RU2074895C1 - Method of blast furnace heat - Google Patents
Method of blast furnace heat Download PDFInfo
- Publication number
- RU2074895C1 RU2074895C1 RU96115131A RU96115131A RU2074895C1 RU 2074895 C1 RU2074895 C1 RU 2074895C1 RU 96115131 A RU96115131 A RU 96115131A RU 96115131 A RU96115131 A RU 96115131A RU 2074895 C1 RU2074895 C1 RU 2074895C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- coke
- carbon
- substitute
- iron
- charge
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии и может быть использовано при выплавке чугуна в доменных печах. The invention relates to ferrous metallurgy and can be used in the smelting of pig iron in blast furnaces.
Известен способ доменной плавки, предусматривающий загрузку через колошник, шихты из железорудных материалов, флюсов, добавок и кокса со стабильным значением реакционной способности в пределах 0,25-0,75 мл/гс. Способ обеспечивает оптимальное соотношение индексов "непрямого" и "прямого" восстановления оксидов железа, минимальный удельный расход кокса и высокую производительность процессов доменной плавки. Увеличенный сверх 0,75 мл/гс показатель реакционной способности создает условия для чрезмерной газификации кокса по реакции: СО2 + С 2СО Q, вызывает снижение коэффициентов полезного действия тепловой и химической энергии кокса в горне печи. Кокс с реакционной способностью менее 0,25 мл/гс не продуцирует достаточного количества газа-восстановителя в шахте печи, сдерживает развитие процесса непрямого восстановления, что является причиной увеличения удельного расхода кокса и снижения производительности процесса доменной плавки. Таким образом, недостатком способа является невозможность влиять на процессы продуцирования газа-восстановителя и восстановление оксидов железа в доменной плавке при имеющемся качестве кокса по показателю "реакционная способность".A known method of blast furnace smelting, comprising loading through the top, batch of iron ore materials, fluxes, additives and coke with a stable reactivity in the range of 0.25-0.75 ml / g. The method provides the optimal ratio of the indices of "indirect" and "direct" reduction of iron oxides, the minimum specific consumption of coke and high productivity of blast furnace processes. The reactivity index increased in excess of 0.75 ml / gf creates conditions for excessive gasification of coke by the reaction: СО 2 + С 2СО Q, which causes a decrease in the efficiency of thermal and chemical energy of coke in the furnace hearth. Coke with a reactivity of less than 0.25 ml / gf does not produce a sufficient amount of reducing gas in the furnace shaft, inhibits the development of the indirect reduction process, which causes an increase in the specific consumption of coke and a decrease in the productivity of the blast furnace smelting process. Thus, the disadvantage of this method is the inability to influence the processes of production of a reducing gas and the reduction of iron oxides in blast furnace with the available quality of coke in terms of "reactivity".
Наиболее близким по сути и достигаемому техническому результату является способ доменной плавки предусматривающий загрузку в составе доменной шихты железорудных материалов, флюсов, кокса и углеродсодержащего материала-заменителя кокса. The closest in essence and achieved technical result is a blast furnace smelting method comprising loading iron ore materials, fluxes, coke and carbon-containing substitute material in the blast furnace charge.
В качестве заменителя кокса возможно использования отходов резинотехнических изделий. As a substitute for coke, it is possible to use waste rubber products.
Введение добавки, в частности в виде резинотехнических отходов увеличивает реакционную способность топливной части шихты, повышает концентрацию оксидов железа в шахте печи. Повышение индекса непрямого восстановления за счет углерода добавки и прямая замена части кокса его заменителями позволяет уменьшить затраты кокса в плавку. Возрастающие потери углерода с колошниковым газом в виде СО компенсируются низкой стоимостью резинотехнических отходов и возможностью утилизации тепловой и химической энергии (СО) колошникового газа. The introduction of additives, in particular in the form of rubber waste increases the reactivity of the fuel part of the charge, increases the concentration of iron oxides in the shaft of the furnace. The increase in the index of indirect recovery due to carbon additives and the direct replacement of part of the coke with its substitutes can reduce the cost of coke in smelting. Increasing losses of carbon with top gas in the form of CO are compensated by the low cost of rubber waste and the possibility of utilizing the heat and chemical energy (CO) of the top gas.
Недостатками прототипа являются: отсутствие схемы привлечения заменителя кокса в состав шихты; недостаточное количество заменителя кокса по отношению к количеству СО2, образующемуся в шахте печи при восстановлении оксидов железа. Совокупность указанных недостатков порождает параллельное, нерегулируемое протекание процессов газификации кокса и его заменителя в шахте печи под воздействием СО2 и уменьшение эффективности блокирования процессов газификации кокса с повышением показателя его реакционной способности.The disadvantages of the prototype are: the lack of a scheme for attracting a substitute for coke in the composition of the mixture; insufficient amount of coke substitute in relation to the amount of CO 2 formed in the furnace shaft during reduction of iron oxides. The combination of these disadvantages gives rise to a parallel, unregulated flow of coke gasification processes and its substitute in the furnace shaft under the influence of CO 2 and a decrease in the efficiency of blocking coke gasification processes with an increase in its reactivity.
Целью изобретения является создание способа доменной плавки с применением в составе топливной части шихты углеродсодержащих материалов-заменителей кокса, выполняющих на плавке роль стабилизатора процессов газификации углерода. The aim of the invention is the creation of a blast furnace smelting method using carbon-containing substitute materials of coke in the fuel part of the charge, performing the role of a stabilizer of carbon gasification processes in smelting.
При решении данной задачи обеспечивается стабильность величины коэффициентов полезного действия тепловой и химической энергии кокса в горне печи вне зависимости от реакционной способности кокса, обеспечивается трансформация режима доменной плавки с использованием заменителя части кокса в режиме доменной плавки с использованием стабилизатора процессов газификации углерода. In solving this problem, the efficiency of the thermal and chemical energy of coke in the furnace is stable, regardless of the reactivity of coke, the transformation of the blast furnace mode using a substitute for part of the coke in the blast furnace mode using the stabilizer of carbon gasification processes is provided.
Это достигается тем, что в известном способе доменной плавки, предусматривающем загрузку подачами через колошник печи шихты из железорудных материалов, флюсов, кокса и углеродсодержащего материала заменителя кокса, шихту загружают слоями в пределах подачи, в качестве углеродсодержащего материала заменителя кокса используют углеродсодержащий материал с реакционной способностью, превышающей реакционную способность окса, заменитель загружают слоем между нижележащим слоем флюсо-рудной части и вышележащим слоем кокса каждой подачи в количестве 20-50% от массы чугуна. This is achieved by the fact that in the known method of blast-furnace smelting, which involves loading charges from iron ore materials, fluxes, coke and a carbon-containing substitute material for coke through the furnace top, the charge is loaded in layers within the feed, and a carbon-containing material with reactivity is used as a carbon-containing substitute material for coke exceeding the reactivity of oxa, the substitute is loaded with a layer between the underlying layer of the flux-ore part and the overlying layer of coke of each feed in the amount of 20-50% by weight of cast iron.
Предпочтительно в качестве заменителя кокса, использовать углеродсодержащий материал с реакционной способностью 1,5-15 мл/гс. Preferably, as a substitute for coke, use a carbon-containing material with a reactivity of 1.5-15 ml / g.
Лучший результат получают тогда, когда расход заменителя кокса в интервале 20-50% от массы чугуна определяют по равенству в мольном исчислении между количеством кислорода в оксидах железа в рудной части шихты и углерода в заменителе кокса. The best result is obtained when the consumption of coke substitute in the range of 20-50% by weight of cast iron is determined by the equality in molar terms between the amount of oxygen in iron oxides in the ore part of the charge and carbon in the coke substitute.
В качестве заменителя кокса можно использовать отходы резинотехнических изделий, или угли, или отходы органических полимерных материалов, или их смеси. As a substitute for coke, you can use waste rubber products, or coal, or waste organic polymer materials, or mixtures thereof.
В качестве отходов резинотехнических изделий в частности можно использовать изношенные автомобильные покрышки, измельченные на куски 0,3-2,0 кг. As waste rubber products in particular, you can use worn automobile tires, crushed into pieces of 0.3-2.0 kg
Способ основан на принципе частичной или полной замены углерода кокса углеродом заменителя, расходуемого в шахте печи на продуцирование газа-восстановителя по реакции СО2 + СО 2СО Q.The method is based on the principle of partial or complete replacement of carbon coke with carbon substitute consumed in the furnace shaft for the production of a reducing gas by the reaction of СО 2 + СО 2СО Q.
Использование заменителя кокса возможно в широком диапазоне частот и сосредоточенности его загрузки, от равномерного привлечения в каждую подачу до разового привлечения в цикл загрузки; от сосредоточения в определенной зоне колошника до равномерного распределению по его сечению. Кокс при разовой и сосредоточенной схеме привлечения заменителя в основной своей массе не будет защищен от газификации, т.е. от расходования под действием СО2. Истощение коксовых слоев и уменьшение механической прочности кусков кокса ввиду их газификации в шахте вызывает ухудшение газодинамической и дренажной способности зоны вязко-пластичного состояния и горна печи, требует увеличения удельного расхода в плавку.The use of a coke substitute is possible in a wide range of frequencies and concentration of its load, from uniform attraction to each feed to a one-time attraction to the loading cycle; from concentration in a certain zone of the top to a uniform distribution over its cross section. Coke with a single and concentrated scheme of attracting a substitute in its bulk will not be protected from gasification, i.e. from spending under the action of CO 2 . The depletion of coke layers and a decrease in the mechanical strength of coke pieces due to their gasification in the mine causes a deterioration in the gas-dynamic and drainage ability of the zone of viscous-plastic state and furnace hearth, and requires an increase in specific consumption for smelting.
При послойной загрузке шихты в процессе доменной плавки диоксид углерода из нижележащего слоя флюсо-рудной части подачи поступает в слой заменителя кокса и восстанавливается до монооксида. Монооксид углерода, покидающий слой заменителя и проходящий через слой кокса, не газифицирует и не расходует углерод кокса. Поэтому восстановление оксидов железа последующей подачи осуществляется за счет СО, образованного из углерода заменителя кокса предыдущей подачи. Процесс сохранения углерода кокса длится до полного расходования углерода заменителя. When the charge is loaded in layers during blast furnace smelting, carbon dioxide from the underlying layer of the flux-ore part of the feed enters the coke substitute layer and is reduced to monoxide. Carbon monoxide leaving the substitute layer and passing through the coke layer does not gasify and does not consume carbon coke. Therefore, the reduction of iron oxides of the subsequent supply is carried out due to CO formed from carbon substitute coke of the previous supply. The coke carbon storage process lasts until the carbon substitute is completely consumed.
Оптимальный удельный расход заменителя лежит в пределах 20-50% от массы чугуна, получаемого из одной подачи. Уменьшение удельного расхода заменителя кокса менее 20% не позволяет сформировать сплошной слой, защищающий кокс от газификации. Увеличение удельного расхода заменителя кокса сверх 50% вызывает рост прихода остатков заменителя в зону вязко-пластичного состояния, ухудшение ее газопроницаемости и дренажной способности. The optimal specific consumption of the substitute lies in the range of 20-50% of the mass of cast iron obtained from one feed. The decrease in the specific consumption of the coke substitute less than 20% does not allow to form a continuous layer that protects the coke from gasification. An increase in the specific consumption of a substitute for coke in excess of 50% causes an increase in the arrival of substitute residues in the zone of visco-plastic state, and a deterioration in its gas permeability and drainage ability.
В качестве заменителя используют кусковые углеродсодержащие материалы с достаточной механической прочностью, с содержанием углерода не менее 60% и с реакционной способностью от 1,5 до 15 мл/гс: отходы резинотехнических изделий, угли марок "тощий" и "слабоспекающийся", нефтяные и формованные коксы и т.д. As a substitute use lumpy carbon-containing materials with sufficient mechanical strength, with a carbon content of at least 60% and with a reactivity of 1.5 to 15 ml / g: waste rubber products, coals of the grades “lean” and “slightly sintering”, petroleum and molded cokes, etc.
В качестве отходов резинотехнических изделий по изобретению предлагается использовать изношенные автомобильные покрышки, измельченные на куски 0,3-2,0 кг. As waste rubber products according to the invention it is proposed to use worn automobile tires, crushed into pieces of 0.3-2.0 kg
На фиг. 1 показана схема загрузки доменной печи и номограммы распределения расходов углерода кокса и заменителя кокса по известному (вариант 1) и предлагаемому (вариант 11) способу; на фиг. 2 потребность в удельном расходе кокса и топлива на выплавку чугуна в зависимости от соотношения количества углерода заменителя кокса и кислорода в оксидах железа шихты. In FIG. 1 shows a loading diagram of a blast furnace and nomograms of the distribution of carbon costs of coke and coke substitute according to the known (option 1) and proposed (option 11) method; in FIG. 2 the need for the specific consumption of coke and fuel for smelting cast iron, depending on the ratio of the amount of carbon substitute for coke and oxygen in the iron oxides of the mixture.
В плавке используют материалы с известными показателями металлургических свойств. Шихтовые материалы (фиг. 1) каждой подачи загружают в рабочее пространство доменной печи 1 послойно: на слой флюсо-рудной части 2 укладывают слой заменителя кокса 3 с последующей загрузкой слоя кокса 4. В процессе доменной плавки диоксид углерода из нижележащего слоя флюсорудной части подачи 2" поступает в слой заменителя кокса 3" и, проходя его, восстанавливается в нем до монооксида (СО). Монооксид углерода, покидая слой заменителя 3" и проходя сквозь слой кокса 4", не газифицирует его и не расходует углерод кокса. Восстановление оксидов железа последующей подачи 2 осуществляется за счет СО, образованного из углерода заменителя кокса предыдущей подачи 3". Повышенная по отношению к коксу реакционная способность заменителя обеспечивает смещение равновесия реакций восстановления в шахте печи вправо:
СО2 + С" 2СО Q1 (1)
FeO + CO Fe + CO2 + Q2 (2)
где С" углерод заменителя кокса.In smelting using materials with known indicators of metallurgical properties. The charge materials (Fig. 1) of each feed are loaded into the working space of the
СО 2 + С "2СО Q 1 (1)
FeO + CO Fe + CO 2 + Q 2 (2)
where C is the carbon substitute for coke.
Смещение равновесия реакции газификации углерода кокса под действием высокой реакционной способности заменителя происходит влево:
СО2 + С 2СО Q3
В результате смещения равновесия реакций 2 и 1 интенсифицируются процессы восстановления оксидов железа и тормозится расходование углерода кокса (фиг. 1).The shift in the equilibrium of the reaction of gasification of carbon coke under the influence of the high reactivity of the substitute occurs to the left:
CO 2 + C 2CO Q 3
As a result of the shift in the equilibrium of
Процессы восстановления Fe2O3 в FeO, отображаемые кривой 6, протекают интенсивнее и заканчиваются раньше в варианте 11, чем в варианте 1.The reduction processes of Fe 2 O 3 in FeO, displayed by
Убыль кислорода в шихте с перемещением в нижележащие горизонты печи, характеризуемая углом наклона прямой 5, в варианте 11 протекает интенсивнее, чем в варианте 1. Decrease in oxygen in the charge with movement to the lower horizons of the furnace, characterized by the angle of inclination of
Количество кислорода шихты, отнятое за счет углерода заменителя кокса, в варианте 11 значительно больше, чем в варианте 1. The amount of charge oxygen taken from the carbon substitute for coke in option 11 is significantly greater than in
Процесс сохранения углерода кокса характеризуется кривой 7 и длится до полного расходования углерода заменителя. Потребность в углероде заменителя составляет величину, равную в мольном исчислении количеству кислорода в оксидах железа рудной части шихты 5 (фиг. 1). Соблюдение указанного равенства обеспечивает полное восстановление оксидов железа и полное расходование углерода заменителя к моменту поступления подачи в зону вязко-пластичного состояния 8. Полной газификации углерода добавки способствует реакция образования сажистого углерода:
2СО С + СО2 + Q4
Недостаточное количество углерода заменителя вызывает газификацию углерода кокса, а избыток заменителя вызывает загромождение им коксовых слоев в зоне вязко-пластичного состояния, ухудшение условий распределения и использования энергии газового потока.The coke carbon conservation process is characterized by
2CO C + CO 2 + Q 4
An insufficient amount of substitute carbon causes gasification of coke carbon, and an excess of substitute causes it to clutter coke layers in the zone of viscous-plastic state, worsening the conditions of distribution and use of gas flow energy.
Количество расходуемого в плавке кокса изменяют в зависимости от потребности в тепле на нагрев продуктов плавки в горне, на восстановление примесей (ванадий, титан, марганец, хром и т.д.) и на восстановление вторичноокисленного в фурменных очагах железа. Восстановительная работа в шахте печи выполняется полностью за счет углерода заменителя (9, фиг. 1). The amount of coke consumed in the smelting is changed depending on the heat demand for heating the smelting products in the furnace, for the reduction of impurities (vanadium, titanium, manganese, chromium, etc.) and for the reduction of iron secondary oxidized in the tuyeres. Restoration work in the shaft of the furnace is completely due to the carbon substitute (9, Fig. 1).
Пример. Способ реализован на доменной печи объемом 1350 м3. Приход кислорода с оксидами железа шихты для всех вариантов постоянен и отвечает условиям проплавки гематитовой шихты, состоящей из Fe2O3, это составляет: в мольном исчислении 940: 56х3:2 25 кМоль/т чуг. в массовом исчислении 25х16 403 кг/т чуг. где 940 количество железа в тонне чугуна, кг, 56 и 16 атомные массы железа и кислорода в углеродных единицах, 3 и 2 количество атомов кислорода и железа в молекуле гематита (Fe2О3).Example. The method is implemented on a blast furnace with a volume of 1350 m 3 . The oxygen supply with the iron oxides of the mixture for all variants is constant and meets the conditions for the hematite mixture consisting of Fe 2 O 3 to melt; this amounts to: in molar terms 940: 56x3: 2 25 kMol / t iron. in mass terms 25x16 403 kg / t of cast iron. where 940 is the amount of iron per tonne of pig iron, kg, 56 and 16 are the atomic masses of iron and oxygen in carbon units, 3 and 2 are the number of oxygen and iron atoms in the hematite molecule (Fe 2 O 3 ).
В качестве заменителя кокса для всех вариантов приняты отходы резинотехнических изделий (измельченные автомобильные покрышки) с показателем реакционной способности 7,5 мл/гс. Для вариантов по прототипу принят максимальный удельный расход заменителя кокса в соответствии с формулой 200 кг/т чуг. с 60% углерода, что соответствует 120 кг/т чуг. углерода. Для заявляемого способа удельный расход заменителя принят в 500 кг/т чуг. что соответствует 300 кг/т чуг. углерода или 25 кМолям. As a substitute for coke for all options accepted waste rubber products (crushed car tires) with a reactivity of 7.5 ml / gf. For the options for the prototype adopted the maximum specific consumption of a substitute for coke in accordance with the formula 200 kg / t of iron. with 60% carbon, which corresponds to 120 kg / t of cast iron. carbon. For the proposed method, the specific consumption of the substitute adopted in 500 kg / t of iron. which corresponds to 300 kg / t of cast iron. carbon or 25 kM.
Расход заменителя кокса изменялся в интервале 20-50% или 200-500 кг/т чуг. Углеродсодержащий заменитель кокса загружали послойно между нижележащим слоем флюсо-рудной части шихты и вышележащим слоем кокса в каждой подаче. После проплавления шихты фиксировался расход топливной части (кокс + заменитель кокса). Coke substitute consumption varied in the range of 20-50% or 200-500 kg / t of cast iron. A carbon-containing substitute for coke was loaded in layers between the underlying layer of the flux-ore part of the charge and the overlying layer of coke in each feed. After the charge was melted, the fuel consumption was recorded (coke + coke substitute).
Результат сравнения результатов по известному способу и заявляемому приведены в таблице и фиг. на 2. The result of comparing the results of the known method and the claimed are shown in the table and FIG. on 2.
Из сравнения результатов плавки видно, что степень усвоения углерода заменителя в известном способе колеблется в интервале 0,45-0,55, а в предложенном способе вследствие приемов послойной завалки и регламентации расхода заменителя кокса в интервале 20-50% от массы чугуна степень усвоения углерода кокса составляет 1,0. From a comparison of the results of the smelting it can be seen that the degree of assimilation of carbon substitute in the known method ranges from 0.45-0.55, and in the proposed method due to the methods of layer-by-layer filling and regulation of the consumption of substitute coke in the range of 20-50% by weight of cast iron, the degree of assimilation of carbon coke is 1.0.
Наименьший расход кокса на плавке 300 кг/т чуг. наблюдается в случае, когда углерод в заменителе кокса, взятый в мольном исчислении, загружен в печь в количестве, равном количеству кислорода в мольном исчислении в оксидах железа в рудной части шихты, то есть когда отношение углерода к кислороду в молях в печи равно единице. The smallest coke consumption for smelting is 300 kg / t of pig iron. observed when the carbon in the coke substitute, taken in molar terms, is loaded into the furnace in an amount equal to the amount of oxygen in the molar calculation in iron oxides in the ore part of the charge, that is, when the ratio of carbon to oxygen in moles in the furnace is unity.
Отклонение от мольного равенства сверх 10% вызывает заметное снижение экономии кокса, а при отклонении 10% за пределы 20-50% расхода заменителя кокса расход кокса становится недопустимо высоким. Deviation from molar equality in excess of 10% causes a noticeable decrease in coke savings, and with a deviation of 10% beyond 20-50% of the consumption of a substitute for coke, the consumption of coke becomes unacceptably high.
Таким образом, использование предложенного способа доменной плавки позволяет снизить расход кокса на восстановление до 300-512 кг/т чуг. при расходе топливной составляющей 600-632 кг/т чуг. Снижение в среднем составляет 176 кг/т чуг. кокса или 43% на восстановление при снижении расхода топливной составляющей на 86 кг/чуг. или 13% Thus, the use of the proposed method of blast furnace smelting allows to reduce the consumption of coke for recovery up to 300-512 kg / t of iron. with a fuel component consumption of 600-632 kg / t of cast iron. The average decrease is 176 kg / t of cast iron. coke or 43% for recovery while reducing fuel component consumption by 86 kg / cast iron. or 13%
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96115131A RU2074895C1 (en) | 1996-08-13 | 1996-08-13 | Method of blast furnace heat |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96115131A RU2074895C1 (en) | 1996-08-13 | 1996-08-13 | Method of blast furnace heat |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2074895C1 true RU2074895C1 (en) | 1997-03-10 |
| RU96115131A RU96115131A (en) | 1998-11-27 |
Family
ID=20183803
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU96115131A RU2074895C1 (en) | 1996-08-13 | 1996-08-13 | Method of blast furnace heat |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2074895C1 (en) |
-
1996
- 1996-08-13 RU RU96115131A patent/RU2074895C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Патент СССР N 721009, кл. С 21 В З/02, 1980. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7914599B2 (en) | Slag conditioner composition, process for manufacture and method of use in steel production | |
| AU744754B2 (en) | Method of making iron and steel | |
| CN101476002B (en) | Blast furnace iron manufacturing process | |
| US4955587A (en) | Arrangement for recovering molten pig iron or steel pre-products from lumpy iron-oxide containing charging substances | |
| US4957545A (en) | Smelting reduction process using reducing gas generated in precombustor | |
| US4248624A (en) | Use of prereduced ore in a blast furnace | |
| US3169055A (en) | Process for producing pig iron in rotary furnace | |
| KR100212263B1 (en) | Method of operating blast furnace | |
| RU2074895C1 (en) | Method of blast furnace heat | |
| Suharno et al. | Coke and coal as reductants in manganese ore smelting: An experiment | |
| Sikora et al. | The anthracite as sinter fuels | |
| US3231367A (en) | Iron producing blast furnace operations | |
| RU2119958C1 (en) | Method of washing blast furnace hearth | |
| RU2092564C1 (en) | Blast furnace charging method | |
| RU2136761C1 (en) | Method of flushing of blast-furnace hearth | |
| Kurunov et al. | Washing the hearth of blast furnaces with briquets made from scale | |
| JPH0635604B2 (en) | Blast furnace operation method | |
| RU2805114C1 (en) | Steel melting method in electric arc furnace | |
| RU2207381C1 (en) | Method of iron smelting in blast furnace | |
| CA1230230A (en) | Method for reducing oxidic iron ores in rotary tubular kilns | |
| SU740834A1 (en) | Charge for blast furnaces | |
| RU2190667C1 (en) | Blast smelting method | |
| RU2186855C1 (en) | Method of pig iron smelting | |
| Ostrowski et al. | Blast Furnace Enrichment Investigations | |
| Kumar et al. | Recycling of steel plant wastes through Corex |