RU2056461C1 - Method for steel melting in open-hearth furnace - Google Patents
Method for steel melting in open-hearth furnace Download PDFInfo
- Publication number
- RU2056461C1 RU2056461C1 RU95100956A RU95100956A RU2056461C1 RU 2056461 C1 RU2056461 C1 RU 2056461C1 RU 95100956 A RU95100956 A RU 95100956A RU 95100956 A RU95100956 A RU 95100956A RU 2056461 C1 RU2056461 C1 RU 2056461C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- zones
- bath
- melting
- carburetor
- loading
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к способам выплавки стали в основных мартеновских печах с уменьшенной долей чугуна в шихте и использованием материалов, содержащих окисленные легирующие и раскисляющие элементы. The invention relates to ferrous metallurgy, in particular to methods of steel smelting in main open-hearth furnaces with a reduced proportion of pig iron in the charge and the use of materials containing oxidized alloying and deoxidizing elements.
Такие технологии производства стали в подовых печах предусматривают использование в шихте значительных количеств науглераживателей. Such steelmaking technologies in hearth furnaces involve the use of significant quantities of carburizers in the charge.
Известен способ выплавки стали в мартеновской печи, предусматривающий выстилку подины мелким скрапом, его прогрев, загрузку карбюратора равномерно на скрап, загрузку мелкого скрапа, загрузку известняка или извести равномерно на скрап по всей площади ванны, загрузку остальной части шихты, плавление и доводку [1]
Недостатком этого способа является большая продолжительность плавки, обусловленная образованием пенистого шлака, обладающего малой теплопроводностью, а также выбросами его из рабочего пространства при всплывании частиц карбюратора. Для сокращения периода плавления и получения нормальной производительности печи необходимо поддеpживать достаточно высокий температурный режим. Высокотемпературный режим плавления и вспененный высокоокисленный первичный шлак разрушающе действует на футеровку, что увеличивает расходы огнеупоров и топлива, ведет к перегреву главного свода и насадок.There is a method of steelmaking in an open-hearth furnace, which involves lining the hearth with small scrap, heating it, loading the carburetor uniformly into scrap, loading small scrap, loading limestone or lime evenly into scrap throughout the bath, loading the rest of the charge, melting and lapping [1]
The disadvantage of this method is the long duration of the smelting, due to the formation of foamy slag with low thermal conductivity, as well as its emissions from the working space when the carburetor particles float. To reduce the melting period and obtain normal furnace performance, it is necessary to maintain a sufficiently high temperature regime. The high-temperature melting mode and foamed, highly oxidized primary slag have a destructive effect on the lining, which increases the consumption of refractories and fuel, leading to overheating of the main arch and nozzles.
Продолжительный период пенообразования при технологиях плавки с пониженной долей чугуна (карбюраторный или скрaп-процесс) может объясняться низким содержанием кремния и/или марганца в шихте, которые способствуют разогреванию металлической ванны. The long period of foaming with melting technologies with a reduced share of cast iron (carburetor or scrap process) can be explained by the low content of silicon and / or manganese in the charge, which contribute to the heating of the metal bath.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ выплавки стали в мартеновской печи, включающий выстилку подины ванны мелким скрапом, его прогрев, загрузку равномерно по всей площади карбюратора, завалку части скрапа, завалку шлакообразующего материала, загрузку материала, содержащего окисленные легирующие и раскисляющие элементы (марганцевую руду), подачу остального чугуна и лома, подачу в ванну высокотемпературных потоков газа от факела с образованием двух зон перегрева шихты и зоны наиболее медленного плавления и доводку [2]
Недостатком способа являются значительная продолжительность плавки, возникающая вследствие трудностей шлакообразования и нестабильности температурных условий для протекания процессов в различных зонах ванны.The closest in technical essence and the achieved result is a method of steel smelting in an open-hearth furnace, including lining the bath bottom with small scrap, heating it, loading uniformly over the entire carburetor area, filling part of the scrap, filling slag-forming material, loading material containing oxidized alloying and deoxidizing elements (manganese ore), the supply of the remaining cast iron and scrap, the supply to the bath of high-temperature gas flows from the torch with the formation of two zones of overheating of the charge and the zone is slowest melting and lapping [2]
The disadvantage of this method is the significant duration of the melting, arising due to the difficulties of slag formation and instability of temperature conditions for the processes in different zones of the bath.
Целью изобретения является повышение производительности печи, снижение стоимости шихты и экономия легирующих и раскислителей, утилизация отходов содержащих окисленные раскисляющие и легирующие элементы. The aim of the invention is to increase the productivity of the furnace, reduce the cost of the charge and save alloying and deoxidizing agents, recycling waste containing oxidized deoxidizing and alloying elements.
Это решается тем, что в способе выплавки стали в мартеновской печи, включающем выстилку подины ванны мелким скрапом и его прогрев, загрузку карбюратора, подачу части скрапа завалку шлакообразующего материала, загрузку материала, содержащего окисленные легирующие и раскисляющие элементы, завалку остального лома и загрузку чугуна, подачу в ванну потоков газа с образованием двух или более зон перегрева и зоны наиболее медленного плавления шихты, периоды плавления и доводки, целенаправленное образование зон наиболее медленного плавления шихты в центре ванны, карбюратор загружают в зоны, расположенные между зонами перегрева и зоной наиболее медленного плавления, а материал, содержащий окисленные легирующие и раскисленные элементы, загружают на карбюратор в рассчитанных количествах, при этом шлакообразующие равномерно распределяют над этим материалом и над карбюратором. This is solved by the fact that in the method of steel smelting in an open-hearth furnace, which includes lining the bottom of the bathtub with small scrap and heating it, loading the carburetor, feeding part of the scrap, filling slag-forming material, loading material containing oxidized alloying and deoxidizing elements, filling the remaining scrap and loading cast iron, the flow of gas into the bath with the formation of two or more zones of overheating and the zone of the slowest melting of the charge, the periods of melting and lapping, the targeted formation of zones of the slowest melting ichts in the center of the bath, the carburetor is loaded into the zones located between the overheating zones and the zone of slowest melting, and the material containing the oxidized alloying and deoxidized elements is loaded onto the carburetor in calculated quantities, while the slag-forming materials are evenly distributed over this material and over the carburetor.
Зоны перегрева можно образовывать подачей окислительного газа по разные стороны от поперечной оси печи, в зоны поверхности ванны расположенные со стороны перевалов на 1/12-1/3 длины ванны и удаленные от задней и передней стенки на 1/10-1/7 ширины ванны. Overheating zones can be formed by supplying oxidizing gas on opposite sides of the transverse axis of the furnace, located on the side of the baths on the side of the passes by 1 / 12-1 / 3 of the bath length and removed from the back and front walls by 1 / 10-1 / 7 of the bath width .
Карбюратор предпочтительно следует загружать по разные стороны от поперечной оси печи в зоны расположенные со стороны перевалов на 1/3-2/5 длины ванны и удаленные от задней стенки на 1/3-1/2 ширины ванны. The carburetor should preferably be loaded on different sides of the transverse axis of the furnace into zones located on the side of the passes at 1 / 3-2 / 5 of the length of the bath and remote from the back wall at 1 / 3-1 / 2 of the width of the bath.
В качестве окислительного газа используют воздух и/или кислород, который подают по крайней мере одной струей в каждую зону перегрева. As the oxidizing gas, air and / or oxygen is used, which is supplied with at least one stream to each overheating zone.
В качестве шлакообразующих материалов можно использовать известняк и/или известь. As slag-forming materials, limestone and / or lime can be used.
В качестве материала, содержащего окисленные легирующие и раскисляющие элементы, можно использовать руды, концентраты, шлаки или шламы, содержащие марганец, ванадий, вольфрам, молибден, титан, кобальт, алюминий, никель или хром. As a material containing oxidized alloying and deoxidizing elements, you can use ores, concentrates, slag or sludge containing manganese, vanadium, tungsten, molybdenum, titanium, cobalt, aluminum, nickel or chromium.
В качестве карбюратора можно использовать каменный уголь, кокс, бой угольной футеровки и электродов или природный графит. As a carburetor, you can use coal, coke, the battle of the coal lining and electrodes or natural graphite.
Способ основан на организации в ванне мартеновской печи зон, в которых создается восстановительная атмосфера и необходимые температурные условия для оптимального по продолжительности контакта материала, содержащего окисленные легирующие и раскисляющие элементы, с карбюратором, и условия для согласования процессов прогрева и плавления шихты с процессами прогрева и восстановления легирующих и раскисляющих элементов карбюратором. The method is based on the organization in the open-hearth furnace bath of zones in which a reducing atmosphere is created and the necessary temperature conditions for optimal contact duration of the material containing oxidized alloying and deoxidizing elements with the carburetor, and conditions for matching the heating and melting of the charge with the heating and recovery processes alloying and deoxidizing elements with a carburetor.
Для этого в способе используют изменение порядка распределения материалов в печи и изменение режимов подачи газовых потоков в печь. To do this, the method uses a change in the order of distribution of materials in the furnace and a change in the modes of supply of gas flows to the furnace.
Все известные способы завалки предусматривают равномерное распределение карбюратора и шихтовых материалов по площади пода, что приводит к раннему всплыванию карбюратора и вспениванию шлака из-за неравномерного проплавления шихты, связанного с направленным действием факелов, неравномерность температурных зон в рабочем пространстве. Именно через проплавленные зоны и происходит выбивание карбюратора. All known filling methods provide for uniform distribution of the carburetor and charge materials over the hearth area, which leads to early carburetor float up and foaming of slag due to the non-uniform penetration of the charge associated with the directed action of the flares, the uneven temperature zones in the working space. It is through the melted zones that the carburetor is knocked out.
Материалы, содержащие окисленные легирующие и раскисляющие элементы, также всплывают через зоны проплавления, попадают в шлак и в дальнейшем не восстанавливаются. Materials containing oxidized alloying and deoxidizing elements also float through the penetration zone, fall into the slag and are not subsequently reduced.
Поэтому согласно предложенному способу эти материалы предусмотрено загружать на карбюратор для создания близкого контакта этих материалов между собой. Для предотвращения контакта материалов с окислительной атмосферой печи на них загружаются мелкий скрап и шлакообразующие материалы, в качестве которых используют известняк и/или известь и которые имеют коэффициенты теплопроводности в 40 раз ниже, чем у металла, что способствует более позднему проплавлению шихты в этой зоне и более длительному контакту окисленных элементов с восстановителем. Вместе с тем, помещать карбюратор, шлакообразующие и окисленные материалы в наиболее холодные зоны печи не целесообразно, поскольку удлиняется продолжительность плавки из-за частичного "закозления". Оптимальным является размещение этих материалов в такой зоне ванны печи, в которой достигается соответствие скоростей прогрева и плавления шихты и скоростей прогрева и восстановления материалов. Therefore, according to the proposed method, these materials are provided to be loaded onto a carburetor to create close contact between these materials. To prevent contact of materials with the oxidizing atmosphere of the furnace, fine scrap and slag-forming materials are loaded on them, which are used as limestone and / or lime and which have thermal conductivity coefficients 40 times lower than that of metal, which contributes to later melting of the charge in this zone and longer contact of oxidized elements with a reducing agent. At the same time, it is not advisable to place the carburetor, slag-forming and oxidized materials in the coldest zones of the furnace, since the melting time is lengthened due to partial "frosting". It is optimal to place these materials in such a zone of the furnace bath, in which a correspondence between the heating and melting rates of the charge and the heating and recovery rates of the materials is achieved.
Такими зонами являются зоны печи, расположенные между зонами прямого действия факелов (зоны перегрева) и зоной наиболее медленного плавления шихты ("холодная" зона). Such zones are furnace zones located between zones of direct action of flares (overheating zone) and the zone of the slowest melting of the charge ("cold" zone).
Количество карбюратора и окисленного материала в пределах зон следует брать в количестве, определяемом стехиометрическим соотношением согласно составу веществ, а общее количество веществ следует брать исходя из шихтовки плавки. The amount of carburetor and oxidized material within the zones should be taken in an amount determined by the stoichiometric ratio according to the composition of the substances, and the total amount of substances should be taken based on the smelting charge.
Известно, что факел пламени, обогащенный кислородом, излучает тепло значительно интенсивнее, чем обычный факел. Такой факел быстрее и полнее отдает тепло ванне и огнеупорной футеровке, а продукты сгорания покидают рабочее пространство с более низкой температурой. It is known that a flame torch enriched with oxygen emits heat much more intensively than a conventional torch. Such a torch quickly and more fully gives off heat to the bathtub and refractory lining, and the combustion products leave the working space with a lower temperature.
При пpавильно организованном факеле основная энергия факела передается ванне на расстоянии до 1/3 длины ванны от подающей головки. В центре печи возникает "холодная" зона, которая является даже более "холодной", чем при использовании обычного факела. With a properly organized torch, the main energy of the torch is transferred to the bath at a distance of up to 1/3 of the length of the bath from the feed head. A “cold” zone arises in the center of the furnace, which is even cooler than when using a conventional torch.
Поэтому при использовании окислительных факелов зона перегрева должна находиться в зоне поверхности ванны, ограниченной 1/12-1/3 длины ванны со стороны обоих перевалов, и быть удаленной на 1/10-1/7 ширины ванны от передней и задней стенок печи. Therefore, when using oxidizing flares, the overheating zone should be in the zone of the surface of the bath, limited 1 / 12-1 / 3 of the length of the bath from the side of both passes, and be removed by 1 / 10-1 / 7 of the width of the bath from the front and rear walls of the furnace.
При удалении зоны перегрева от перевала менее, чем на 1/12 длины ванны наблюдается интенсивный износ футеровки перевала, при удалении от перевала зоны перегрева более, чем на 1/3 длины ухудшается контакт факела с ванной, значительно перегревается свод печи. When the overheating zone is removed from the pass by less than 1/12 of the length of the bath, intensive wear of the lining of the pass is observed, when the distance from the overheating zone is more than 1/3 of the length of the pass, the contact of the torch with the bath deteriorates, and the furnace arch is significantly overheated.
Зона прямого воздействия факела (зона перегрева) по ширине печи не должна приближаться к задней и передней стенкам печи ближе чем, на 1/10-1/7 ширины ванны. При приближении факела к стенкам на величину, меньшую 1/10 ширины ванны, наблюдается интенсивный износ футеровки стенок. The zone of direct exposure to the torch (overheating zone) along the width of the furnace should not be closer to the back and front walls of the furnace closer than 1 / 10-1 / 7 of the width of the bath. When the torch approaches the walls by an amount less than 1/10 of the width of the bath, intensive wear of the lining of the walls is observed.
Зоны перегрева помимо факела могут создаваться в результате подачи воздуха или кислорода через дутцевые устройства, например, через односопловые или многосопловые фермы, которые могут быть расположены в головках печи на своде, передних и задних стенках печи. В этом случае окислитель подают в обе зоны перегрева одновременно. Окислитель может быть подан как распределенной, так и погруженной струей. Overheating zones, in addition to the torch, can be created by supplying air or oxygen through blasting devices, for example, through single-nozzle or multi-nozzle trusses, which can be located in the furnace heads on the roof, front and rear walls of the furnace. In this case, the oxidizing agent is fed to both overheating zones simultaneously. The oxidizing agent may be supplied as a distributed or immersed stream.
Карбюратор, а вместе с ним и окисленные материалы, предпочтительно следует загружать в зоны, расположенные по обе стороны от поперечной оси печи на расстоянии от перевалов, равном 1/3-2/5 длины ванны на удалении от задней стенки печи, равном 1/3-1/2 ширины ванны. The carburetor, and with it the oxidized materials, should preferably be loaded into zones located on both sides of the transverse axis of the furnace at a distance from the passes equal to 1 / 3-2 / 5 of the length of the bath at a distance from the rear wall of the furnace equal to 1/3 -1/2 of the width of the bath.
При подаче карбюратора и окисленного материала в зону, удаленную от перевала на расстояние, меньшее 1/3 длины ванны, материалы попадут в зону перегрева, что приведет к выбиванию этих материалов через зоны проплавления в шлак, последующему всплыванию шлака и повышению продолжительности плавки. When the carburetor and oxidized material are fed into a zone shorter than 1/3 of the length of the bathtub, the materials will fall into the overheating zone, which will lead to the knocking out of these materials through the penetration zones into the slag, subsequent flooding of the slag and an increase in the melting time.
При загрузке материалов в карбюраторы в зону, удаленную от перевалов более 2/5 длины ванны, материалы попадут в зону ванны наиболее медленного плавления шихты, что значительно увеличит продолжительность плавки из-за частичного "закозления". When materials are loaded into carburetors in a zone remote from the passes more than 2/5 of the length of the bath, the materials will fall into the bath zone of the slowest melting of the charge, which will significantly increase the duration of melting due to partial "jigging".
Под влиянием подсасываемого через завалочные окна холодного воздуха факел в печи, работающей без дополнительных окислительных потоков, отклоняется к задней стенке печи. Поэтому карбюратор целесообразно загружать ближе к задней стенке печи на удалении 1/3-1/2 ширины ванны. Невыполнение данного условия приводит к повышению продолжительности плавки. Under the influence of cold air that is sucked in through the filling windows, the torch in the furnace operating without additional oxidizing flows deviates to the rear wall of the furnace. Therefore, it is advisable to load the carburetor closer to the rear wall of the furnace at a distance of 1 / 3-1 / 2 of the width of the bath. Failure to do this leads to an increase in the duration of the heat.
В качестве материалов, содержащих окисленные легирующие и раскисляющие элементы может использоваться: руды, концентраты, шлаки и шламы, содержащие марганец, ванадий, вольфрам, молибден, титан, кобальт, алюминий, никель, хром. As materials containing oxidized alloying and deoxidizing elements can be used: ores, concentrates, slag and sludge containing manganese, vanadium, tungsten, molybdenum, titanium, cobalt, aluminum, nickel, chromium.
В качестве карбюратора применяются каменные угли, кокс, бой угольной футеровки и электродов, природный графит. Использование этих материалов снижает стоимость шихты, позволяет перерабатывать отходы, экономить ферросплавы. Coal, coke, the battle of the coal lining and electrodes, and natural graphite are used as a carburetor. The use of these materials reduces the cost of the charge, allows you to recycle waste, save ferroalloys.
Предлагаемый способ был реализован в четырехсоттонной мартеновской печи с основной футеровкой, оборудованной двумя двухъярусными фермами. Выплавлялась сталь марки 5ГПС скрап-процессом и карбюраторным процессом. The proposed method was implemented in a four-hundred-ton open-hearth furnace with a main lining equipped with two two-tier farms. Smelted steel grade 5GPS scrap process and carburetor process.
П р и м е р. В 400-тонную мартеновскую печь на подину загрузили 40 т мелкого малоуглеродистого лома, который прогревали в течение 10 мин. На прогретый мелкий скрап в зоны ванны, отстоящие от перевалов на 1/3-2/5 длины ванны и удаленные от задней стенки на 1/3-1/2 ширины ванны, загрузили 6,6 т кокса. Указанные зоны соответствуют пространству ванны, расположенному за вертикальными простенками между четными и центральным рабочим окном. Поэтому кокс загружали завалочной машиной в 2 и 4 окна, в центральное рабочее окно за простенки между ними. Сверху кокса загрузили 6 т марганцевой руды (cм. таблицу ), затем на нее загрузили 40 т скрапа и равномерно завалили 22 т известняка, после чего равномерно по всей поверхности ванны загрузили оставшийся скрап. Общее количество скрапа составило 253,7 т. PRI me R. In a 400-ton open-hearth furnace, 40 tons of small low-carbon scrap were loaded onto the hearth and heated for 10 minutes. 6.6 tons of coke were loaded onto the heated small scrap into the bath zones, 1 / 3-2 / 5 of the length of the bath and distant from the back wall by 1 / 3-1 / 2 of the width of the bath. These zones correspond to the space of the bath located behind the vertical piers between the even and central working windows. Therefore, coke was loaded with a filling machine in 2 and 4 windows, into the central working window behind the walls between them. 6 tons of manganese ore were loaded from the top of the coke (see table), then 40 tons of scrap were loaded onto it and 22 tons of limestone were evenly heaped up, after which the remaining scrap was loaded evenly over the entire surface of the bath. The total amount of scrap was 253.7 tons.
Шихту прогревали в течение 1,35 ч. В печь залили 227 т жидкого чугуна (3,8%С, 0,52% Mn, 0,43% Si, 0,020% P). The mixture was heated for 1.35 hours. 227 tons of molten iron were poured into the furnace (3.8% C, 0.52% Mn, 0.43% Si, 0.020% P).
После заливки чугуна в ванну зоны перегрева, расположенные по разные стороны от поперечной оси печи на расстоянии 1/12-1/3 длины ванны и удаленные от задней и передней стенки на 1/10-1/7 ширины ванны, подавали кислород. Кислород продували через две четырехсопловые двухъярусные фермы с критическим диаметром сопла 9 мм, установленные вблизи перевалов под углом 55о к горизонту по направлению к центру печи. Расход кислорода на каждую фурму составил 1800 м3/ч, а чистота кислорода 65% Содержание углерода по расплавлению составила 0,56% марганца 0,51% Доводку проводили по обычной технологии. В результате получили сталь 5ГПС.After cast iron was poured into the bath, overheating zones located on different sides of the transverse axis of the furnace at a distance of 1 / 12-1 / 3 of the length of the bath and removed from the back and front walls by 1 / 10-1 / 7 of the width of the bath supplied oxygen. Oxygen was purged with two bunk chetyrehsoplovye farm with a critical diameter of 9 mm nozzle set passes the vicinity of an angle of 55 ° to the horizontal towards the center of the furnace. The oxygen consumption for each lance was 1800 m 3 / h, and the oxygen purity was 65%. The carbon content of the melt was 0.56% manganese 0.51%. Lapping was carried out according to conventional technology. The result was 5GPS steel.
Аналогичные плавки проведены карбюраторным процессом. Для сравнения технико-экономических показателей проводились плавки по технологии прототипа. Similar melts were carried out by a carburetor process. To compare the technical and economic indicators, swimming trunks were carried out using the technology of the prototype.
Анализ показывает, что использование предложенного способа позволяет повысить усвоение карбюратора в карбюраторном процессе на 16% в скрап-процессе на 9% повысить усвоение марганца на 10 и 14% соответственно, сократить продолжительность плавки за счет сокращения периодов плавления, повысить выход годной стали и производительность печи. Analysis shows that the use of the proposed method allows to increase the assimilation of the carburetor in the carburetor process by 16% in the scrap process by 9%, to increase the assimilation of manganese by 10 and 14%, respectively, to reduce the melting time by reducing the melting periods, to increase the yield of steel and furnace productivity .
Claims (7)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95100956A RU2056461C1 (en) | 1995-02-03 | 1995-02-03 | Method for steel melting in open-hearth furnace |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95100956A RU2056461C1 (en) | 1995-02-03 | 1995-02-03 | Method for steel melting in open-hearth furnace |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU95100956A RU95100956A (en) | 1995-10-20 |
| RU2056461C1 true RU2056461C1 (en) | 1996-03-20 |
Family
ID=20164213
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU95100956A RU2056461C1 (en) | 1995-02-03 | 1995-02-03 | Method for steel melting in open-hearth furnace |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2056461C1 (en) |
-
1995
- 1995-02-03 RU RU95100956A patent/RU2056461C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. Морозов А.Н., Современный мартеновский процесс, ГНТИ Черной и цветной металлургии, Свердловское отделение, 1961, с.421 - 424. 2. Цехановский М.И., Выплавка стали карбюризаторным процессом. В сб. Госплана СССР, ИТЭИ, Металлургиздат, N 10, 1944, с.2 - 5, 10 - 12. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4827486A (en) | Process for increasing the energy input in electric arc furnaces | |
| EP1067201B1 (en) | Start-up procedure for direct smelting process | |
| RU2090622C1 (en) | Method of producing iron from iron-containing materials in converter | |
| CN101445848B (en) | Process and device for continuous steelmaking from ferriferous material | |
| US4988079A (en) | Apparatus for smelting and reducing iron ores | |
| AU661925B2 (en) | A method for protecting the refractory lining in the gas space of a metallurgical reaction vessel | |
| US5454852A (en) | Converter for the production of steel | |
| JPS6232246B2 (en) | ||
| CA1158443A (en) | Method and apparatus for producing molten iron | |
| RU2137068C1 (en) | Process of melting of metal charge materials in shaft furnace | |
| JPH0726318A (en) | Operation of electric furnace for steelmaking | |
| RU2056461C1 (en) | Method for steel melting in open-hearth furnace | |
| RU2005126707A (en) | IMPROVED METHOD OF Smelting for iron production | |
| RU2051180C1 (en) | Method of making steel in liquid steel melting bath | |
| KR920004673B1 (en) | Process for melting scrap iron sponge iron and solid pig iron | |
| US4023962A (en) | Process for regenerating or producing steel from steel scrap or reduced iron | |
| JP2983087B2 (en) | Operation method of smelting reduction | |
| AU2001100182A4 (en) | Start-up procedure for direct smelting process. | |
| SU1142514A1 (en) | Method of refining molten metal | |
| RU1827386C (en) | Method of heating and fusion of solid metal charge in converter with combination oxygen-fuel blast | |
| RU2299246C1 (en) | Open hearth furnace and method for steel melting in it | |
| RU2102496C1 (en) | Method of steel melting in basic open-hearth furnace | |
| SU1730174A1 (en) | Method for charging open-hearth furnace with burden | |
| SU1108763A1 (en) | Method of melting steel | |
| JPS62228405A (en) | Melt reducing furnace |