RU2047414C1 - Threshold plasticity curve plotting method - Google Patents

Threshold plasticity curve plotting method Download PDF

Info

Publication number
RU2047414C1
RU2047414C1 SU5040634A RU2047414C1 RU 2047414 C1 RU2047414 C1 RU 2047414C1 SU 5040634 A SU5040634 A SU 5040634A RU 2047414 C1 RU2047414 C1 RU 2047414C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
plasticity
samples
curve
ultimate
time
Prior art date
Application number
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Серик Акимович Машеков
Вячеслав Константинович Воронцов
Original Assignee
Серик Акимович Машеков
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Серик Акимович Машеков filed Critical Серик Акимович Машеков
Priority to SU5040634 priority Critical patent/RU2047414C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2047414C1 publication Critical patent/RU2047414C1/en

Links

Images

Landscapes

  • Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)

Abstract

FIELD: plastic working of metals. SUBSTANCE: method involves making samples with concave, convex and cylindrical side surfaces prior to conducting plasticity tests; testing samples by compressing or rolling, with stressed-deformed state being determined on free surface in horizontal plane of symmetry of samples. Threshold plasticity curve is plotted by determining coefficients of given function. EFFECT: increased efficiency. 2 dwg

Description

Изобретение относится к обработке металлов давлением и может быть использовано для построения кривой предельной пластичности при испытаниях металлов на пластичность в центральных заводских лабораториях или лабораториях научно-исследовательских институтов. The invention relates to the processing of metals by pressure and can be used to build a curve of ultimate plasticity when testing metals for plasticity in central factory laboratories or laboratories of research institutes.

Известен способ построения кривой предельной пластичности, включающий изготовление образцов, их испытание на пластичность путем сжатия. A known method of constructing a curve of ultimate ductility, including the manufacture of samples, their testing for ductility by compression.

Недостатком известного способа является невысокая точность и достоверность результатов испытаний, проводимых без учета исходной формы образцов, моделирующих различные виды заготовок и схемы деформаций. The disadvantage of this method is the low accuracy and reliability of the test results carried out without taking into account the initial shape of the samples, simulating various types of blanks and deformation schemes.

Технический результат, получаемый от использования настоящего изобретения, заключается в повышении точности получаемых при испытании на пластичность результатов, необходимых для построения кривой предельной пластичности. The technical result obtained from the use of the present invention is to increase the accuracy of the results obtained during the plasticity test, which are necessary for constructing the ultimate plasticity curve.

Технический результат достигается тем, что, согласно способу построения кривой предельной пластичности, включающему изготовление образцов, их испытания на пластичность путем сжатия до разрушения, испытанию сжатием или прокаткой подвергают образцы с цилиндрической, выпуклой и вогнутообразной формой боковой поверхности с различной степенью выпуклости и вогнутообразности, при этом напряженно-деформированное состояние определяют на свободной поверхности в горизонтальной плоскости симметрии образцов, а кривую предельной пластичности строят путем определения коэффициентов предложенной ниже функции. The technical result is achieved by the fact that, according to the method of constructing the curve of ultimate plasticity, including the manufacture of samples, their plasticity tests by compression to fracture, compression and rolling tests are applied to samples with a cylindrical, convex and concave shape of the side surface with a different degree of convexity and concavity, with this stress-strain state is determined on the free surface in the horizontal plane of symmetry of the samples, and the curve of ultimate plasticity built by determining the coefficients of the function proposed below.

На фиг. 1 показаны исходные образцы, используемые при осадке; на фиг. 2 график изменения интенсивности скорости деформации и коэффициенты жесткости схемы напряженного состояния во времени. In FIG. 1 shows the initial samples used in the sediment; in FIG. 2 is a graph of changes in strain rate intensity and stiffness factors of a stress state diagram over time.

Способ осуществляется следующим образом. Из слитка или заготовки отрезают темплеты необходимых размеров. Из темплетов изготовляют образцы цилиндрической, выпуклой или вогнутообразной формы. При этом выпуклоcть и вогнутообразноcть образцов имеют различную величину. На свободную поверхность в горизонтальной плоскости симметрии осаживаемых образцов наносят две отметки. Таким образом изготовленные образцы осаживают до разрушения на прессе, имеющем необходимую скорость деформирования. В процессе осадки измеряют расстояние между отметками. Для этого возможно использовать тензодатчики, фотокамеру, фотоаппарат или измерения возможно производить, используя инструментальный микроскоп. Обработку полученных данных производят по следующей методике. The method is as follows. Templates of the required size are cut from the ingot or billet. Samples of cylindrical, convex or concave shape are made from templates. In this case, the convexity and concavity of the samples have different sizes. Two marks are applied to the free surface in the horizontal plane of symmetry of the deposited samples. Thus, the fabricated samples are deposited to failure on a press having the required strain rate. In the process of precipitation, the distance between the marks is measured. For this, it is possible to use strain gauges, a camera, a camera or measurements can be made using an instrumental microscope. Processing the obtained data is carried out according to the following procedure.

В плоскости с нормалью

Figure 00000001
к свободной от нагрузки поверхности осаживаемого цилиндрического, конического и бочкообразного образцов нормальные и касательные напряжения равны нулю. В точке A (см. фиг. 1) вектор
Figure 00000002
совпадает с направлением оси ρ( ρ,θ,z оси цилиндрической системы координат) и условия на границе в точке A имеют вид
σρ 0; σρθ=σρz 0. (1) Используя физические уравнения связи напряжений и деформаций для деформационной теории или уравнения физической связи напряжений и скоростей деформации теории течения
σm-σ
Figure 00000003
Figure 00000004
m, σm- σ
Figure 00000005
ζ, (2) где m= 1, 2, 3 или m ρ,θ z;
Т интенсивность напряжений сдвига;
Ξ- интенсивность скоростей деформаций сдвига;
Γ интенсивность логарифмической деформации. При известных граничных условиях (1) можно определить напряжения σθ и σz (σρ 0) на свободной от нагрузки поверхности, если известны компоненты логарифмических деформаций
Figure 00000006
или скоростей деформаций ζm. Главные деформации
Figure 00000007
= ln
Figure 00000008
Figure 00000009
ln
Figure 00000010
Figure 00000011
= -(
Figure 00000012
+
Figure 00000013
) (3) определяются с использованием измеренных расстояний между отметками до деформации То и на любой стадии деформирования ТI, а также измерением диаметра образца Do, в меридиальном сечении до деформации и DI в любой I-й момент времени.In a normal plane
Figure 00000001
to the load-free surface of the deposited cylindrical, conical and barrel-shaped samples, the normal and shear stresses are zero. At point A (see Fig. 1), the vector
Figure 00000002
coincides with the direction of the ρ axis (ρ, θ, z axis of the cylindrical coordinate system) and the conditions on the boundary at point A have the form
σ ρ 0; σ ρθ = σ ρz 0. (1) Using the physical equations of the relationship of stress and strain for the deformation theory or the equation of the physical connection of stress and strain rate of the theory of flow
σ m -σ
Figure 00000003
Figure 00000004
m, σ m - σ
Figure 00000005
ζ, (2) where m = 1, 2, 3 or m ρ, θ z;
T is the shear stress intensity;
Ξ - shear strain rate intensity;
Γ intensity of the logarithmic deformation. Under the known boundary conditions (1), it is possible to determine the stresses σ θ and σ z (σ ρ 0) on a load-free surface if the components of the logarithmic deformations are known
Figure 00000006
or strain rates ζ m . Major deformations
Figure 00000007
= ln
Figure 00000008
Figure 00000009
ln
Figure 00000010
Figure 00000011
= - (
Figure 00000012
+
Figure 00000013
) (3) are determined using the measured distances between the marks before deformation T o and at any stage of deformation T I , as well as by measuring the diameter of the sample D o , in the meridian section before deformation and D I at any I-th moment in time.

При отсутствии поворотов главных осей относительно одних и тех же материальных волокон скорость деформации в направлении координатных осей определяется формулой
ζm= d

Figure 00000014
/dτ (4) Время τ и относительное обжатие ε при постоянной скорости деформирования v const связаны соотношениями
ε
Figure 00000015
Figure 00000016
dε
Figure 00000017
dτ (5) поэтому в дальнейшем скорость деформации ζm
ζm=
Figure 00000018
Figure 00000019
Figure 00000020
т.е.In the absence of rotations of the main axes relative to the same material fibers, the strain rate in the direction of the coordinate axes is determined by the formula
ζ m = d
Figure 00000014
/ dτ (4) The time τ and the relative compression ε at a constant strain rate v const are related by the relations
ε
Figure 00000015
Figure 00000016
dε
Figure 00000017
dτ (5) therefore, in what follows, the strain rate ζ m
ζ m =
Figure 00000018
Figure 00000019
Figure 00000020
those.

Figure 00000021
ζm=
Figure 00000022
Figure 00000023
(6) будет определяться с точностью до постоянного множителя v/Ho. Операция дифференцирования, используемая для определения
Figure 00000024
=
Figure 00000025
по формулам (6), существенно снижает точность вычисления ζm. Успех решения задачи вычисления
Figure 00000026
во многом зависит от удачной аппроксимации зависимостей
Figure 00000027
и
Figure 00000028
, в результате чего
Figure 00000029
=
Figure 00000030
определяются аналитически.
Figure 00000021
ζ m =
Figure 00000022
Figure 00000023
(6) will be determined up to a constant factor v / H o . Differentiation operation used to determine
Figure 00000024
=
Figure 00000025
by formulas (6), significantly reduces the accuracy of the calculation of ζ m . The success of solving the problem
Figure 00000026
largely depends on a successful approximation of dependencies
Figure 00000027
and
Figure 00000028
, as a result
Figure 00000029
=
Figure 00000030
determined analytically.

В данном способе процесс деформирования исследуют во времени и функции

Figure 00000031
и
Figure 00000032
аппроксимируют рядами, сплайнами, полиномами Чебышева или какими-либо другими способами для сглаживания и дифференцирования по времени экспериментально получаемых величин.In this method, the deformation process is investigated in time and function
Figure 00000031
and
Figure 00000032
approximated by rows, splines, Chebyshev polynomials, or by any other methods to smooth and differentiate experimentally obtained values by time.

Наибольшие погрешности определения

Figure 00000033
и
Figure 00000034
получаются при малых деформациях, в связи с чем при аппроксимации
Figure 00000035
(τ) и
Figure 00000036
(τ) целесообразно использовать начальные условия при τ 0 для самой функции
Figure 00000037
(τ),
Figure 00000038
(τ) и ее производных по времени
Figure 00000039
,
Figure 00000040
и
Figure 00000041
,
Figure 00000042
в виде
ε0;
Figure 00000043
=
Figure 00000044
= 1;
Figure 00000045
=
Figure 00000046
-1;
Figure 00000047
=
Figure 00000048
= 0,5;
Figure 00000049
=
Figure 00000050
0,5. (7) В условиях (7) было принято, что при τ->0 действие сил трения незначительно и деформация цилиндрического, конического и бочкообразного образца равномерна, в связи с чем из уравнения
Figure 00000051
Figure 00000052
T
Figure 00000053
l
Figure 00000054
Figure 00000055
/
Figure 00000056
2 ln DI/Do= 2
Figure 00000057
= ln (1-ε) (следует/ Обработку результатов эксперимента проводят на ЭВМ.The greatest errors of determination
Figure 00000033
and
Figure 00000034
obtained at small deformations, in connection with which, when approximating
Figure 00000035
(τ) and
Figure 00000036
(τ) it is advisable to use the initial conditions at τ 0 for the function itself
Figure 00000037
(τ)
Figure 00000038
(τ) and its derivatives with respect to time
Figure 00000039
,
Figure 00000040
and
Figure 00000041
,
Figure 00000042
as
ε0;
Figure 00000043
=
Figure 00000044
= 1;
Figure 00000045
=
Figure 00000046
-1;
Figure 00000047
=
Figure 00000048
= 0.5;
Figure 00000049
=
Figure 00000050
0.5. (7) Under conditions (7), it was assumed that, at τ-> 0, the action of friction forces is insignificant and the deformation of a cylindrical, conical, and barrel-like sample is uniform, and therefore from the equation
Figure 00000051
Figure 00000052
T
Figure 00000053
l
Figure 00000054
Figure 00000055
/
Figure 00000056
2 ln D I / D o = 2
Figure 00000057
= ln (1-ε) (should / Processing of the results of the experiment is carried out on a computer.

Кинематические и статистические параметры процесса осадки в окрестности точки А (фиг. 1) определяют по следующим формулам теории течения:
σm-σ

Figure 00000058
ζm; kζ=
Figure 00000059
Figure 00000060

σz=
Figure 00000061
(ζz-ζρ); σθ=
Figure 00000062
(ζθ-ζρ);
H 2
Figure 00000063
;
Λ ∫ Ηdτ, где Λ степень деформации;
σ- среднее напряжение;
kζ- коэффициент жесткости схемы напряженного состояния. Для построения кривой предельной пластичности воспользовались формулой определения степени использования ресурса
Ψ ∫
Figure 00000064
(8) и полученные экспериментальные данные по исследованию напряженно-деформированного состояния на свободной поверхности при осадке (фиг. 2).The kinematic and statistical parameters of the precipitation process in the vicinity of point A (Fig. 1) are determined by the following formulas of flow theory:
σ m -σ
Figure 00000058
ζ m ; k ζ =
Figure 00000059
Figure 00000060

σ z =
Figure 00000061
(ζ z -ζ ρ ); σ θ =
Figure 00000062
(ζ θ -ζ ρ );
H 2
Figure 00000063
;
Λ ∫ Ηdτ, where Λ is the degree of deformation;
σ is the average voltage;
k ζ is the stiffness coefficient of the stress state circuit. To construct the curve of ultimate plasticity, we used the formula for determining the degree of resource use
Ψ ∫
Figure 00000064
(8) and the obtained experimental data on the study of the stress-strain state on the free surface during upsetting (Fig. 2).

В формуле (8) Λp [kζ(τ)] является неизвестной функцией, ее предстоит определить по механическим испытаниям, когда H (τ) и k( τ) меняется во времени (фиг. 2), но известна точка разрушения и время разрушения tp.In the formula (8), Λ p [k ζ (τ)] is an unknown function, it has to be determined by mechanical tests, when H (τ) and k (τ) changes in time (Fig. 2), but the fracture point and time are known destruction t p .

Возьмем функцию, обратную Λp
Vp=

Figure 00000065
am·k m ζ аппроксимированную степенным полиномом (или каким-либо другим способом) степени.Take the function inverse to Λ p
V p =
Figure 00000065
a m m ζ approximated by a power polynomial (or in some other way) degree.

Тогда
Ψ =

Figure 00000066
Figure 00000067
Vp[kζ(τ)]·H(τ)dτ= 1 Пусть
Vp ao + a1 ˙kζ+ a2 ˙kζ 2+. + am ˙kζ m, тогда
Figure 00000068
(a0+a1·k
Figure 00000069
+a2·k 2 ζ ++ am·k m ζ )·Η(τ)dτ=1)
Figure 00000070
)Η(τ)dτ + a
Figure 00000071
k 2 ζ (τ)Η(τ)dτ +.Then
Ψ =
Figure 00000066
Figure 00000067
V p [k ζ (τ)] · H (τ) dτ = 1 Let
V p a o + a 1 ˙k ζ + a 2 ˙k ζ 2 +. + a m ˙k ζ m , then
Figure 00000068
(a 0 + a 1
Figure 00000069
+ a 2 2 ζ ++ a m · k m ζ ) Η (τ) dτ = 1)
Figure 00000070
) Η (τ) dτ + a
Figure 00000071
k 2 ζ (τ) Η (τ) dτ +.

(9) где n количество испытаний (количество типов осаживаемых образцов), равное количеству членов полинома. Поинтегральные выражения в формуле (9) определяются по экспериментальным данным, численным интегрированием. (9) where n is the number of tests (the number of types of deposited samples) equal to the number of members of the polynomial. Integral expressions in formula (9) are determined by experimental data, numerical integration.

Получаем систему:

Figure 00000072
Figure 00000073
Figure 00000074
Figure 00000075
Figure 00000076

Решением системы линейных уравнений определяем коэффициенты аo, a1, a2, am аппроксимирующего уравнения
Vp am ˙kζ m (10) и по соотношению (10) определяется
Λp= f(kζ)
Figure 00000077
(11) Предложенный способ построения кривой предельной пластичности сопоставляется с известными методами и находится различие кривых Λp f(kζ)
Данный способ можно осуществить и прокаткой. Для этого изготовляются образцы с вогнутообразной, выпуклообразной и цилиндрической формой боковой поверхности, c нанесенной координатной сеткой и прокатываются до разрушения. Методика обработки экспериментальных данных и построения кривой предельной пластичности аналогично как и при осадке.We get the system:
Figure 00000072
Figure 00000073
Figure 00000074
Figure 00000075
Figure 00000076

By solving a system of linear equations, we determine the coefficients a o , a 1 , a 2 , a m of the approximating equation
V p a m ˙k ζ m (10) and it is determined by relation (10)
Λ p = f (k ζ )
Figure 00000077
(11) The proposed method for constructing the ultimate ductility curve is compared with known methods and the difference in the curves Λ p f (k ζ ) is found
This method can be carried out by rolling. To do this, samples are made with a concave, convex and cylindrical shape of the side surface, with the applied coordinate grid and rolled to failure. The methodology for processing experimental data and constructing a curve of ultimate plasticity is similar to that for settlement.

П р и м е р. Построение кривой предельной пластичности производили на алюминиевых образцах марки АМГ-6 размером ⌀ 50 х 100 мм. Образцы имели различную вогнутость и выпуклость. Вследствие наличия инструментальных, измерительных, случайных и других погрешностей точность определения скоростей деформации во многом зависит от точности проведения измерения D, T, h. В связи с этим при реализации эксперимента для повышения точности измерения исходных данных (D, T, h) в любой момент времени τ=τI использовали инструментальный микроскоп МПБ-2, обеспечивающий точность измерения 0,01 мм, а также увеличивали число измерений параметров на каждом этапе деформирования до четырех. С целью снижения влияния погрешностей на результаты вычислений функцию

Figure 00000078
и
Figure 00000079
аппроксимировали степенными полиномами
Figure 00000080
= anεn ,
Figure 00000081
= bnεn. Обработку результатов эксперимента проводили по методике, приведенной выше, на ЭВМ.PRI me R. The curve of ultimate plasticity was constructed on aluminum samples of the AMG-6 brand with a size of ⌀ 50 x 100 mm. The samples had different concavity and bulge. Due to the presence of instrumental, measuring, random, and other errors, the accuracy of determining strain rates largely depends on the accuracy of the measurements D, T, h. In this regard, during the experiment, to increase the accuracy of measuring the initial data (D, T, h) at any time τ = τ I, we used the MPB-2 instrumental microscope, which ensured a measurement accuracy of 0.01 mm, and also increased the number of parameter measurements by each stage of deformation to four. In order to reduce the influence of errors on the calculation results, the function
Figure 00000078
and
Figure 00000079
approximated by power polynomials
Figure 00000080
= a n ε n ,
Figure 00000081
= b n ε n . Processing of the experimental results was carried out by the method described above on a computer.

Для оценки надежности вычислений аппроксимированных значений

Figure 00000082
и
Figure 00000083
определяли абсолютное отклонение
Figure 00000084
и
Figure 00000085
этих величин от средних экспериментальных
Figure 00000086
и
Figure 00000087
а также их среднеквадратичное отклонение Sz и Sθ от опытных значений. Их максимальные значения следующие:
Figure 00000088
= 0,005;
Figure 00000089
= 0,002; Sz= 0,005; Sθ= 0,002
Проведение данного эксперимента позволило построить кривую предельной пластичности сплава АМГ-6, которую сопоставляли с известной кривой предельной пластичности сплава АМГ-6. Кривые с инженерной точностью совпали между собой.To assess the reliability of calculations of approximated values
Figure 00000082
and
Figure 00000083
determined the absolute deviation
Figure 00000084
and
Figure 00000085
these values from the average experimental
Figure 00000086
and
Figure 00000087
as well as their standard deviation S z and S θ from the experimental values. Their maximum values are as follows:
Figure 00000088
= 0.005;
Figure 00000089
= 0.002; S z = 0.005; S θ = 0.002
Carrying out this experiment allowed us to construct a curve of the ultimate ductility of the alloy AMG-6, which was compared with the known curve of the ultimate ductility of the alloy AMG-6. The curves coincided with each other with engineering accuracy.

Таким образом настоящее изобретение с малыми затратами и достаточной точностью позволяет построить кривую предельной пластичности. Thus, the present invention with low cost and sufficient accuracy allows you to build a curve of ultimate ductility.

Claims (1)

СПОСОБ ПОСТРОЕНИЯ КРИВОЙ ПРЕДЕЛЬНОЙ ПЛАСТИЧНОСТИ, включающий изготовление образцов, их испытание на пластичность путем сжатия до разрушения, отличающийся тем, что для построения кривой предельной пластичности осаживают или прокатывают образцы с цилиндрической, выпуклой и вогнутообразной формой боковой поверхности и с различной степенью выпуклости и вогнутообразности, при этом напряженно-деформированное состояние определяют на свободной поверхности в горизонтальной плоскости симметрии образцов, а кривую предельной пластичности строят путем определения коэффициентов функции
Figure 00000090

Figure 00000091

Figure 00000092

где a0, a1,am коэффициенты уравнения;
Λp предельная степень деформации;
kζ коэффициент жесткости схемы напряженного состояния;
H интенсивность скорости деформации;
t время от начала до конца деформации;
tр время в момент разрушения;
j степень использования ресурса пластичности,
для каждого типа образца или эксперимента.METHOD OF CONSTRUCTING CURVE LIMIT PLASTICITY, including the manufacture of samples, their plasticity test by compression to fracture, characterized in that, to construct a curve of ultimate plasticity, samples are deposited or rolled with a cylindrical, convex and concave shape of the side surface and with a different degree of convexity and concavity, with this stress-strain state is determined on the free surface in the horizontal plane of symmetry of the samples, and the curve of ultimate plasticity st dig by determining the coefficients of the function
Figure 00000090

Figure 00000091

Figure 00000092

where a 0 , a 1 , a m are the coefficients of the equation;
Λ p ultimate degree of deformation;
k ζ is the stiffness coefficient of the stress state circuit;
H strain rate intensity;
t time from the beginning to the end of the deformation;
t p time at the time of destruction;
j the degree of use of the resource of plasticity,
for each type of sample or experiment.
SU5040634 1992-04-30 1992-04-30 Threshold plasticity curve plotting method RU2047414C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU5040634 RU2047414C1 (en) 1992-04-30 1992-04-30 Threshold plasticity curve plotting method

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU5040634 RU2047414C1 (en) 1992-04-30 1992-04-30 Threshold plasticity curve plotting method

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2047414C1 true RU2047414C1 (en) 1995-11-10

Family

ID=21603451

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU5040634 RU2047414C1 (en) 1992-04-30 1992-04-30 Threshold plasticity curve plotting method

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2047414C1 (en)

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Пластичность и разрушение под ред. В.Л.Колмогорова М.: Металлургия, 1977, с.308-309. *

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Parkins et al. Stress corrosion cracking characteristics of a range of pipeline steels in carbonate-bicarbonate solution
US4895027A (en) Determining plane strain fracture toughness and the J-Integral for solid materials using stress field modified miniature specimens
RU2184361C1 (en) Method of determination of strength properties of film materials
Fischer-Cripps Predicting hertzian fracture
JP2011196758A (en) Method of determining friction coefficient in cylindrical specimen compression process
RU2047414C1 (en) Threshold plasticity curve plotting method
JP2002296125A (en) Method of measuring residual stress
EP0852003B1 (en) Method of determining the axial load on an elongated member
JP3305145B2 (en) Fatigue damage measurement method
Baker The analysis of depth-sensing indentation data
JPH0676956B2 (en) In-situ measurement method for strength and fracture toughness of concrete structural members
JPH10170416A (en) Method for evaluating creep life of high-temperature device material
Yanez-Borjas et al. Statistical time features-based methodology for fatigue cracks detection in a four-story building
RU2682127C1 (en) Method of testing sheet metal
SU1555031A1 (en) Method of determining deformability of ingots in broaching
SU1718027A1 (en) Method of testing materials for crack resistance under cyclically loading
CN117076992B (en) Structural member damage detection method and system based on signal processing
Buck et al. Spike overload and humidity effects on fatigue crack delay in Al 7075-T651
KR100384732B1 (en) Determination of yield strength using continuous indentation test
SU1744581A1 (en) Method of estimating equivalent damaging impact of cyclic loads
RU2039965C1 (en) Method of estimation of stamping capacity of sheet metal
Lecompte et al. A comparison between static and dynamic inverse modelling for the identification of orthotropic elastic material parameters
SU1289579A1 (en) Method of determining contact friction coefficient in plastic deformation of metals by compression
WO1996018875A1 (en) A method for quantitative inspection of cold-expanded fastener holes
SU1539523A1 (en) Method of assessing quality of surface roughness standards