RU2040752C1 - Vacuum arc-heated melting-pouring slag-lining installation - Google Patents
Vacuum arc-heated melting-pouring slag-lining installation Download PDFInfo
- Publication number
- RU2040752C1 RU2040752C1 SU4915895A RU2040752C1 RU 2040752 C1 RU2040752 C1 RU 2040752C1 SU 4915895 A SU4915895 A SU 4915895A RU 2040752 C1 RU2040752 C1 RU 2040752C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- crucible
- cam
- slag
- lining
- radius
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Crucibles And Fluidized-Bed Furnaces (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к вакуумной металлургии, преимущественно к области получения литых и фасонных отливок из тугоплавких и химически активных металлов и сплавов. The invention relates to vacuum metallurgy, mainly to the field of production of cast and shaped castings from refractory and chemically active metals and alloys.
Цель изобретения повышение качества получаемых отливок за счет обеспечения постоянной скорости слива металла и повышение надежности в работе. The purpose of the invention is to improve the quality of the castings obtained by ensuring a constant rate of metal discharge and to increase reliability in operation.
На фиг. 1 изображена вакуумная дуговая плавильно-заливочная гарнисажная установка, продольный разрез; на фиг.2 тигель, продольный разрез; на фиг.3 профиль копира. In FIG. 1 shows a vacuum arc melting and casting skull installation, a longitudinal section; figure 2 crucible, a longitudinal section; figure 3 profile of the copier.
Установка состоит из механизмов 1 подачи электрода, смонтированного на вакуумной плавильной камере 2, на которой установлен фотоэлектрический датчик 3. Для плавильной камеры закрыто вакуумно плотно биметаллической перегородкой 4, на которой установлен вакуумный шибер 5 с приводом 6. В откатной заливочной камере 7 расположен контейнер 8 с размещенными внутри него формами фасонного литья (на фиг.1 не показаны). Контейнер 8 установлен на съемном столе центробежной машины 9. Тигель 10 заключен в стальной кожух 11 и выполнен в виде оболочки 12, навитой из медных фасонных труб (фиг.2). Трубы навиваются впритык и свариваются между собой сплошным герметичным швом. Оболочка тигля, выполненная из труб, опирается на дно стального кожуха 11 посредством графитовой подложки 13 и расперта графитовыми сухарями 14. К оболочке тигля приварены медные электроды 15, которые вплавляются в гарнисаж 16 и служат для надежного электроконтакта между гарнисажем 16 и оболочкой 12. К оболочке 12 подводятся шины для пропускания тока большой мощности (15-25 тыс А). К оболочке 12 тигля жестко прикреплены две цапфы 17, поворачивая которые на определенный угол, на тот же угол поворачивают и тигель. На цапфе 17 жестко сидят шестерня 18 и копир 19. Шестерня 18 связана с рейкой двустороннего гидроцилиндра 20, а копир 19 с дифференциальным дросселем 21. Рабочая жидкость к двустороннему цилиндру подводится от насосной станции 22 через реверсивный золотник 23, а отводится через постоянный дроссель 24 и электромагнитный переключатель 25. The installation consists of electrode feeding mechanisms 1 mounted on a
Установка работает следующим образом. Installation works as follows.
К механизму 1 подачи прикрепляется электрод 26, на стол центробежной машины 8 устанавливается контейнер 8 с формами. Вакуумные камеры 2 и 7 закрываются и вакуумируются. Между электродом 26 и гарнисажем 16 тигля 10 зажигается электрическая дуга, которая плавит расходуемый электрод 26. При этом в трубке тигля после наплавления необходимого количества металла в тигле 10 плавка прекращается. Электрод 26 механизмом подачи подается вверх, а тигель 10 начинает поворачиваться. Поворот тигля осуществляется поворотом цапфы 17, на которой жестко сидит шестерня 18, сцепленная с рейкой двустороннего гидроцилиндра 20. Нагнетание масла (рабочей жидкости) в гидроцилиндр 20 осуществляется насосной станцией 22 через реверсивный золотник 23, а слив масла в начальный момент производится через электромагнитный переключатель 25. Постоянный дроссель 24 устанавливает скорость поворота тигля, которая в этом случае постоянна и может подбираться и регулироваться вручную. При появлении струи жидкого металла начало слива металла из тигля срабатывает фотоэлектрический датчик 3, который переключает электромагнитный переключатель 25. Поток масла на сливе из гидроцилиндра 20 направляется на слив через дифференциальный дроссель 21, который управляется кулачком. Профиль кулачка выполнен таким образом, что величина открытия дросселя 21 пропорциональна площадям, ограниченным поверхностью металла и внутренней поверхностью тигля 10 плоскостями I, II, III и т.д. При этом обеспечивается одинаковая скорость слива металла при любом угле поворота тигля, т.е. сечение струи жидкого металла получается постоянным в течение всей заливки металла в формы. Для получения струи постоянного сечения программа поворота тигля должна быть следующей: при дуговой плавке тигель неподвижен (его ось совпадает с осью расходуемого электрода). При наплавлении определенного количества металла, что определяется по перемещению механизма подачи электрода, включается кнопка "Слив" электрод отходит вверх, а тигель начинает поворачиваться. Этот холостой поворот должен происходить быстро, так как расплавленный металл в тигле будет кристаллизоваться в силу отсутствия в этот момент постоянного источника тепла. При повороте тигля на угол α т.е. когда расплавленный металл достигнет носка тигля, металл начинает сливаться в контейнер с формами фасонного литья. Угол α переменный от плавки к плавке, так как зависит от количества наплавленного металла и толщины гарнисажа в тигле. Момент появления струи нужно ловить. В нашем случае электрический сигнал для переключения гидросистемы с постоянного на дифференциальный дроссель обеспечивает фотоэлектрический датчик. При сливе металла скорость поворота тигля должна быть переменной, так как количество металла, сливаемого в единицу времени, т.е. сечение струи металла, зависит от площади слива, площади сечений тигля по плоскостям I, II, III и т,д. Эти сечения зависят от формы тигля и существенно отличаются друг от друга по площади. An
П р и м е р. Для построения кулачка задаются начальной окружностью кулачка, радиус которой равен Rо. Полный угол поворота тигля соответствует полному перемещению толкателя дифференциального дросселя. Далее рассчитывают по формуле координату начальной точки на профиле кулачка, т.е. его текущий радиус-вектор R, при котором угол поворота тигля α а дифференциальный дроссель полностью открыт, так как Sα Sk (точка I на фиг.3). Точка I профиля кулачка определяется нажатием штока дифференциального дросселя, обеспечивающего проток масла в зависимости от площади S1 и оптимальной скорости струи при данном положении тигля.PRI me R. To build a cam are set by the initial cam circumference, the radius of which is equal to R about . The full angle of rotation of the crucible corresponds to the full movement of the pusher of the differential throttle. Next, the coordinate of the starting point on the cam profile is calculated according to the formula, i.e. its current radius vector R, at which the angle of rotation of the crucible α and the differential inductor is fully open, since S α S k (point I in figure 3). Point I of the cam profile is determined by pressing the stem of a differential throttle that provides oil flow depending on the area S 1 and the optimal speed of the jet at a given position of the crucible.
Rα=0= Ro+ h Ro+h где h полный ход, обеспечивающий полное открытие дифференциального дросселя.R α = 0 = R o + h R o + h where h is the full stroke, which ensures the full opening of the differential inductor.
Далее через каждый 5о угла поворота кулачка α (а они соответствуют углу поворота тигля α град, так как они сидят на одной оси) откладывают радиус-вектор на кулачке (точки 2, 3 и т.д. на фиг.3). Точка 2 профиля кулачка обеспечивает открытие дифференциального дросселя пропорционально площади, ограниченной поверхностью металла и внутренней поверхностью тигля при этих углах (S2, S3 и т.д. на фиг.2).Then, through each 5 about the angle of rotation of the cam α (and they correspond to the angle of rotation of the crucible α deg , since they are sitting on the same axis), they postpone the radius vector on the cam (
Таким образом, проводя необходимое количество сечений через носок тигля, строят профиль рабочей части кулачка, при этом, поскольку кулачок жестко сидит на цапфе тигля, угол поворота тигля αn и угол поворота кулачка αn будут все время одинаковыми.Thus, by drawing the required number of sections through the toe of the crucible, a profile of the working part of the cam is built, while since the cam is rigidly mounted on the trunnion trunnion, the angle of rotation of the crucible α n and the angle of rotation of the cam α n will be the same all the time.
Использование в предлагаемой установке новых отличительных признаков позволяет улучшить качество поверхности отливок в связи с повышением механических свойств получаемых отливок и более стабильного химического их состава. Стабильность струи (расхода) позволяет достичь повышения качества поверхности отливок, уменьшить количество неспаев и неслитин, а отсутствие графитового тигля обеспечивает снижение брака по загрязнению металла углеродом примерно на 6% и увеличивает срок службы установки. The use of new distinctive features in the proposed installation allows to improve the surface quality of castings in connection with an increase in the mechanical properties of the resulting castings and their more stable chemical composition. The stability of the jet (flow rate) allows to improve the quality of the surface of castings, to reduce the number of joints and neslitin, and the absence of a graphite crucible provides a reduction in marriage of metal pollution with carbon by about 6% and increases the service life of the installation.
Claims (2)
где R радиус вектора профиля кулачка при определенном угле поворота тигля;
Rо радиус начальной окружности кулачка;
Sα площадь, ограниченная поверхностью металла и внутренней поверхностью тигля при определенном угле поворота тигля aград;
Sk площадь, ограниченная поверхностью металла и внутренней поверхностью тигля при угле поворота α = 0;
h суммарное приращение радиуса вектора профиля кулачка, равное общему ходу дифференциального дросселя.1. VACUUM ARC FUSION AND FILLING SKILL INSTALLATION, comprising a melting and casting vacuum chambers, a skull crucible with pins, an electrode, an electrode feed mechanism, a centrifugal machine, a metal discharge control system from a crucible, characterized in that the drain control device comprises a differential inductor a switch electrically connected to the photoelectric sensor, a constant throttle, a reversing spool, a pump station and a profiled cam rigidly connected to a hydro Istemi crucible rotation, comprising a two-sided cylinder with a pinion, engaged with the pinion, rigidly fixed on the journal of the crucible, the cam is shaped according to the law
where R is the radius of the cam profile vector at a certain angle of rotation of the crucible;
R about the radius of the initial circumference of the cam;
S α is the area limited by the metal surface and the inner surface of the crucible at a certain angle of rotation of the crucible a deg ;
S k the area bounded by the metal surface and the inner surface of the crucible with a rotation angle α = 0;
h is the total increment of the radius of the cam profile vector equal to the total travel of the differential inductor.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4915895 RU2040752C1 (en) | 1991-01-14 | 1991-01-14 | Vacuum arc-heated melting-pouring slag-lining installation |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4915895 RU2040752C1 (en) | 1991-01-14 | 1991-01-14 | Vacuum arc-heated melting-pouring slag-lining installation |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2040752C1 true RU2040752C1 (en) | 1995-07-25 |
Family
ID=21563111
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU4915895 RU2040752C1 (en) | 1991-01-14 | 1991-01-14 | Vacuum arc-heated melting-pouring slag-lining installation |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2040752C1 (en) |
-
1991
- 1991-01-14 RU SU4915895 patent/RU2040752C1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР N 370245, кл. F 27B 14/06, 1973. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN104148598A (en) | Clad material solid/liquid composite dual-solidification continuous casting and forming equipment and method | |
RU2040752C1 (en) | Vacuum arc-heated melting-pouring slag-lining installation | |
US2380238A (en) | Method and apparatus for producing cast metal bodies | |
CN117190689B (en) | Rare earth metal smelting system | |
EP1925681A2 (en) | Method for electro slag remelting of metals and mould therefor | |
CN201089010Y (en) | Magnesium alloy quantitative casting furnace | |
US4225745A (en) | Method for charging small particles of iron or steel directly into molten metal in an arc furnace | |
NO142563B (en) | PROCEDURE FOR CONTINUOUS MANUFACTURE OF SIZE-BASED ALLOY CASTING BLOCKS WITH LARGE SIZE. | |
RU2107237C1 (en) | Method of manufacture of heating appliance for conveyance of molten metal and heating appliance for conveyance of molten metal manufactured by this method | |
CN215572111U (en) | Crucible tilting mechanism of fritting furnace | |
US3393837A (en) | Device for ladling molten bath of metals | |
CN110026538B (en) | Accurate quantitative soup taking mechanism | |
CN114754578B (en) | Vacuum smelting furnace for processing high-resistance electric heating alloy material | |
RU2660784C2 (en) | Device for vacuum melting of refractory and reactive metals | |
CN113124679A (en) | Reverberatory furnace for intensively melting metal materials | |
CN106270442A (en) | Apparatus of metal molding | |
CN109883206A (en) | A kind of consumable electrode vacuum furnace melting Fast Cooling device | |
CN102292175A (en) | Continuous melt supply system for metal casting | |
US3108151A (en) | Electric furnace | |
JPH03199324A (en) | Method and device for rapid melting by cold supply of aluminum ingot | |
CN220541724U (en) | High-frequency induction smelting furnace | |
CN204174281U (en) | Based on the lined ceramics composite steel tube production equipment of electromagnetic force and mechanical pressure | |
SU1224527A1 (en) | Arrangement for removing semi-solid and loose slag from metallurgical vessel | |
CN117448893B (en) | Rare earth metal electrolysis system | |
CN220300817U (en) | Slag clamping device capable of uniformly discharging slag |