RU2036042C1 - Method of making articles such as deep sleeves from sheet stainless steel - Google Patents

Method of making articles such as deep sleeves from sheet stainless steel Download PDF

Info

Publication number
RU2036042C1
RU2036042C1 SU4772380A RU2036042C1 RU 2036042 C1 RU2036042 C1 RU 2036042C1 SU 4772380 A SU4772380 A SU 4772380A RU 2036042 C1 RU2036042 C1 RU 2036042C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
coating
carried out
annealing
operations
kcl
Prior art date
Application number
Other languages
Russian (ru)
Inventor
В.В. Каржавин
В.И. Соколовский
Т.И. Манухина
А.Н. Зюзин
С.К. Рытиков
Original Assignee
Уральский государственный технический университет
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Уральский государственный технический университет filed Critical Уральский государственный технический университет
Priority to SU4772380 priority Critical patent/RU2036042C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2036042C1 publication Critical patent/RU2036042C1/en

Links

Images

Landscapes

  • Coating With Molten Metal (AREA)

Abstract

FIELD: metal pressure forming. SUBSTANCE: method comprises steps of cutting out a blank, applying on its surface antiscore coating from soft metal and a lubricant, deforming the blank at several successive operations, annealing it and performing final operations of flanging, sizing and trimming. The metallic coating is being applied by chemical-thermic procession of the blank in salt melts of metal chlorides over 5-15 min; applying of copper coating is being performed at temperature (400-440)C in a salt melt, containing (%): CuCl (50-70), KCl (40-25), ZnCl2 (10-15). Applying of tin coating is being performed at temperature (240-440)C in salt melt, containing (%): SnCl2(85-95), KCl(7.5-9.5), NaCl(7.5- 2.5). Upon deforming the blank by drawing an annealing is being performed according to condition, given in description of the invention. EFFECT: enhanced efficiency due to lowered manufacturing cycle and enhanced quality of articles. 5 cl, 14 dwg

Description

Изобретение относится к обработке металлов давлением и может быть использовано при изготовлении глубокой вытяжкой изделий типа стаканов, трубок, колб и т.п. из листовых нержавеющих сталей аустенитного класса: 12Х18Н10Т, 12Х18Н9Т, 1Х18Н9 и др. The invention relates to the processing of metals by pressure and can be used in the manufacture of deep-drawn products such as glasses, tubes, flasks, etc. from austenitic stainless steel sheets: 12X18H10T, 12X18H9T, 1X18H9, etc.

Цель изобретения повышение производительности за счет сокращения технологического цикла и улучшение качества изделий. The purpose of the invention is to increase productivity by reducing the technological cycle and improving the quality of products.

На фиг. 1-6 и фиг. 7-14 последовательность изготовления деталей соответственно, колбы термоса и сильфонной трубки описываемым способом. In FIG. 1-6 and FIG. 7-14, the manufacturing sequence of the parts, respectively, the thermos flask and the bellows tube in the described manner.

Способ осуществляется следующим образом. Производят вырезку круговой заготовки из листа, на которую наносят противозадирное покрытие из мягкого металла путем химико-термической обработки в ваннах с солевыми расплавами хлоридов металлов при определенном соотношении компонентов в течение 5-15 мин. Так, нанесение медного покрытия осуществляют при температуре 400-440оС и следующем составе компонентов, мас. CuCl 50-70; KCl 40-25; ZnCl2 10-5. Нанесение оловянного покрытия осуществляют при температуре 240-440оС и следующем составе компонентов, мас. SnCl2 85-95; KCl 7,5-9,5; NaCl 7,5-2,5. Затем, нанеся смазку, производят несколько последовательных операций вытяжки и/или вытяжки с утонением без промежуточных отжигов, определяя момент осуществления отжига исходя из следующих зависимостей:
для процесса глубокой вытяжки
1,58ln

Figure 00000001
≅ 0,5+1,8
Figure 00000002
-0,6ln
Figure 00000003
, (1) где Мn суммарный коэффициент вытяжки,
n число операций;
для процесса глубокой вытяжки с утонением:
Figure 00000004
1,15 +
Figure 00000005
ln
Figure 00000006
≅ 2,3, (2) где М
Figure 00000007
суммарный коэффициент вытяжки с утонением.The method is as follows. A circular blank is cut from a sheet onto which an anti-seize soft metal coating is applied by chemical-thermal treatment in baths with salt melts of metal chlorides at a certain ratio of components for 5-15 minutes. So, the copper coating is carried out at a temperature of 400-440 about With and the following composition of the components, wt. CuCl 50-70; KCl 40-25; ZnCl 2 10-5. The tin coating is carried out at a temperature of 240-440 about With and the following composition of the components, wt. SnCl 2 85-95; KCl 7.5-9.5; NaCl 7.5-2.5. Then, having applied the lubricant, several successive operations of drawing and / or drawing with thinning without intermediate annealing are performed, determining the moment of annealing based on the following relationships:
for deep drawing process
1,58ln
Figure 00000001
≅ 0.5 + 1.8
Figure 00000002
-0.6ln
Figure 00000003
, (1) where M n is the total drawing ratio,
n number of operations;
for the deep drawing process with thinning:
Figure 00000004
1.15 +
Figure 00000005
ln
Figure 00000006
≅ 2,3, (2) where M
Figure 00000007
total drawing coefficient with thinning.

Использование в качестве среды для нанесения медных или оловянных покрытий солевых расплавов на основе соответственно CuCl или SnCl2 дает следующие преимущества. Данная корзионно-активная среда, взаимодействия с погруженной в нее нержавеющей сталью, разъедает ее поверхностный слой, образуя в значительной степени разрыхленную поверхность. Одновременно с этим идет реакция контактного обмена компонентов стали с ионами меди или олова, находящимися в расплаве. В результате об разуется покрытие (медное или оловянное), а также промежуточный переходный слой, представляющий собой твердые растворы замещения: Сu-(Fe, Ni, Cr) или Sn-(Fe, Ni, Cr). Этому в значительной мере способствует высокая температура расплава.The use of salt melts based on CuCl or SnCl 2, respectively, as the medium for applying copper or tin coatings gives the following advantages. This basket-active medium, interactions with stainless steel immersed in it, corrodes its surface layer, forming a largely loosened surface. At the same time, there is a reaction of contact exchange of steel components with copper or tin ions in the melt. As a result, a coating forms (copper or tin), as well as an intermediate transition layer, which is a substitutional solid solution: Cu- (Fe, Ni, Cr) or Sn- (Fe, Ni, Cr). This is greatly facilitated by the high melt temperature.

Однохлористая медь и хлористое олово благодаря сильной гигроскопичности при плавлении подвергаются гидролизу. Для уменьшения их гигроскопичности в составы расплавов вводят KCl и NaCl. Кроме того, для улучшения отмывки расплава на основе CuCl в его состав вводят ZnCl2. Поэтому нижние пределы содержания хлоридов натрия и калия обусловлены необходимостью уменьшения гигроскопичности CuCl и SnCl2, а нижние пределы содержания хлорида цинка обусловлены возможностью полного удаления с поверхности заготовки остатков расплава, приготовленного на основе CuCl.Due to their strong hygroscopicity, copper monochloride and tin chloride undergo hydrolysis. To reduce their hygroscopicity, KCl and NaCl are introduced into the compositions of the melts. In addition, to improve the washing of the melt based on CuCl, ZnCl 2 is introduced into its composition. Therefore, the lower limits of the content of sodium and potassium chlorides are due to the need to reduce the hygroscopicity of CuCl and SnCl 2 , and the lower limits of the content of zinc chloride are due to the possibility of complete removal of the melt residues prepared on the basis of CuCl from the surface of the workpiece.

Верхние пределы хлоридов калия и натрия связаны с понижением активности ионов олова в расплаве, а верхние пределы хлоридов калия и цинка с понижением активности ионов меди в расплаве. The upper limits of potassium and sodium chlorides are associated with a decrease in the activity of tin ions in the melt, and the upper limits of potassium and zinc chlorides are associated with a decrease in the activity of copper ions in the melt.

Температуры процессов обработки определяются таким образом, что нижний предел выбранных интервалов обусловлен температурой плавления солевой смеси, а также малой интенсивностью взаимодействия солевой смеси с заготовкой. Верхний предел связан с увеличением агрессивности расплава и значительными потерями обрабатываемого металла. The temperatures of the processing processes are determined in such a way that the lower limit of the selected intervals is due to the melting temperature of the salt mixture, as well as the low intensity of the interaction of the salt mixture with the workpiece. The upper limit is associated with an increase in the aggressiveness of the melt and significant losses of the processed metal.

Время обработки в солевом расплаве обуславливается следующим. Обработка менее 5 мин нецелесообразна, так как поверхностный слой заготовки еще недостаточно разрыхлен и сцепление металла покрытия с металлом основы незначительно. Более 15 мин выдерживать металл в расплаве также нецелесообразно, поскольку ведет к повышению его коррозии. The processing time in the molten salt is determined by the following. Processing less than 5 min is impractical, since the surface layer of the workpiece is not yet sufficiently loosened and the adhesion of the coating metal to the base metal is negligible. It is also not practical to maintain the metal in the melt for more than 15 minutes, since it leads to an increase in its corrosion.

Таким образом, после обработки в солевом расплаве образуется композит: мягкое покрытие толщиной 4-6 мкм переходный слой средней твердости толщиной 10-15 мкм основной металл. В результате этого достигается высокая стойкость покрытия в процессах обработки давлением, отсутствие налипания частиц металла на инструмент, снижение сил трения, усилия деформирования и наклепа металла. Для нержавеющей аустенитной стали появляется возможность глубокой вытяжки без промежуточных отжигов и сопутствующих операций, что сокращает технологический цикл, а отсутствие задиров и других дефектов повышает качество изделий. Thus, after processing in a salt melt, a composite is formed: a soft coating with a thickness of 4-6 μm, a transition layer of medium hardness with a thickness of 10-15 μm base metal. As a result of this, a high resistance of the coating is achieved in the pressure treatment processes, the absence of adhesion of metal particles to the tool, reduction of friction forces, deformation forces and hardening of the metal. For austenitic stainless steel, it is possible to deep draw without intermediate annealing and related operations, which reduces the technological cycle, and the absence of scoring and other defects improves the quality of the products.

В отсутствии ограничений по задиростойкости предельные деформации для процессов вытяжки будут определяться только из условия сохранения запаса пластичности по формулам (1) и (2). Если указанные неравенства (1) и (2) выполняются, значит суммарная степень деформации меньше предельной, имеется запас пластичности и операции деформирования можно продолжить. Если неравенство (1) или (2) не выполняются, то это означает, что пластичность исчерпана и для ее восстановления следует производить отжиг. In the absence of restrictions on scoring resistance, ultimate strains for drawing processes will be determined only from the condition of preserving the plasticity margin according to formulas (1) and (2). If the indicated inequalities (1) and (2) are satisfied, then the total degree of deformation is less than the limit, there is a margin of plasticity and the deformation operations can be continued. If inequality (1) or (2) is not satisfied, then this means that the plasticity has been exhausted and annealing should be performed to restore it.

Перед отжигом с поверхности полуфабрикатов удаляют смазку, а покрытие снимают в типовых растворах кислот, например в растворе азотной кислоты. После отжига покрытие наносят в тех же ваннах солевого расплава при тех же режимах, что и первоначально. Заканчивается процесс изготовления изделий типа глубоких стаканов операциями отбортовки, калибровки и подрезки краевой части. Before annealing, the lubricant is removed from the surface of the semi-finished products, and the coating is removed in standard acid solutions, for example, in a solution of nitric acid. After annealing, the coating is applied in the same baths of salt melt under the same conditions as initially. The process of manufacturing products such as deep glasses ends with operations of flanging, calibration and trimming of the edge part.

П р и м е р 1. Изготовление колбы термоса из листовой отожженной стали 12Х18Н10Т. Размеры изделия: высота 192 мм, внутренний диаметр 96 мм, толщина стенки 0,7 мм (фиг. 6). PRI me R 1. The manufacture of a thermos flask from sheet annealed steel 12X18H10T. Product dimensions: height 192 mm, inner diameter 96 mm, wall thickness 0.7 mm (Fig. 6).

Последовательность выполнения основных технологических операций следующая. The sequence of basic technological operations is as follows.

Вырезка круговой заготовки диаметром 300 мм из листовой стали 12Х18Н10Т толщиной 0,7 мм (фиг. 1). Нанесение медного покрытия в солевом расплаве состава, мас. CuCl 63; KCl 30; ZnCl2 7; температура расплава 420оС; время обработки 10 мин. Нанесение смазки состава: хлорпарафин 50% остальное минеральные масла. Четыре последовательные операции глубокой вытяжки (фиг. 2-5) с коэффициентами вытяжки по операциям соответственно: m1=0,63, m2=m3=m4=0,8.Cutting a circular billet with a diameter of 300 mm from sheet steel 12X18H10T with a thickness of 0.7 mm (Fig. 1). The copper coating in the molten salt composition, wt. CuCl 63; KCl 30; ZnCl 2 7; melt temperature 420 ° C; processing time 10 minutes Lubricating composition: chloroparaffin 50% of the rest is mineral oil. Four consecutive deep drawing operations (Fig. 2-5) with drawing coefficients for operations, respectively: m 1 = 0.63, m 2 = m 3 = m 4 = 0.8.

Момент осуществления отжига определяют, подставив в зависимость (1) значение суммарного коэффициента вытяжки М4=0,63˙ 0,8 ˙0,8˙ 0,8=0,32 и числа операций n=4. Получают неравенство 1,58 ln

Figure 00000008
< 0,5+1,8
Figure 00000009
0,6 ln
Figure 00000010
или 1,8<1,92, что указывает на некоторый запас пластичности и возможность последующей отбортовки края.The annealing time is determined by substituting in the dependence (1) the value of the total drawing coefficient M 4 = 0.63˙ 0.8 ˙ 0.8˙ 0.8 = 0.32 and the number of operations n = 4. Get inequality 1.58 ln
Figure 00000008
<0.5 + 1.8
Figure 00000009
0.6 ln
Figure 00000010
or 1.8 <1.92, which indicates a certain margin of plasticity and the possibility of subsequent flanging of the edge.

Если же осуществить 5-ю операцию глубокой вытяжки без промежуточных отжигов с коэффициентом вытяжки m5=0,8, то при М5=0,32 0,8=0,256 и n=5 новое неравенство, но уже указывающее на разрушение: 1,58 ln

Figure 00000011
> 0,5+1,8
Figure 00000012
0,6 ln
Figure 00000013
или 2,17>2,08.If the 5th deep drawing operation is carried out without intermediate annealing with a drawing coefficient m 5 = 0.8, then with M 5 = 0.32 0.8 = 0.256 and n = 5 a new inequality, but already indicating destruction: 1, 58 ln
Figure 00000011
> 0.5 + 1.8
Figure 00000012
0.6 ln
Figure 00000013
or 2.17> 2.08.

Совместная операция отбортовки, калибровки и подрезки краевой части полученного изделия (фиг. 6). Удаление смазки в растворителе. Снятие медного покрытия в растворе азотной кислоты. The joint operation of flanging, calibration and trimming the edge of the resulting product (Fig. 6). Removing grease in solvent. Removing the copper coating in a solution of nitric acid.

После снятия покрытия изделия имеют гладкую поверхность без каких-либо дефектов. After removal of the coating, the products have a smooth surface without any defects.

Без медного покрытия при тех же условиях деформирования была осуществлена только одна операция вытяжки; на 2-й появились дефекты типа задиров, рисок, для ряда изделий имел место отрыв днища. Without a copper coating under the same conditions of deformation, only one drawing operation was carried out; on the 2nd there were defects such as scoring, scratching, for a number of products there was a separation of the bottom.

П р и м е р 2. Изготовление сильфонной трубки из стали 08Х18НХ10Т. Размеры изделия: длина 380 мм, внутренний диаметр 35 мм, толщина стенки 0,26 мм (фиг. 14). Исходная заготовка цилиндрический стакан, предварительно полученный глубокой вытяжкой (без утонения) с размерами: высота 80 мм, внутренний диаметр 35 мм, толщина стенки 1,2 мм (фиг. 7). PRI me R 2. The manufacture of a bellows tube from steel 08X18HXTT. Product dimensions: length 380 mm, inner diameter 35 mm, wall thickness 0.26 mm (Fig. 14). The initial blank is a cylindrical glass, previously obtained by deep drawing (without thinning) with dimensions: height 80 mm, inner diameter 35 mm, wall thickness 1.2 mm (Fig. 7).

Последовательность выполнения основных технологических операций следующая. The sequence of basic technological operations is as follows.

Отжиг исходной заготовки-стакана в защитной атмосфере при температуре 1150оС, время 20 мин. Нанесение оловянного покрытия в солевом расплаве состава, мас. SnCl2 90; KCl 7,5; NaCl 2,5; температура расплава 340оС; время обработки 8 мин. Нанесение смазки, в качестве которой используется сухое натриевое мыло.Annealing initial blank-glass in a protective atmosphere at a temperature of 1150 ° C, for 20 min. Application of tin coating in a molten salt composition, wt. SnCl 2 90; KCl 7.5; NaCl 2.5; melt temperature 340 ° C; processing time 8 minutes Lubrication using dry sodium soap.

Семь последовательных операций глубокой вытяжки с утонением стенки (фиг. 8-14) с коэффициентами вытяжки (утонения) по операциям: m

Figure 00000014
=m
Figure 00000015
=m
Figure 00000016
=0,8. Момент осуществления отжига, определяют, подставив в зависимость (2) значение суммарного коэффициента вытяжки М
Figure 00000017
=0,87=0,2 и числа операций n=7. Получают неравенство:
Figure 00000018
1,15 +
Figure 00000019
ln
Figure 00000020
< 2,3 или 2,0<2,3, что указывает на некоторый запас пластичности.Seven consecutive operations of deep drawing with thinning of the wall (Fig. 8-14) with the coefficients of drawing (thinning) operations: m
Figure 00000014
= m
Figure 00000015
= m
Figure 00000016
= 0.8. The moment of annealing is determined by substituting in the dependence (2) the value of the total drawing coefficient M
Figure 00000017
= 0.8 7 = 0.2 and the number of operations n = 7. Receive the inequality:
Figure 00000018
1.15 +
Figure 00000019
ln
Figure 00000020
<2.3 or 2.0 <2.3, which indicates some margin of ductility.

Если же осуществлять восьмую операцию вытяжки с утонением без промежуточного отжига с тем же разовым коэффициентом вытяжки m

Figure 00000021
=0,8, то получают M
Figure 00000022
=0,2˙ 0,8=0,16 и n=8. В итоге
Figure 00000023
1,15 +
Figure 00000024
ln
Figure 00000025
2,35 > 2,3 Это указывает на выход за пределы пластичности и на разрушение изделий на 8-й операции.If the eighth stretching operation is performed with thinning without intermediate annealing with the same single stretching coefficient m
Figure 00000021
= 0.8, then get M
Figure 00000022
= 0.2˙ 0.8 = 0.16 and n = 8. Eventually
Figure 00000023
1.15 +
Figure 00000024
ln
Figure 00000025
2.35> 2.3 This indicates a step beyond the limits of ductility and the destruction of products in the 8th operation.

Подрезка краевой части изделий, удаление мыльной смазки в горячей воде, снятие оловянного покрытия в растворе кислоты. Trimming the edge of the product, removing soap grease in hot water, removing the tin coating in an acid solution.

После удаления покрытия трубки имеют ровную гладкую поверхность. After removing the coating, the tubes have a smooth smooth surface.

Без оловянного покрытия при тех же условиях деформирования уже на 1-й операции появляются задиры, на 2-й отрывы днища и другие дефекты. Without the tin coating, under the same conditions of deformation, on the 1st operation, scoring, on the 2nd tearing of the bottom and other defects appear.

Claims (3)

1. СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ИЗДЕЛИЙ ТИПА ГЛУБОКИХ СТАКАНОВ ИЗ ЛИСТОВОЙ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ, включающий вырезку круговой заготовки, нанесение противозадирного покрытия из мягкого металла, нанесение смазки, деформирование заготовки за несколько последовательных операций, отжиг, а также завершающие операции обработки, отличающийся тем, что, с целью повышения производительности путем сокращения технологического цикла и улучшения качества изделий, металлическое покрытие на заготовку наносят путем химико-термической обработки ее в солевых расплавах хлоридов металлов в течение 5-15 мин. 1. METHOD FOR PRODUCING PRODUCTS OF TYPE OF DEEP GLASSES FROM SHEET STAINLESS STEEL, including cutting a circular billet, applying anti-seize soft metal coating, applying grease, deforming the billet in several successive operations, annealing, as well as final processing operations, which differ increase productivity by reducing the technological cycle and improving the quality of products, a metal coating is applied to the workpiece by chemical-thermal treatment in salt dispersion Avach of metal chlorides for 5-15 minutes. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что нанесение медного покрытия осуществляют при 400-440oС следующим составом компонентов, мас.2. The method according to claim 1, characterized in that the copper coating is carried out at 400-440 o With the following composition of the components, wt. CuCl 50-70
KCl 40-25
ZnCl2 10-5
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что нанесение оловянного покрытия осуществляют при 240-440oС следующим составом компонентов, мас.CuCl 50-70
KCl 40-25
ZnCl 2 10-5
3. The method according to claim 1, characterized in that the tin coating is carried out at 240-440 o With the following composition of the components, wt. SnCl2 85-95
KCl 7,5-9,5
NaCl 7,5-2,5
4. Способ по пп. 1-3, отличающийся тем, что деформирование заготовки производят путем вытяжки, а отжиг осуществляют, исходя из следующего неравенства
Figure 00000026

где Mn суммарный коэффициент вытяжки;
n число операций.SnCl 2 85-95
KCl 7.5-9.5
NaCl 7.5-2.5
4. The method according to PP. 1-3, characterized in that the deformation of the workpiece is carried out by drawing, and annealing is carried out based on the following inequality
Figure 00000026

where M n is the total drawing ratio;
n is the number of operations. 5. Способ по пп. 1-3, отличающийся тем, что деформирование заготовки производят путем вытяжки с утонением, а отжиг осуществляют, исходя из следующего неравенства:
Figure 00000027

где
Figure 00000028
суммарный коэффициент вытяжки с утонением.5. The method according to PP. 1-3, characterized in that the deformation of the workpiece is carried out by drawing with thinning, and annealing is carried out based on the following inequality:
Figure 00000027

Where
Figure 00000028
total drawing coefficient with thinning.
SU4772380 1989-12-22 1989-12-22 Method of making articles such as deep sleeves from sheet stainless steel RU2036042C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU4772380 RU2036042C1 (en) 1989-12-22 1989-12-22 Method of making articles such as deep sleeves from sheet stainless steel

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU4772380 RU2036042C1 (en) 1989-12-22 1989-12-22 Method of making articles such as deep sleeves from sheet stainless steel

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2036042C1 true RU2036042C1 (en) 1995-05-27

Family

ID=21486302

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU4772380 RU2036042C1 (en) 1989-12-22 1989-12-22 Method of making articles such as deep sleeves from sheet stainless steel

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2036042C1 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2769586C1 (en) * 2021-12-09 2022-04-04 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт высокотемпературной электрохимии Уральского отделения Российской академии наук (ИВТЭ УрО РАН) METHOD FOR DEPOSITION OF COPPER PROTECTIVE COATINGS FROM HALIDE MELTS ON THE SURFACE OF STEEL 12Kh18N10T
RU2774682C1 (en) * 2021-12-16 2022-06-21 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт высокотемпературной электрохимии Уральского отделения Российской академии наук (ИВТЭ УрО РАН) Electrochemical method of deposition of copper protective coatings from halide melts on the surface of steel 12x18h10t

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Романовский В.П. Справочник по холодной штамповке Л.: Машиностроение, 1979, с.184-190. *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2769586C1 (en) * 2021-12-09 2022-04-04 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт высокотемпературной электрохимии Уральского отделения Российской академии наук (ИВТЭ УрО РАН) METHOD FOR DEPOSITION OF COPPER PROTECTIVE COATINGS FROM HALIDE MELTS ON THE SURFACE OF STEEL 12Kh18N10T
RU2774682C1 (en) * 2021-12-16 2022-06-21 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт высокотемпературной электрохимии Уральского отделения Российской академии наук (ИВТЭ УрО РАН) Electrochemical method of deposition of copper protective coatings from halide melts on the surface of steel 12x18h10t

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0459909B1 (en) Process for manufacturing corrosion-resistant seamless titanium alloy tubes and pipes
CN1032194A (en) Be suitable for making the aluminium alloy containing magnesium sheet material of can body and the method for producing this sheet material with punching press and stretching method
RU2036042C1 (en) Method of making articles such as deep sleeves from sheet stainless steel
JP2003236604A (en) Method for manufacturing titanium material, and lubricant
DE3700933A1 (en) METHOD FOR EASIER COLD FORMING OF STAINLESS STEEL
JPH06330077A (en) Lubricant for cryogenic temperature working of aluminum and its alloy and method for cryogenic temperature working
US2866262A (en) Process of metal coating metal objects to facilitate shaping the same
JPS61231150A (en) Manufacture of ti alloy wire rod
RU2796651C1 (en) Method for manufacturing small-diameter wire from titanium and titanium-based alloys
US2067530A (en) Drawing metal
JP4788101B2 (en) Manufacturing method of cold drawn steel pipe
CN113454196A (en) Simplified method for pretreating metal substrates for cold forming and reactive lubricant for this purpose
US2950526A (en) Elevated temperature working of metals and alloys
US1977562A (en) Art of working metals
RU2796651C9 (en) Method for manufacturing wire from titanium and titanium-based alloys
US2546447A (en) Art of drawing fine steel wire
US2757107A (en) Method of descaling steel
JP2005262303A (en) Wire manufacturing method
US2172422A (en) Corrosion-resistant ferrous alloys
JPH02155520A (en) Fine ceramic die suitable for working
SU1708914A1 (en) Method of coating titanium and titanium alloy billets with zinc
EP0081847A1 (en) Enameling process
JPS61206517A (en) Hot working method of metallic material
US1548515A (en) Drawing, rolling, and wiredrawing of metals
SU763015A1 (en) Method of preparing blanks for pressing steel