RU2031131C1 - Method for steel making in converter - Google Patents
Method for steel making in converter Download PDFInfo
- Publication number
- RU2031131C1 RU2031131C1 RU94016397/02A RU94016397A RU2031131C1 RU 2031131 C1 RU2031131 C1 RU 2031131C1 RU 94016397/02 A RU94016397/02 A RU 94016397/02A RU 94016397 A RU94016397 A RU 94016397A RU 2031131 C1 RU2031131 C1 RU 2031131C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- melt
- carbon
- neutral gas
- converter
- oxygen
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, конкретнее, к выплавке стали в конвертере с комбинированной продувкой. The invention relates to metallurgy, and more particularly, to steelmaking in a converter with combined blowing.
Наиболее близким по технической сущности является способ выплавки стали в конвертере, включающий продувку расплава кислородом сверху через фурму и нейтральным газом снизу через донные фурмы в течение всей плавки, подачу в расплав шлакообразующих добавок и охладителей, определение химического состава расплава, присадку при заданном содержании углерода в расплаве углеродсодержащего материала с одновременным увеличением расхода нейтрального газа через донные фурмы, слив расплава в разливочный ковш и подачу в него раскислителей. The closest in technical essence is the method of steelmaking in a converter, including blowing the melt with oxygen from above through a lance and neutral gas from below through bottom tuyeres during the entire melting process, supplying slag-forming additives and coolers to the melt, determining the chemical composition of the melt, and the additive at a given carbon content in the melt of carbon-containing material with a simultaneous increase in the flow of neutral gas through the bottom tuyeres, draining the melt into the casting ladle and feeding deoxidizers into it.
Углерод содержащие марганецсодержащие материалы вводят в металл по ходу продувки при содержании углерода 0,2-0,5%. Одновременно расход дутья снизу устанавливают в пределах 40-60% от общего расхода дутья с последующим его увеличением до 70-90% при достижении содержания углерода 0,05-0,1% и поддержанием этого расхода до конца продувки. (См. авт. свид. СССР N 1125257, кл. С 21 С 5/28, 1983). Carbon containing manganese-containing materials are introduced into the metal during purging at a carbon content of 0.2-0.5%. At the same time, the bottom blast flow rate is set within 40-60% of the total blast flow rate with its subsequent increase to 70-90% when the carbon content is 0.05-0.1% and this flow rate is maintained until the end of the purge. (See ed. Certificate of the USSR N 1125257, class C 21 C 5/28, 1983).
Недостатком известного способа является неудовлетворительное качество выплавляемой стали. Это объясняется тем, что процесс донной продувки нейтральным газом производят в течение всего периода продувки кислородом сверху. Отсутствие подачи нейтрального газа, вводимого в расплав через донные фурмы после окончания продувки кислородом сверху, не обеспечивает рафинирование металла от растворенного в нем кислорода. В этом случае в расплаве остается значительное количество растворенного кислорода, что приводит к увеличению содержания в металле неметаллических включений, а также к необходимости увеличения расхода раскислителей. Отсутствие подачи нейтрального газа в расплав после окончания верхней продувки кислородом не обеспечивает рафинирование расплава от кислорода посредством его удаления в виде окиси углерода СО. The disadvantage of this method is the unsatisfactory quality of the smelted steel. This is because the process of bottom purging with neutral gas is carried out during the entire period of purging with oxygen from above. The lack of supply of neutral gas introduced into the melt through the bottom tuyeres after the end of purging with oxygen from above does not provide refining of the metal from the oxygen dissolved in it. In this case, a significant amount of dissolved oxygen remains in the melt, which leads to an increase in the content of non-metallic inclusions in the metal, as well as to the need to increase the consumption of deoxidizers. The lack of supply of neutral gas to the melt after the end of the upper purge with oxygen does not provide refining of the melt from oxygen by removing it in the form of carbon monoxide CO.
Технический эффект при использовании изобретения заключается в снижении загрязненности стали кислородом и неметаллическими включениями, а также в уменьшении расхода раскислителей. The technical effect when using the invention is to reduce the pollution of steel with oxygen and non-metallic inclusions, as well as to reduce the consumption of deoxidizing agents.
Указанный технический эффект достигают тем, что способ выплавки стали в конвертере включает продувку расплава кислородом сверху через фурму и нейтральным газом снизу через донные фурмы в течение всей плавки, подачу в расплав шлакообразующих добавок и охладителей, определение химсостава расплава, присадку при заданном содержании углерода в расплаве углеродсодержащего материала с одновременным увеличением расхода нейтрального газа через донные фурмы. The specified technical effect is achieved by the fact that the method of steel smelting in the converter includes blowing the melt with oxygen from above through the tuyere and neutral gas from below through bottom tuyeres during the entire melting process, supplying slag-forming additives and coolers to the melt, determining the chemical composition of the melt, and the additive at a given carbon content in the melt carbon-containing material with a simultaneous increase in the flow of neutral gas through the bottom tuyeres.
При достижении в расплаве заданного содержания углерода при его выпуске из конвертера прекращают продувку кислородом сверху и присаживают углеродсодержащий материал в количестве 0,005-0,200% от массы расплава в конвертере. После этого в течение 1,5-10,0 мин через донные фурмы подают нейтральный газ с увеличенным его расходом, определяемом по зависимости:
V= (0,5-4,0)˙(0,1/С-0,2), где V - расход подаваемого нейтрального газа, м3/т расплава,
С - содержание углерода в расплаве после окончания продувки, м3/т расплава,
0,5-4,0 - эмпирический коэффициент, учитывающий закономерности удаления из расплава окиси углерода пузырьками нейтрального газа, м3/т расплава,
0,1 - эмпирический коэффициент, учитывающий закономерности распределения углеродсодержащего материала в расплаве, %.When the specified carbon content in the melt is reached when it is discharged from the converter, the oxygen purge is stopped from above and carbon-containing material is added in an amount of 0.005-0.200% of the mass of the melt in the converter. After that, for 1.5-10.0 minutes, neutral gas is supplied through the bottom tuyeres with an increased flow rate, determined by the dependence:
V = (0.5-4.0) ˙ (0.1 / С-0.2), where V is the flow rate of the supplied neutral gas, m 3 / t of melt,
C is the carbon content in the melt after purging, m 3 / t of melt,
0.5-4.0 is an empirical coefficient that takes into account the patterns of removal of carbon monoxide from the melt by neutral gas bubbles, m 3 / t of melt,
0,1 - empirical coefficient, taking into account the patterns of distribution of carbon-containing material in the melt,%.
0,2 - эмпирический коэффициент, учитывающий закономерности образования окиси углерода в расплаве. 0.2 is an empirical coefficient that takes into account the patterns of formation of carbon monoxide in the melt.
Кроме того, в качестве углеродсодержащего материала используют кокс. In addition, coke is used as the carbonaceous material.
Уменьшение загрязненности стали повышенным содержанием кислорода будет происходить вследствие одновременной подачи в расплав после окончания его продувки кислородом сверху углеродсодержащего материала в сочетании с повышенным расходом нейтрального газа через донные фурмы в оптимальных объемах и в течение необходимого времени. A decrease in steel contamination with an increased oxygen content will occur due to the simultaneous supply of carbon-containing material into the melt after it has been purged with oxygen from above in combination with an increased consumption of neutral gas through the bottom tuyeres in optimal volumes and for the required time.
Уменьшение содержания в стали неметаллических включений будет происходить вследствие снижения в расплаве растворенного кислорода. В этих условиях уменьшается количество образующихся при раскислении оксидов. A decrease in the content of non-metallic inclusions in steel will occur due to a decrease in dissolved oxygen in the melt. Under these conditions, the amount of oxides formed during deoxidation decreases.
Уменьшение необходимого расхода раскислителей будет происходить вследствие снижения содержания в расплаве растворенного кислорода. A decrease in the required consumption of deoxidizers will occur due to a decrease in the content of dissolved oxygen in the melt.
Диапазон расхода углеродсодержащего материала в пределах 0,005-0,200% от массы расплава объясняется закономерностями образования окиси углерода. При меньших значениях снижается интенсивность образования окиси углерода и, тем самым, снижается интенсивность удаления кислорода из расплава. При больших значениях в стали будет содержаться углерода сверх допустимых пределов. The range of consumption of carbon-containing material in the range of 0.005-0,200% by weight of the melt is explained by the laws of formation of carbon monoxide. At lower values, the rate of formation of carbon monoxide decreases and, thereby, the rate of removal of oxygen from the melt decreases. At high values, the steel will contain carbon in excess of the permissible limits.
Указанный диапазон устанавливают в обратной пропорциональной зависимости от содержания в выплавляемой стали углерода, а также от массы расплава. The specified range is set in inverse proportion to the content in the smelted carbon steel, as well as the mass of the melt.
Диапазон времени продувки расплава инертным газом через донные фурмы после окончания кислородной продувки в пределах 1,5-10,0 мин объясняется закономерностями образования окиси углерода и ее удаления из расплава. При меньших значениях не будет происходить удаление окиси углерода из расплава в необходимых количествах. Кроме того, при меньших значениях невозможно подать в расплав необходимое количество нейтрального газа через существующие конструкции донных фурм. При больших значениях увеличивается перерасход нейтрального газа, увеличивается длительность процесса выплавки стали, снижается производительность конвертера, происходит переохлаждение расплава. The time range for purging the melt with an inert gas through the bottom tuyeres after the end of oxygen purging in the range of 1.5-10.0 min is explained by the laws of formation of carbon monoxide and its removal from the melt. At lower values, carbon monoxide will not be removed from the melt in the required quantities. In addition, at lower values it is not possible to supply the required amount of neutral gas to the melt through existing bottom tuyere designs. At large values, the overspending of the neutral gas increases, the duration of the steelmaking process increases, the productivity of the converter decreases, and the melt is supercooled.
Указанный диапазон устанавливают в прямой пропорциональной зависимости от содержания в выплавляемой стали углерода, а также от массы расплава. The specified range is set in direct proportion to the content in the smelted carbon steel, as well as the mass of the melt.
Диапазон значений эмпирического коэффициента в пределах (0,5-4,0) объясняется закономерностями удаления кислорода из расплава. При меньших значениях объем подаваемого газа будет недостаточным для удаления из расплава необходимого количества окиси углерода. При больших значениях будет происходить перерасход нейтрального газа без дальнейшей интенсификации процесса удаления окиси углерода из расплава. The range of values of the empirical coefficient in the range (0.5-4.0) is explained by the laws of oxygen removal from the melt. At lower values, the volume of gas supplied will be insufficient to remove the required amount of carbon monoxide from the melt. At large values, an over consumption of neutral gas will occur without further intensification of the process of removal of carbon monoxide from the melt.
Указанный диапазон устанавливают в прямой пропорциональной зависимости от содержания в выплавляемой стали углерода и количества подаваемого в расплав углеродсодержащего материала. The specified range is set in direct proportion to the carbon content in the smelted steel and the amount of carbon-containing material supplied to the melt.
Предлагаемый способ предпочтителен для применения при выплавке в конвертере стали с содержанием углерода при ее выпуске из конвертера в пределах 0,08-2,5%. The proposed method is preferable for use in steelmaking in a converter of steel with a carbon content when it is released from the converter in the range of 0.08-2.5%.
Анализ научно-технической и патентной литературы показывает отсутствие совпадения отличительных признаков заявляемого способа с признаками известных технических решений. На основании этого делается вывод о соответствии заявляемого технического решения критерию "изобретательский уровень". The analysis of scientific, technical and patent literature shows the lack of coincidence of the distinguishing features of the proposed method with the signs of known technical solutions. Based on this, it is concluded that the claimed technical solution meets the criterion of "inventive step".
Ниже дан вариант осуществления изобретения, не исключающий другие варианты в пределах формулы изобретения. The following is an embodiment of the invention that does not exclude other variations within the scope of the claims.
Способ выплавки стали в конвертере осуществляют следующим образом. The method of steelmaking in the converter is as follows.
П р и м е р. В процессе выплавки стали в конвертере расплав продувают сверху через фурму с расходом 3-6 м3/т˙мин. Одновременно расплав продувают снизу через донные фурмы нейтральным газом аргоном с расходом 0,01-0,1 м3/т расплава в течение всего времени выплавки. В процессе выплавки периодически определяют в расплаве содержание углерода, а также подают шлакообразующие добавки и охладители в виде извести, окатышей, агломерата и т.д.PRI me R. In the process of steelmaking in the converter, the melt is blown from above through a lance with a flow rate of 3-6 m 3 / t˙min. At the same time, the melt is purged from below through the bottom tuyeres with neutral argon gas with a flow rate of 0.01-0.1 m 3 / t of melt during the entire smelting time. In the process of smelting, the carbon content in the melt is periodically determined, and slag-forming additives and coolers are also supplied in the form of lime, pellets, sinter, etc.
При достижении в расплаве заданного содержания углерода прекращают процесс продувки расплава кислородом сверху, из конвертера сливают часть шлака и подают углеродсодержащий материал кокс в количестве 0,005-0,200% от массы расплава в конвертере. Затем в расплав подают через донные фурмы нейтральный газ с увеличенным расходом в течение 1,5-10,0 мин. Расход аргона устанавливают по зависимости:
V= (0,5-4,0)˙ (0,1/С-0,2), где V - расход нейтрального газа, м3/т расплава,
С - содержание углерода в расплаве после окончания продувки кислородом, %;
0,5-4,0 - эмпирический коэффициент, учитывающий закономерности удаления из расплава окиси углерода пузырьками нейтрального газа, м3/т расплава;
0,1 - эмпирический коэффициент, учитывающий закономерности распределения углеродсодержащего материала в расплаве, %;
0,2 - эмпирический коэффициент, учитывающий закономерности образования окиси углерода в расплаве.When the specified carbon content in the melt is reached, the melt is purged with oxygen from above, part of the slag is drained from the converter and carbon-containing coke material is fed in an amount of 0.005-0.200% of the mass of the melt in the converter. Then, neutral gas is supplied to the melt through bottom tuyeres with an increased flow rate for 1.5-10.0 minutes. The argon flow rate is set according to:
V = (0.5-4.0) ˙ (0.1 / С-0.2), where V is the flow rate of neutral gas, m 3 / t of melt,
C is the carbon content in the melt after purging with oxygen,%;
0.5-4.0 is an empirical coefficient that takes into account the patterns of removal of carbon monoxide from a melt by neutral gas bubbles, m 3 / t of melt;
0,1 - empirical coefficient, taking into account the patterns of distribution of carbon-containing material in the melt,%;
0.2 is an empirical coefficient that takes into account the patterns of formation of carbon monoxide in the melt.
После окончания продувки расплава аргоном снизу сливают из конвертера расплав в сталеразливочный ковш и вводят в расплав раскислители в виде FeSi, FeMn, Al и др. After the melt is purged with argon, the melt is poured from the converter into the steel pouring ladle from the bottom and deoxidizers are introduced into the melt in the form of FeSi, FeMn, Al, etc.
При подаче в расплав кокса и при увеличенном расходе аргона через донные фурмы после окончания продувки кислородом сверху происходит образование окиси углерода СО, которая интенсивно удаляется из расплава пузырьками нейтрального газа. Вследствие этого снижается содержание в расплаве углерода, неметаллических включений при последующем раскислении, что позволяет снизить необходимый расход раскислителей для удаления из расплава кислорода. При этом во многих случаях отпадает необходимость последующего вакуумирования стали перед ее непрерывной разливкой. When coke is introduced into the melt and with an increased consumption of argon through the bottom tuyeres, after the end of the oxygen purge from above, carbon monoxide CO is formed, which is intensively removed from the melt by neutral gas bubbles. As a result, the content of non-metallic inclusions of carbon in the melt during subsequent deoxidation is reduced, which reduces the required consumption of deoxidizers to remove oxygen from the melt. However, in many cases there is no need for subsequent evacuation of steel before its continuous casting.
В таблице приведены примеры осуществления способа выплавки стали в конвертере с различными технологическими параметрами. The table shows examples of the method of steelmaking in a converter with various technological parameters.
В первом примере вследствие недостаточного количества подаваемого аргона через донные фурмы и времени его продувки после окончания продувки кислородом сверху не происходит удаление кислорода из расплава в необходимом количестве. В результате в выплавляемом металле содержится кислород и неметаллические включения сверх допустимых пределов на 10-20%. Кроме того, происходит перерасход раскислителей на 5-10%, необходимых для последующего удаления из расплава кислорода. Увеличенный расход углеродсодержащего материала приводит к увеличению содержания в стали углерода сверх допустимых пределов. In the first example, due to the insufficient amount of argon supplied through the bottom tuyeres and the time of purging it after the end of purging with oxygen from above, oxygen is not removed from the melt in the required amount. As a result, the smelted metal contains oxygen and non-metallic inclusions exceeding the permissible limits by 10-20%. In addition, deoxidants are overspended by 5-10%, necessary for subsequent removal of oxygen from the melt. The increased consumption of carbon-containing material leads to an increase in the content of carbon in steel over acceptable limits.
В пятом примере вследствие недостаточного количества подаваемого в расплав углеродсодержащего материала снижается интенсивность образования окиси углерода и снижается интенсивность удаления кислорода из расплава. Кроме того, происходит перерасход нейтрального газа, а также удлиняется процесс обработки расплава после окончания его продувки кислородом сверху. In the fifth example, due to the insufficient amount of carbon-containing material supplied to the melt, the rate of carbon monoxide formation decreases and the rate of oxygen removal from the melt decreases. In addition, there is an over consumption of neutral gas, and the process of processing the melt is lengthened after it has been purged with oxygen from above.
В шестом примере, прототипе, вследствие отсутствия подачи в расплав углеродсодержащего материала в виде кокса с одновременным увеличением расхода нейтрального газа после окончания продувки расплава кислородом сверху необходимо увеличивать расход раскислителей на 5-10%. При этом в выплавляемой стали увеличивается содержание неметаллических включений в виде оксидов на 10-20%. In the sixth example, the prototype, due to the lack of supply of carbon-containing material in the form of coke to the melt with a simultaneous increase in the flow of neutral gas after the melt has been purged with oxygen from above, it is necessary to increase the consumption of deoxidizers by 5-10%. At the same time, the content of non-metallic inclusions in the form of oxides in smelted steel increases by 10-20%.
В примерах 2-4 вследствие подачи в расплав после окончания его продувки кислородом сверху углеродсодержащего материала в виде кокса с одновременным увеличением продувки расплава нейтральным газом по расходу через донные фурмы происходит интенсивное удаление из расплава кислорода в виде окиси углерода. При этом снижается расход раскислителей на 5-10% при одновременном снижении в выпускаемой стали количества неметаллических включений на 10-20%. In examples 2-4, due to the supply of a carbon-containing material in the form of coke to the melt after it has been purged with oxygen from above on top of the melt, while the melt is purged with neutral gas by flow rate through the bottom tuyeres, oxygen is intensively removed from the melt in the form of carbon monoxide. This reduces the consumption of deoxidizers by 5-10% while reducing the number of non-metallic inclusions in steel by 10-20%.
Применение способа выплавки стали в конвертере позволяет повысить выход металла необходимого качества на 6-8%. Экономический эффект подсчитан в сравнении с базовым объектом, за который принят способ выплавки стали в конвертере, применяемый на Новолипецком металлургическом уоскомбинате. The use of the method of steelmaking in the converter allows to increase the yield of metal of the required quality by 6-8%. The economic effect is calculated in comparison with the base object, for which the method of steel smelting in the converter used at the Novolipetsk Metallurgical Combine is adopted.
Claims (2)
V = (0,5 - 4,0) · (0,1/C - 0,2),
где V - расход подаваемого нейтрального газа, м3/т расплава,
C - содержание углерода в расплаве после окончания продувки кислородом, %,
(0,5 - 4,0) - эмпирический коэффициент, учитывающий закономерности удаления из расплава окиси углерода пузырьками нейтрального газа, м3/т расплава,
0,1 - эмпирический коэффициент, учитывающий закономерности распределения углеродсодержащего материала в расплаве, %,
0,2 - эмпирический коэффициент, учитывающий закономерности образования окиси углерода в расплаве, безразмерный.1. METHOD OF MELTING OF STEEL IN THE CONVERTER, including purging the melt with oxygen from above through the tuyere and neutral gas from below through bottom tuyeres during the entire melting, feeding slag-forming additives and coolers into the melt, determining the chemical composition of the melt, and an additive with a given carbon content in the melt containing carbon-containing material an increase in the consumption of central gas through the bottom tuyeres, the discharge of the melt into the casting ladle and the supply of deoxidizers into it, characterized in that when the specified content in the melt is reached when it is discharged from the converter, the oxygen purge is stopped from above and carbon-containing material is added in an amount of 0.005 - 0.200% of the mass of the melt in the converter, after which neutral gas is fed through the bottom tuyeres for 1.5 - 10.0 minutes, with an increase in its flow rate, determined by dependence
V = (0.5 - 4.0) · (0.1 / C - 0.2),
where V is the flow rate of the supplied neutral gas, m 3 / t of melt,
C is the carbon content in the melt after purging with oxygen,%,
(0.5 - 4.0) is an empirical coefficient that takes into account the patterns of removal of carbon monoxide from the melt by neutral gas bubbles, m 3 / t of melt,
0,1 - an empirical coefficient that takes into account the patterns of distribution of carbon-containing material in the melt,%,
0.2 is an empirical coefficient that takes into account the laws of formation of carbon monoxide in the melt, dimensionless.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94016397/02A RU2031131C1 (en) | 1994-05-19 | 1994-05-19 | Method for steel making in converter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94016397/02A RU2031131C1 (en) | 1994-05-19 | 1994-05-19 | Method for steel making in converter |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2031131C1 true RU2031131C1 (en) | 1995-03-20 |
| RU94016397A RU94016397A (en) | 1996-01-10 |
Family
ID=20155525
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU94016397/02A RU2031131C1 (en) | 1994-05-19 | 1994-05-19 | Method for steel making in converter |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2031131C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100371463C (en) * | 2005-07-22 | 2008-02-27 | 钢铁研究总院 | Combined-blowing converter bottom gas supply element blocking-preventing device and method |
| CN102041346A (en) * | 2010-12-28 | 2011-05-04 | 北京建龙重工集团有限公司 | Method for automatic bottom blowing control of converter |
-
1994
- 1994-05-19 RU RU94016397/02A patent/RU2031131C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР N 1125257, кл. C 21C 5/28, 1984. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100371463C (en) * | 2005-07-22 | 2008-02-27 | 钢铁研究总院 | Combined-blowing converter bottom gas supply element blocking-preventing device and method |
| CN102041346A (en) * | 2010-12-28 | 2011-05-04 | 北京建龙重工集团有限公司 | Method for automatic bottom blowing control of converter |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2031131C1 (en) | Method for steel making in converter | |
| CA1243490A (en) | Method for refining molten metal bath to control nitrogen | |
| GB2057509A (en) | Steel making in top-blown converter | |
| RU2732840C1 (en) | Steel melting method in oxygen converter | |
| SU1044641A1 (en) | Method for alloying steel with manganese | |
| KR101018167B1 (en) | Method for Manufacturing Steel with Low Sulfur | |
| RU2138563C1 (en) | Method for treating steel in ladle | |
| RU2097434C1 (en) | Method of converter steel melting | |
| RU2202628C2 (en) | Method of deoxidation and alloying of steel | |
| SU1752779A1 (en) | Steelmaking process | |
| RU1605524C (en) | Method of manufacturing corrosion-resistant steel | |
| RU2051179C1 (en) | Method of melting steel in converter | |
| RU2201458C1 (en) | Method of modification of steel | |
| SU1258841A1 (en) | Method of teeming metal from steel-making unit | |
| RU94016397A (en) | METHOD OF MELTING STEEL IN THE CONVERTER | |
| RU2124567C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| JPS6027726B2 (en) | Method for refining molten steel using a ladle | |
| JP2940358B2 (en) | Melting method for clean steel | |
| SU1252354A1 (en) | Method of producing low-alloying tube steel | |
| RU2289630C2 (en) | Melt metal bath metallurgical processing method | |
| SU926023A1 (en) | Method for metal treatment with inert gas | |
| RU2159289C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| RU2200198C2 (en) | Method for producing bearing steel | |
| RU2112045C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| SU1121300A1 (en) | Method for smelting stainless steel by single-slag process |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20040520 |