RU2124567C1 - Method of steel melting in converter - Google Patents
Method of steel melting in converter Download PDFInfo
- Publication number
- RU2124567C1 RU2124567C1 RU97118967A RU97118967A RU2124567C1 RU 2124567 C1 RU2124567 C1 RU 2124567C1 RU 97118967 A RU97118967 A RU 97118967A RU 97118967 A RU97118967 A RU 97118967A RU 2124567 C1 RU2124567 C1 RU 2124567C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- converter
- melt
- slag
- lance
- blowing
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, конкретнее, к процессам выплавки стали в конвертере из ванадиевого чугуна. The invention relates to metallurgy, and more particularly, to steelmaking processes in a converter of vanadium cast iron.
Наиболее близким по технической сущности является способ выплавки стали в конвертере, включающий подачу в конвертер металлолома, заливку в него ванадиевого чугуна, подачу в конвертер шлакообразующих материалов, в том числе извести, продувку расплава кислородом сверху через погружную многосопловую фурму, измерение температуры расплава, а также слив расплава из конвертера в сталеразливочный ковш. The closest in technical essence is the method of steel smelting in the converter, including feeding scrap metal into the converter, pouring vanadium cast iron into it, feeding slag-forming materials into the converter, including lime, purging the melt with oxygen from above through a multi-nozzle lance, measuring the melt temperature, and draining the melt from the converter into the steel pouring ladle.
При сливе расплава в сталеразливочный ковш в конвертере оставляют обогащенный ванадием шлак. Слитый полупродукт в сталеразливочный ковш переливают в другой конвертер, в котором продувают расплав до получения готовой стали. When the melt is drained into a steel pouring ladle, vanadium-rich slag is left in the converter. The fused intermediate in the steel pouring ladle is poured into another converter, in which the melt is blown to obtain the finished steel.
(См. Технология производства стали в современных конвертерных цехах. С. В. Колпакова и др. М.: Машиностроение, 1991, с. 150-152). (See. Technology of steel production in modern converter shops. S. V. Kolpakova et al. M: Engineering, 1991, S. 150-152).
Недостатком известного способа является сложность процесса выплавки стали и его недостаточная производительность. Это объясняется необходимостью перелива полупродукта в другой конвертер и повторной его продувки кислородом. В этих условиях происходят большие потери теплосодержания расплавом вследствие необходимости его перелива. Кроме того, увеличивается время на производство стали вследствие необходимости повторной продувки полупродукта до получения готовой стали в другом конвертере. Сказанное приводит к снижению производительности выплавки стали и получения шлака, обогащенного пятиокисью ванадия. The disadvantage of this method is the complexity of the steelmaking process and its lack of productivity. This is explained by the need to overflow the intermediate into another converter and re-purge it with oxygen. Under these conditions, large losses of heat content by the melt occur due to the need for its overflow. In addition, the time for steel production increases due to the need to re-purge the intermediate to obtain the finished steel in another converter. The aforesaid leads to a decrease in the productivity of steelmaking and the production of slag enriched in vanadium pentoxide.
Технический эффект при использовании изобретения заключается в повышении производительности процесса выплавки стали в условиях получения повышенного содержания пятиокиси ванадия в шлаке. The technical effect when using the invention is to increase the productivity of the steelmaking process in conditions of obtaining a high content of vanadium pentoxide in the slag.
Указанный технический эффект достигают тем, что способ выплавки стали в конвертере включает подачу в конвертер металлолома, заливку в него ванадиевого чугуна, подачу в конвертер шлакообразующих материалов, в том числе извести, продувку расплава кислородом сверху через погружную многосопловую фурму, измерение температуры расплава, а также слив расплава из конвертера в сталеразливочный ковш с оставлением шлака в конвертере. The indicated technical effect is achieved in that the method of steelmaking in the converter includes feeding scrap metal into the converter, pouring vanadium cast iron into it, feeding slag-forming materials, including lime, into the converter, purging the melt with oxygen from above through a multi-nozzle lance, measuring the melt temperature, and draining the melt from the converter into a steel-pouring ladle with leaving slag in the converter.
В конвертер подают металлолом в количестве 0,2-0,3 от количества заливаемого чугуна. Продувку кислородом производят в первый период продувки, равный 0,25 - 0,35 от всего времени продувки, с положением фурмы на высоте H1 от уровня спокойной ванны, равной 30-90 калибров сопел фурмы. Затем сливают шлак и измеряют температуру расплава. При отклонении температуры от заданного значения производят соответственно додувку расплава или подают в конвертер охладитель. После этого в конвертер подают известь и плавиковый шпат с расходом, соответственно равным 25-40 и 1,0-1,5 кг/т расплава. Далее продувку производят при положении фурмы на высоте H2. равной (0,4-0,6)H1. За 2-3 мин до окончания продувки фурму опускают до высоты H3, равной (0,3-0,5)H1.Scrap metal is fed into the converter in an amount of 0.2-0.3 of the amount of cast iron poured. An oxygen purge is carried out in the first purge period, equal to 0.25-0.35 of the total purge time, with the tuyere positioned at a height of H 1 from the level of a calm bath equal to 30-90 calibres of the tuyere nozzles. Then the slag is drained and the melt temperature is measured. When the temperature deviates from the set value, the melt is purged accordingly or a cooler is supplied to the converter. After that, lime and fluorspar are fed into the converter with a flow rate of 25–40 and 1.0–1.5 kg / t of melt, respectively. Next, the purge is carried out when the tuyere is at a height of H 2 . equal to (0.4-0.6) H 1 . 2-3 minutes before the end of the purge, the lance is lowered to a height of H 3 equal to (0.3-0.5) H 1 .
Массу подаваемого охладителя определяют по зависимости:
Q = K•Δt•M/N•C•H1,
где
Q - масса подаваемого охладителя, т;
Δt - величина превышения температуры расплава над необходимым значением после первого периода продувки, oC;
M - масса металлолома, т;
N - масса чугуна, т;
C - содержание углерода в расплаве после первого периода продувки, %;
H1 - расстояние от фурмы до ванны в спокойном состоянии в первый период продувки, м;
K - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности процесса выплавки стали, т.м.%/oC, равный 2,2-4,1.The mass of the supplied cooler is determined by the dependence:
Q = K • Δt • M / N • C • H 1 ,
Where
Q is the mass of the supplied cooler, t;
Δt is the excess temperature of the melt above the required value after the first purge period, o C;
M is the mass of scrap metal, t;
N is the mass of cast iron, t;
C is the carbon content in the melt after the first purge period,%;
H 1 is the distance from the tuyere to the bath in a calm state in the first purge period, m;
K is an empirical coefficient characterizing the physicochemical laws of the steelmaking process, i.e.,% / o C, equal to 2.2-4.1.
Повышение производительности процесса выплавки стали будет происходить вследствие сокращения времени на выплавку готовой стали при условии повышенного содержания ванадия в шлаке, оставляемого в конвертере. При этом отпадает необходимость использования другого конвертера для переработки в сталь полупродукта, выпускаемого из предыдущего конвертера, устраняются потери тепла расплавом при его переливе. При этом упрощается процесс выплавки стали и получения шлака с повышенным содержанием пятиокиси ванадия. Кроме того, повышается оперативность и соблюдается регламент подачи сталеразливочных ковшей со сталью на установки непрерывной разливки. An increase in the productivity of the steelmaking process will occur due to a reduction in the time for smelting the finished steel, provided that the vanadium content in the slag remains in the converter. At the same time, there is no need to use another converter for processing into steel an intermediate product produced from the previous converter, heat loss by the melt during its overflow is eliminated. This simplifies the process of steelmaking and obtaining slag with a high content of vanadium pentoxide. In addition, the efficiency is increased and the rules for supplying steel-pouring ladles with steel to continuous casting plants are observed.
Подача извести в конвертер только после первого периода продувки расплава обеспечивает возможность более полного извлечения ванадия из чугуна в виде пятиокиси ванадия, меньшее разбавление V2O5 в шлаке и получение кондиционных ванадиевых шлаков для последующей переработки пирометрическими методами, технологические особенности которых не допускают присутствия извести CaO.The supply of lime to the converter only after the first period of purging the melt provides the possibility of more complete extraction of vanadium from cast iron in the form of vanadium pentoxide, less dilution of V 2 O 5 in the slag and the production of conditioned vanadium slags for subsequent processing by pyrometric methods, the technological features of which do not allow the presence of CaO lime .
Диапазон значений количества металлолома, подаваемого в конвертер в пределах 0,2-0,3 от количества заливаемого ванадиевого чугуна, объясняется физико-химическими закономерностями выплавки стали из ванадиевого чугуна. При меньших значениях количества металлолома будет недостаточно для получения стали необходимого химического состава. При больших значениях будет происходить перерасход металлолома. The range of values of the amount of scrap metal supplied to the converter within 0.2-0.3 of the amount of filled vanadium cast iron is explained by the physicochemical laws of steel smelting from vanadium cast iron. At lower values, the amount of scrap metal will not be enough to produce steel of the required chemical composition. At large values, overuse of scrap metal will occur.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от емкости конвертера. The specified range is set in direct proportion to the capacity of the converter.
Диапазон значений величины времени продувки расплава в первый период в пределах 0,25-0,35 от всего времени продувки объясняется физико-химическими закономерностями процесса выплавки стали из ванадиевого чугуна. При меньших значениях не будет обеспечиваться достаточно полное окисление ванадия в шлак. При больших значениях, когда уже достигнуто достаточно полное окисление ванадия, дальнейшая продувка расплава нецелесообразна, так как будет происходить повышенное окисление железа в шлак, значительное повышение температуры металла и возможно восстановление ванадия. The range of values of the melt purge time in the first period within 0.25-0.35 of the entire purge time is explained by the physicochemical laws of the process of steel smelting from vanadium cast iron. At lower values, a sufficiently complete oxidation of vanadium to slag will not be ensured. At large values, when a sufficiently complete oxidation of vanadium has already been achieved, further purging of the melt is impractical, since increased oxidation of iron to slag will occur, a significant increase in the temperature of the metal, and vanadium can be restored.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от емкости конвертера. The specified range is set in direct proportion to the capacity of the converter.
Диапазон значений высоты H1 положения фурмы над уровнем спокойной ванны в пределах 30-90 калибров сопел фурмы объясняется физико-кинетическими закономерностями воздействия струй кислорода на ванну расплава. При меньших значениях возможно заметалливание фурмы и ее сгорание. При больших значениях возможны выбросы расплава и шлака из горловины конвертера.The range of values of the height H 1 of the position of the tuyere above the level of a calm bath within 30-90 calibers of the tuyere nozzles is explained by the physico-kinetic laws of the action of oxygen jets on the melt pool. At lower values, tuyeres may notice and burn out. At high values, emissions of the melt and slag from the neck of the converter are possible.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от емкости конвертера. The specified range is set in direct proportion to the capacity of the converter.
Диапазон значений расхода извести в пределах 25-40 кг/т расплава объясняется физико-химическими закономерностями образования шлака. При меньших значениях основность шлака будет ниже допустимых пределов. При больших значениях основность шлака и его вязкость будет выше допустимых пределов. The range of lime flow rates in the range of 25-40 kg / t of melt is explained by the physicochemical laws of slag formation. At lower values, the basicity of the slag will be below acceptable limits. At high values, the basicity of the slag and its viscosity will be above acceptable limits.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от емкости конвертера. The specified range is set in direct proportion to the capacity of the converter.
Диапазон значений расхода плавикового шпата в пределах 1,0-1,5 кг/т расплава объясняется физико-химическими закономерностями образования шлака. При меньших значениях вязкость шлака будет недостаточной с одновременным замедлением растворения в шлаке извести. При больших значениях вязкость шлака будет превосходить допустимые значения, что приведет к его выбросам из конвертера. The range of fluorspar consumption in the range of 1.0-1.5 kg / t of melt is explained by the physicochemical laws of slag formation. At lower values, the slag viscosity will be insufficient while slowing down the dissolution of lime in the slag. At large values, the viscosity of the slag will exceed the permissible values, which will lead to its emissions from the converter.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от емкости конвертера. The specified range is set in direct proportion to the capacity of the converter.
Диапазон значений высоты положения фурмы H2 над уровнем спокойной ванны расплава в пределах (0,4-0,6)H1 объясняется физико-кинетическими закономерностями воздействия струй кислорода на ванну расплава. При меньших значениях будет происходить заметалливание фурмы и ее сгорание. При больших значениях будут происходить выбросы шлака из горловины конвертера.The range of values of the height of the tuyere position H 2 above the level of a calm melt pool in the range of (0.4-0.6) H 1 is explained by the physico-kinetic laws of the action of oxygen jets on the melt pool. At lower values, the tuyeres will noticeably disappear and burn out. At high values, slag emissions from the neck of the converter will occur.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от емкости конвертера. The specified range is set in direct proportion to the capacity of the converter.
Диапазон значений высоты положения фурмы H3 над уровнем спокойной ванны расплава в пределах (0,3-0,5)H1 объясняется физико-кинетическими закономерностями воздействия струй кислорода на ванну расплава. При меньших значениях будет происходить заметалливание и сгорание фурмы. При больших значениях возможны выбросы шлака из горловины конвертера.The range of the height of the tuyere position H 3 above the level of a calm melt pool in the range of (0.3-0.5) H 1 is explained by the physico-kinetic laws of the action of oxygen jets on the melt pool. At lower values, tuyeres will notice and burn out. At high values, slag may be emitted from the neck of the converter.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от емкости конвертера. The specified range is set in direct proportion to the capacity of the converter.
Диапазон значений времени выдержки фурмы на высоте H3 над уровнем спокойной ванны расплава в пределах 2-3 мин объясняется необходимостью вспенивания шлака и снижения его вязкости перед сливом расплава из конвертера. При меньших значениях не будет обеспечиваться необходимое вспенивание шлака. При больших значениях будут происходить выносы расплава и шлака из горловины конвертера.The range of lance holding times at a height of H 3 above the level of a calm melt pool within 2-3 minutes is explained by the need for foaming of the slag and lowering its viscosity before draining the melt from the converter. At lower values, the necessary foaming of the slag will not be provided. At high values, melt and slag will be removed from the neck of the converter.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от емкости конвертера. The specified range is set in direct proportion to the capacity of the converter.
Диапазон значений эмпирического коэффициента K в пределах 2,2-4,1 объясняется теплофизическими закономерностями охлаждения расплава. При меньших значениях не будет происходить охлаждение расплава в необходимых пределах. При больших значениях будет происходить переохлаждение расплава сверх допустимых пределов. The range of values of the empirical coefficient K in the range of 2.2–4.1 is explained by the thermophysical laws of melt cooling. At lower values, the melt will not cool to the required limits. At large values, the melt will be supercooling beyond the permissible limits.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от емкости конвертера. The specified range is set in direct proportion to the capacity of the converter.
Анализ научно-технической и патентной литературы показывает отсутствие совпадения отличительных признаков заявляемого способа с признаками известных технических решений. На основании этого делается вывод о соответствии заявляемого технического решения критерию "изобретательский уровень". The analysis of scientific, technical and patent literature shows the lack of coincidence of the distinguishing features of the proposed method with the signs of known technical solutions. Based on this, it is concluded that the claimed technical solution meets the criterion of "inventive step".
Ниже дан вариант осуществления изобретения, не исключающий другие варианты в пределах формулы изобретения. Below is an embodiment of the invention that does not exclude other options within the scope of the claims.
Способ выплавки стали в конвертере осуществляют следующим образом. The method of steelmaking in the converter is as follows.
Пример. Перед выплавкой стали марки ст3 в конвертер подают металлолом в количестве 0,2-0,3 от количества заливаемого в него чугуна с содержанием 4,0-4,5% углерода и 0,2-0,5% ванадия. Конвертер продувают сверху через погружную многосопловую фурму кислородом с расходом 2,5-4,5 м3/мин•т расплава. В первый период продувки, равный 0,25-0,35 от всего времени продувки, фурму устанавливают на высоте H1 от уровня спокойной ванны расплава, равной 30-90 калибров сопел фурмы. По истечении первого периода продувки сливают шлак из конвертера с повышенным содержанием пятиокиси ванадия V2O5. При отклонении температуры от заданного значения производят соответственно додувку расплава или подают в конвертер охладитель в виде агломерата, окалины, руды и т.д.Example. Before smelting steel of grade st3, scrap is fed into the converter in an amount of 0.2-0.3 of the amount of cast iron poured into it with a content of 4.0-4.5% carbon and 0.2-0.5% vanadium. The converter is blown from above through a multi-nozzle submersible lance with oxygen at a flow rate of 2.5-4.5 m 3 / min • t of melt. In the first purge period, equal to 0.25-0.35 of the entire purge time, the lance is set at a height H 1 from the level of the calm melt bath, equal to 30-90 calibers of the lance nozzles. After the first purge period, the slag is drained from the converter with a high content of vanadium pentoxide V 2 O 5 . If the temperature deviates from the set value, the melt is purged accordingly or the cooler is supplied to the converter in the form of sinter, scale, ore, etc.
Массу подаваемого охладителя определяют по следующей зависимости:
Q = K•Δt•M/N•C•H1,
где
Q - масса подаваемого охладителя, т;
Δt - величина превышения температуры расплава над необходимым значением после первого периода продувки, oC;
M - масса металлолома, т;
N - масса чугуна, т;
C - содержание углерода в расплаве после первого периода продувки, %;
H1 - расстояние от фурмы до ванны в спокойном состоянии в конце первого периода продувки, м;
K - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности процесса выплавки стали, равный 2,2-4,1 т.м.%/oC.The mass of the supplied cooler is determined by the following relationship:
Q = K • Δt • M / N • C • H 1 ,
Where
Q is the mass of the supplied cooler, t;
Δt is the excess temperature of the melt above the required value after the first purge period, o C;
M is the mass of scrap metal, t;
N is the mass of cast iron, t;
C is the carbon content in the melt after the first purge period,%;
H 1 is the distance from the tuyere to the bath in a calm state at the end of the first purge period, m;
K is an empirical coefficient characterizing the physicochemical laws of the steelmaking process, equal to 2.2-4.1 tm% / o C.
Затем в конвертер подают известь и плавиковый шпат с расходом, соответственно равным 25-40 и 1,0-1,5 кг/т расплава. При этом продувку производят при положении фурмы H2, равном (0,4-0,6)H1. За 2-3 мин до окончания продувки фурму опускают до высоты H3, равной (0,3-0,5)H1.Then lime and fluorspar are fed into the converter with a flow rate of 25-40 and 1.0-1.5 kg / t of melt, respectively. In this case, the purge is carried out at the position of the tuyere H 2 equal to (0.4-0.6) H 1 . 2-3 minutes before the end of the purge, the lance is lowered to a height of H 3 equal to (0.3-0.5) H 1 .
По окончании продувки расплав сливают в сталеразливочный ковш с оставлением шлака в конвертере. At the end of the purge, the melt is poured into a steel pouring ladle, leaving slag in the converter.
При такой организации выплавки стали из ванадиевого чугуна происходит ранняя деванадация чугуна с получением достаточно кондиционного ванадиевого шлака, обеспечивается возможность его удаления из конвертера с последующей продувкой оставшегося в конвертере расплава в сталь заданной марки с присадкой во втором периоде продувки необходимого количества извести. With such an organization of steel smelting from vanadium cast iron, early devanization of cast iron occurs with obtaining sufficiently conditioned vanadium slag, it is possible to remove it from the converter, followed by blowing the remaining melt in the converter into steel of a given grade with an additive in the second period of blowing the required amount of lime.
В таблице приведены примеры осуществления способа с различными технологическими параметрами. The table shows examples of the method with various technological parameters.
В первом примере вследствие низкого значения величины времени первого периода продувки происходит недостаточно полное окисление ванадия в шлак, что обуславливает его повышенную потерю во втором периоде продувки со сталеплавильным шлаком. In the first example, due to the low time value of the first purge period, vanadium is not completely oxidized to slag, which causes its increased loss in the second purge period with steelmaking slag.
В пятом примере вследствие повышенной длительности первого периода продувки достигается высокая температура расплава, обуславливающая развитие процесса обезуглероживания и восстановления ванадия из шлака. Сказанное приводит к потерям ванадия. In the fifth example, due to the increased duration of the first purge period, a high melt temperature is achieved, which leads to the development of the decarburization process and the recovery of vanadium from slag. The foregoing leads to the loss of vanadium.
Низкое значение величины H1 в 1-м примере приводит к раннему обезуглероживанию расплава, что ухудшает условия деванадации. Чрезмерно высокое положение фурмы H1 в 5-м примере приводит к переокислению шлака и быстрому возрастанию температуры ванны в I-м периоде, что также ухудшает условия деванадации.The low value of the value of H 1 in the 1st example leads to early decarburization of the melt, which worsens the conditions of devandation. The excessively high position of the lance H 1 in the 5th example leads to the oxidation of slag and a rapid increase in the temperature of the bath in the 1st period, which also worsens the conditions of devanation.
В 1-м примере значение величины H2 является недостаточным, а в 5-м примере - чрезмерно высоким для обеспечения оптимальной окисленности шлака в I-м периоде продувки, необходимой для успешной и полной деванадации.In the 1st example, the value of H 2 is insufficient, and in the 5th example it is excessively high to ensure optimal slag oxidation in the 1st purge period, which is necessary for a successful and complete devanation.
В 1-м примере значение величины H3 является также недостаточным, а в 5-м примере - чрезмерно высоким для обеспечения необходимого вспенивания шлака, для его полного слива после окончания I-го периода продувки.In the 1st example, the value of H 3 is also insufficient, and in the 5th example, it is excessively high to provide the necessary foaming of the slag, for its complete discharge after the end of the 1st period of purging.
В оптимальных примерах 2-4 вследствие необходимых значений технологических параметров будет происходить сокращение времени на выплавку стали необходимого химического состава при условии повышенного содержания пятиокиси ванадия в шлаке, оставляемого и затем сливаемого из конвертера. In the optimal examples 2-4, due to the required values of the process parameters, the time required for steelmaking of the required chemical composition will be reduced, provided that the content of vanadium pentoxide in the slag is increased, which is left and then drained from the converter.
Claims (2)
Q = K•Δt•M/N•C•H1,
где Q - масса подаваемого охладителя, т;
Δt -величина превышения температуры расплава над необходимым значением после первого периода продувки, oC;
M - масса металлолома, т;
N - масса чугуна, т;
C - содержание углерода в расплаве после первого периода продувки, %;
H1 - расстояние от фурмы до ванны расплава в спокойном состоянии в конце первого периода продувки, м;
K - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности процесса выплавки стали, равный 2,2 - 4,1 т.м.%/oC.2. The method according to p. 1, characterized in that the mass of the supplied cooler is set according to
Q = K • Δt • M / N • C • H 1 ,
where Q is the mass of the supplied cooler, t;
Δt is the value of the excess of the melt temperature over the required value after the first purge period, o C;
M is the mass of scrap metal, t;
N is the mass of cast iron, t;
C is the carbon content in the melt after the first purge period,%;
H 1 is the distance from the tuyere to the melt bath in a calm state at the end of the first purge period, m;
K is an empirical coefficient characterizing the physicochemical laws of the steelmaking process, equal to 2.2 - 4.1 tm% / o C.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97118967A RU2124567C1 (en) | 1997-11-11 | 1997-11-11 | Method of steel melting in converter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97118967A RU2124567C1 (en) | 1997-11-11 | 1997-11-11 | Method of steel melting in converter |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2124567C1 true RU2124567C1 (en) | 1999-01-10 |
| RU97118967A RU97118967A (en) | 1999-03-20 |
Family
ID=20199026
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU97118967A RU2124567C1 (en) | 1997-11-11 | 1997-11-11 | Method of steel melting in converter |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2124567C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114657324A (en) * | 2022-03-29 | 2022-06-24 | 湖州盛特隆金属制品有限公司 | V removal method for stainless steel furnace external refining |
| CN115261546A (en) * | 2021-04-30 | 2022-11-01 | 宝山钢铁股份有限公司 | Method, system, apparatus and medium for determining the most economical scrap ratio in converter steelmaking |
-
1997
- 1997-11-11 RU RU97118967A patent/RU2124567C1/en active
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| Колпаков С.В. и др. Технология производства стали в современных конвертерных цехах. - М.: Машиностроение, 1991, с.150-152. * |
| Технологическая инструкция ТИ-102-СТКК-66-96 "Производство ванадиевого шлака и стали в конвертерах", НТМК, Н.Тагил, 1995. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115261546A (en) * | 2021-04-30 | 2022-11-01 | 宝山钢铁股份有限公司 | Method, system, apparatus and medium for determining the most economical scrap ratio in converter steelmaking |
| CN115261546B (en) * | 2021-04-30 | 2024-05-14 | 宝山钢铁股份有限公司 | Determination method, system, equipment and medium for most economical scrap ratio in converter steelmaking |
| CN114657324A (en) * | 2022-03-29 | 2022-06-24 | 湖州盛特隆金属制品有限公司 | V removal method for stainless steel furnace external refining |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN104043797B (en) | The continuous cast method of a kind of super-low sulfur high chrome and the bloom of preparation thereof | |
| FI103584B (en) | A converter and a method for blowing up a metal from above | |
| US4514220A (en) | Method for producing steel in a top-blown vessel | |
| CA1243490A (en) | Method for refining molten metal bath to control nitrogen | |
| RU2124567C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| CN114645108B (en) | Method for treating residual iron | |
| US4165234A (en) | Process for producing ferrovanadium alloys | |
| CN110408738A (en) | Steelmaking converter furnace bottom method | |
| US3172758A (en) | Oxygen process for producing high | |
| SU1484297A3 (en) | Method of producing steels with low carbon content | |
| US5897684A (en) | Basic oxygen process with iron oxide pellet addition | |
| JPS6211044B2 (en) | ||
| JPS58147506A (en) | Preliminary treatment of molten iron | |
| JP4411934B2 (en) | Method for producing low phosphorus hot metal | |
| RU2145355C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| RU2031131C1 (en) | Method for steel making in converter | |
| RU2097434C1 (en) | Method of converter steel melting | |
| US3251679A (en) | Method of refining an iron melt | |
| RU2112045C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| RU97118967A (en) | METHOD OF MELTING STEEL IN THE CONVERT | |
| RU2159289C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| SU1617002A1 (en) | Method of melting steel in converter | |
| SU1541273A1 (en) | Method of devanadizing iron in converter | |
| SU1712424A1 (en) | Method of making high-carbon steel for high-strength wire | |
| RU2125100C1 (en) | Method of steel melting in converter |