RU2027107C1 - Method of thermal decontamination of exhaust gases of soft production - Google Patents
Method of thermal decontamination of exhaust gases of soft production Download PDFInfo
- Publication number
- RU2027107C1 RU2027107C1 SU4939637A RU2027107C1 RU 2027107 C1 RU2027107 C1 RU 2027107C1 SU 4939637 A SU4939637 A SU 4939637A RU 2027107 C1 RU2027107 C1 RU 2027107C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- air
- exhaust gases
- temperature
- combustion
- auxiliary fuel
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Incineration Of Waste (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к способам термического обезвреживания отходящих газов сажевого производства, содержащих частицы сажи. Образующиеся в результате термического обезвреживания отходящих газов продукты горения могут быть использованы в качестве теплоносителя для сушки влажных гранул сажи в сушильных барабанах, для подогрева сырья технологического воздуха и в других целях. The invention relates to methods for thermal neutralization of exhaust gases from carbon black production containing soot particles. The combustion products resulting from the thermal neutralization of exhaust gases can be used as a coolant for drying wet soot granules in drying drums, for heating raw materials for process air, and for other purposes.
Известен способ термического обезвреживания отходящих газов сажевого производства, включающий сжигание аксиального потока вспомогательного топлива с частью воздуха, тангенциальную подачу смеси отходящих газов с другой частью воздуха, смешение аксиального потока продуктов горения вспомогательного топлива и тангенциального потока смеси отходящих газов и воздуха, воспламенение и горение горючих компонентов отходящих газов [1]. A known method of thermal neutralization of the exhaust gases of carbon black production, including burning an axial flow of auxiliary fuel with a part of the air, tangentially supplying a mixture of exhaust gases with another part of the air, mixing the axial flow of combustion products of the auxiliary fuel and the tangential flow of a mixture of exhaust gases and air, igniting and burning combustible components exhaust gases [1].
Недостаток известного способа - недостаточная полнота выгорания частиц сажи, содержащихся в отходящих газах сажевого производства. The disadvantage of this method is the insufficient completeness of burnout of soot particles contained in the exhaust gases of carbon black production.
Известен способ термического обезвреживания отходящих газов сажевого производства, включающий сжигание аксиального потока вспомогательного топлива с частью воздуха (V1) с получением потока высокотемпературных газов, подачу тангенциальным потоком смеси отходящих газов с другой частью воздуха (V2), смешение данных потоков и сжигание горючих компонентов отходящих газов [2].A known method of thermal neutralization of exhaust gases from carbon black production, including burning an axial flow of auxiliary fuel with a part of the air (V 1 ) to produce a high-temperature gas stream, supplying a tangential stream of a mixture of exhaust gases with another part of the air (V 2 ), mixing these streams and burning combustible components exhaust gases [2].
Недостаток известного способа - недостаточная полнота выгорания частиц сажи, содержащихся в отходящих газах. Для повышения эффективности сжигания в известном способе в реакционную смесь подают дополнительный поток окислителя. Однако и при этом наблюдаются недожог частиц сажи и выбросы вредных веществ в атмосферу, особенно при резком повышении концентрации сажи в отходящих газах на нестабильных, переходных режимах. The disadvantage of this method is the insufficient completeness of burning of soot particles contained in the exhaust gases. To increase the efficiency of combustion in the known method, an additional oxidizing stream is fed into the reaction mixture. However, at the same time, there is underburning of soot particles and emissions of harmful substances into the atmosphere, especially with a sharp increase in the concentration of soot in the exhaust gases in unstable, transient conditions.
Цель изобретения - защита окружающей среды. The purpose of the invention is the protection of the environment.
Способ термического обезвреживания отходящих газов сажевого производства включает сжигание аксиального потока вспомогательного топлива с частью воздуха V1 с получением потока высокотемпературных газов, подачу тангенциально потока смеси отходящих газов с другой частью воздуха V2. Вспомогательное топливо сжигают при коэффициенте расхода воздуха α1 = 1,5-2,0. Отходящие газы смешивают с другой частью воздуха при коэффициенте расхода воздуха α2 =1,0-1,2, и отношение V1:V2составляет 0,5-1,0.The method of thermal neutralization of exhaust gases from carbon black production involves burning an axial stream of auxiliary fuel with a part of air V 1 to produce a stream of high-temperature gases, supplying a tangential flow of a mixture of exhaust gases with another part of air V 2 . Auxiliary fuel is burned at a coefficient of air flow α 1 = 1.5-2.0. The exhaust gases are mixed with another part of the air with an air flow coefficient α 2 = 1.0-1.2, and the ratio V 1 : V 2 is 0.5-1.0.
В способе термического обезвреживания отходящих газов сажевого производства при величинах коэффициента расхода воздуха α1 =1,5-2,0 концентрация свободного кислорода в продуктах горения вспомогательного топлива существенно повышается и составляет 7,0-10,5 об.%. В результате этого продукты горения вспомогательного топлива представляют собой поток высокотемпературного окислителя. Наряду со стабилизацией воспламенения и горения смеси отходящих газов с другой частью воздуха этот поток обеспечивает гарантированное дожигание частиц сажи, в том числе при резких изменениях ее концентрации в отходящих газах.In the method for the thermal neutralization of exhaust gases from carbon black production with air flow coefficient α 1 = 1.5-2.0, the concentration of free oxygen in the combustion products of auxiliary fuel is significantly increased and amounts to 7.0-10.5 vol.%. As a result of this, the combustion products of the auxiliary fuel are a stream of a high-temperature oxidizer. Along with stabilizing the ignition and combustion of the mixture of exhaust gases with another part of the air, this flow provides guaranteed afterburning of soot particles, including during sudden changes in its concentration in the exhaust gases.
При величинах коэффициента расхода воздуха меньше 1,5 вследствие уменьшения концентрации кислорода в продуктах горения вспомогательного топлива возможен проскок несгоревшей сажи. При увеличении больше 2,0 снижается температура потока продуктов горения вспомогательного топлива, что приводит к нестабильности горения отходящих газов. At values of the coefficient of air consumption less than 1.5 due to a decrease in the concentration of oxygen in the combustion products of auxiliary fuel, a breakthrough of unburnt soot is possible. With an increase of more than 2.0, the temperature of the stream of combustion products of the auxiliary fuel decreases, which leads to instability in the combustion of exhaust gases.
При осуществлении способа наиболее целесообразным является смешение отходящих газов с другой частью воздуха при коэффициенте расхода воздуха α2 = 1,0-1,2, т.е. при условиях, максимально приближенных к стехиометрическим. При этом в периферийном слое тангенциального потока смеси отходящих газов с воздухом, в котором сепарируются крупные несгоревшие частицы сажи, поддерживается максимальная температура горения, что приводит к ускорению окислительных реакций и термическому обезвреживанию отходящих газов. Уменьшение α2 ниже 1,0, и его увеличение выше 1,2 нежелательно, т.к. при этом снижается температура горения и, соответственно, скорость окислительных реакций.When implementing the method, it is most appropriate to mix the exhaust gases with another part of the air with an air flow coefficient α 2 = 1.0-1.2, i.e. under conditions as close as possible to stoichiometric. Moreover, in the peripheral layer of the tangential flow of the mixture of exhaust gases with air, in which large unburned soot particles are separated, the maximum combustion temperature is maintained, which leads to accelerated oxidation reactions and thermal neutralization of the exhaust gases. The decrease in α 2 below 1.0, and its increase above 1.2 is undesirable, because this reduces the combustion temperature and, accordingly, the rate of oxidative reactions.
Величина отношения V1: V2 характеризует объемное соотношение потоков продуктов горения вспомогательного топлива и продуктов горения смеси отходящих газов с другой частью воздуха. Увеличение по сравнению с прототипом величины отношения V1:V2 в совокупности с новыми пределами величин α1 и α2 обеспечивает необходимое количество высокотемпературного окислителя, при смешении с которым достигается эффективное дожигание сажевых частиц при их высокой концентрации в отходящих газах.The value of the ratio V 1 : V 2 characterizes the volumetric ratio of the flow of combustion products of auxiliary fuel and combustion products of the mixture of exhaust gases with another part of the air. The increase in comparison with the prototype value of the ratio V 1 : V 2 in combination with new limits of α 1 and α 2 provides the necessary amount of high-temperature oxidizing agent, when mixed with it, effective afterburning of soot particles is achieved at a high concentration in the exhaust gases.
При величине отношения V1:V2 меньше 0,5 смешение потоков ухудшается и, вследствие неравномерности распределения избыточного кислорода, не обеспечивается полнота дожигания сажевых частиц. Увеличение отношения V1:V2 более 1,0 нецелесообразно, т.к. при этом сильно возрастают затраты на вспомогательное топливо.When the ratio V 1 : V 2 is less than 0.5, the mixing of the flows deteriorates and, due to the uneven distribution of excess oxygen, the completeness of soot particles is not ensured. The increase in the ratio of V 1 : V 2 more than 1.0 is impractical, because this greatly increases the cost of auxiliary fuel.
Другое отличие способа состоит в том, что воздух предварительно подогревают до 100-500оС. Благодаря этому температура продуктов горения вспомогательного топлива повышается примерно на величину предварительного подогрева воздуха и поддерживается на уровне выше необходимой для первоначального воспламенения смеси отходящего газа с воздухом при величинах коэффициента расхода воздуха α1 значительно более высоких по сравнению с известным способом.Another difference method is that the air is preheated to 100-500 ° C. This product auxiliary fuel combustion temperature is raised by an amount approximately air preheating and is maintained at a level higher than necessary for the initial ignition of the mixture of the exhaust gas with air at a flow rate coefficient air α 1 significantly higher compared with the known method.
При температуре подогрева воздуха ниже 100оС и при максимальной величине α1 = 2,0 результирующая температура продуктов горения вспомогательного топлива недостаточна для воспламенения смеси отходящих газов с воздухом, что приводит к нестабильности горения и снижению степени выгорания сажевых частиц.When the air temperature heating below 100 ° C and a maximum value of α 1 = 2.0 resultant temperature of the auxiliary fuel combustion products is insufficient to ignite the mixture of flue gases with air, which leads to instability of combustion and reduce the degree burn soot particles.
При температуре подогрева воздуха выше 500оС и при минимальной величине коэффициента расхода воздуха α1 = 1,5 результирующая температура продуктов горения вспомогательного топлива превышает 1700оС. Пропорционально температуре увеличивается скорость реакции образования окислов азота и их содержание в продуктах горения может превысить предельно допустимую концентрацию.When the air temperature heating above about 500 C and at a minimum value of air flow rate coefficient α 1 = 1,5 resulting temperature of the auxiliary fuel combustion products exceeded 1700 ° C temperature increases proportionally rate of reaction of nitrogen oxides and their contents in the products of combustion may exceed the maximum permissible concentration.
На фиг. 1 схематически представлен реактор для осуществления способа термического обезвреживания отходящих газов сажевого производства, продольный разрез; на фиг.2 - разрез А-А на фиг.1. In FIG. 1 is a schematic representation of a reactor for implementing the method of thermal neutralization of exhaust gases from carbon black production, a longitudinal section; figure 2 is a section aa in figure 1.
Реактор включает соосно и последовательно установленные камеру 1 для сжигания вспомогательного топлива с аксиальной горелкой 2 и выходным соплом 3, камеру 4 горения отходящих газов с двумя тангенциальными патрубками 5 подачи смеси отходящих газов с воздухом, кольцевую перегородку 6 и камеру 7 дожигания горючих компонентов отходящих газов. Тангенциальные патрубки 5 снабжены смесителями 8 с патрубками 9 для подачи воздуха и патрубками 10 для подачи отходящих газов. Рабочие камеры реактора сформированы футеровкой 11, выполненной из огнеупорных изделий внутри корпуса 12. The reactor includes a coaxial and sequentially mounted
Реактор работает следующим образом. В камеру 1 через горелку 2 подают вспомогательное топливо с частью V1 используемого в процессе воздуха при коэффициенте его расхода α1 = 1,5-2,0. Топливо сгорает с образованием высокотемпературного потока продуктов горения, который через выходное сопло 3 поступает в камеру 4 горения отходящих газов. Отходящие газы сажевого производства, содержащие частицы сажи, через патрубки 10 подают в смесители 8, в которых они смешиваются с другой частью V2 используемого в процессе воздуха, подаваемого через патрубки 9, при коэффициенте расхода α2 = 1,0-1,2. Отношение расходов воздуха на сжигание вспомогательного топлива и на смешивание с отходящими газами (V1:V2) составляет от 0,5 до 1,0.The reactor operates as follows. In the
Смесь отходящих газов с воздухом через тангенциальные патрубки 5 подается в камеру 4 горения, нагревается за счет теплоотдачи от стенок футеровки и от аксиального потока продуктов горения вспомогательного топлива, затем происходит воспламенение смеси и ее горение. За счет центробежных сил сажевые частицы из отходящих газов концентрируются у периферии камеры горения, и время их пребывания в камере горения значительно превышает время пребывания газообразных компонентов отходящих газов. По мере выгорания размер сажевых частиц уменьшается. Часть мелких, несгоревших частиц сажи захватывается потоком продуктов горения и через кольцевую перегородку 6 поступает в камеру дожигания 7. В кольцевой перегородке 6 происходит интенсивное смешение продуктов горения отходящих газов с аксиальным потоком высокотемпературных газов горения вспомогательного топлива, содержащих 7-10 об. % кислорода. Благодаря этому в камере 7 происходит полное дожигание горючих компонентов отходящих газов и гарантируется полное сгорание сажевых частиц при изменениях их концентрации в отходящих газах. Продукты полного горения из реактора для термического обезвреживания отходящих газов выводятся в атмосферу. The mixture of exhaust gases with air through the
П р и м е р 1. В аксиальную горелку подают воздух в количестве 4300 нм3/ч и вспомогательное топливо (дизельное топливо) в количестве от 190 до 290 кг/ч. При этом коэффициент расхода воздуха α1 варьируется в диапазоне от 1,4 до 2,1. Температура продуктов горения вспомогательного топлива при этом изменяется от 1350 до 1770оС и концентрация свободного кислорода в продуктах горения - от 6,0 до 11,0 об.%.PRI me
Отходящие газы сажевого производства в количестве 12000 нм3/ч смешивают с воздухом в количестве 7200 нм3/ч (коэффициент расхода воздуха α2 = 1,0) и подают в тангенциальную камеру горения. Температура отходящих газов - 200оС. Отходящие газы сажевого производства получены в условиях переходного режима с увеличенной в 2-2,5 раза по сравнению со стационарным режимом концентрацией сажи в газах - 24 г/нм3.The exhaust gases of carbon black production in an amount of 12000 nm 3 / h are mixed with air in an amount of 7200 nm 3 / h (air flow coefficient α 2 = 1.0) and served in a tangential combustion chamber. The flue gas temperature - 200 C. The flue gases produced soot production under transient mode with increased 2-2.5 fold compared with the stationary state of soot concentration in gases - 24 g / Nm3.
В опытах поддерживали постоянным и равным 0,6 отношение расхода воздуха на сжигание вспомогательного топлива к расходу воздуха на смешивание с отходящими газами (V1:V2).In the experiments, the ratio of the air flow rate for burning auxiliary fuel to the air flow rate for mixing with exhaust gases (V 1 : V 2 ) was kept constant and equal to 0.6.
Результаты опытов по способу термического обезвреживания отходящих газов по сравнению с прототипом приведены в табл.1. В опытах 2-4 при величинах коэффициента расхода воздуха α1 = 1,5-2,0 степень выгорания сажевых частиц увеличилась с 64% до 88-98%. Следует отметить, что этот результат достигнут благодаря совокупности отличительных признаков: более высокого коэффициента расхода воздуха α1, предварительного подогрева воздуха и более высокой величины отношения V1:V2 по сравнению с прототипом.The results of experiments on the method of thermal disposal of exhaust gases in comparison with the prototype are shown in table 1. In experiments 2-4, when the values of the coefficient of air flow α 1 = 1.5-2.0, the degree of burning of soot particles increased from 64% to 88-98%. It should be noted that this result was achieved due to a combination of distinctive features: a higher coefficient of air flow α 1 , pre-heating of the air and a higher ratio V 1 : V 2 compared to the prototype.
При величине коэффициента расхода воздуха α1 меньше 1,5 (опыт 1) вследствие роста температуры продуктов горения вспомогательного топлива резко увеличивается содержание в них окислов азота.When the coefficient of air flow α 1 is less than 1.5 (experiment 1), due to an increase in the temperature of the combustion products of auxiliary fuel, the content of nitrogen oxides in them sharply increases.
При величине коэффициента расхода воздуха α1 больше 2,0 (опыт 5) происходит значительное снижение температуры продуктов горения вспомогательного топлива, в результате чего снижается скорость реакций окисления и, соответственно, уменьшается степень выгорания сажевых частиц и происходит их выброс в атмосферу.When the coefficient of air consumption α 1 is greater than 2.0 (experiment 5), a significant decrease in the temperature of the combustion products of auxiliary fuel occurs, resulting in a decrease in the rate of oxidation reactions and, accordingly, the degree of soot particles burnout and their release into the atmosphere.
П р и м е р 2. Опыты проведены при условиях, аналогичных условиям опыта 3 в примере 1. В опытах изменяли расход воздуха на смешение с отходящими газами V2 в пределах от 6500 до 8640 нм3/ч. При этом величина коэффициента расхода воздуха α2 варьировалась от 0,9 до 1,2. Результаты опытов приведены в табл.2.PRI me
Благодаря использованию предварительно подогретого воздуха температура горения отходящих газов с воздухом при величинах коэффициента расхода воздуха α2 = 1,0-1,2 (опыты 7-9) значительно выше, чем в опыте по прототипу. При этом увеличивается скорость реакций окисления горючих компонентов отходящих газов и степень выгорания сажевых частиц достигает 82-98%.Due to the use of preheated air, the combustion temperature of the exhaust gases with air with air flow coefficient α 2 = 1.0-1.2 (experiments 7-9) is significantly higher than in the prototype experiment. This increases the rate of oxidation reactions of combustible components of the exhaust gases and the degree of burning of soot particles reaches 82-98%.
При величине коэффициента расхода воздуха α2 меньше 1,0 (опыт 6) из-за недостатка кислорода в тангенциальной камере горения снижается температура горения и уменьшается степень выгорания сажевых частиц. Увеличение α2 выше 1,2 нецелесообразно, т.к. при этом также начинает снижаться температура горения отходящих газов с воздухом и растут энергетические затраты на подачу воздуха.When the coefficient of air flow α 2 is less than 1.0 (experiment 6), due to a lack of oxygen in the tangential combustion chamber, the combustion temperature decreases and the degree of soot particles burnout decreases. The increase in α 2 above 1.2 is impractical, because at the same time, the combustion temperature of the exhaust gases with air also begins to decrease and the energy costs of air supply increase.
П р и м е р 3. Опыты проведены при условиях, аналогичных условиям опыта 3 в примере 1. В опытах поддерживали постоянным расход воздуха на смешение с отходящими газами V2. Расход воздуха на сжигание вспомогательного топлива V1 изменяли в пределах от 2900 до 7900 нм3/ч. При этом величину отношения варьировали в диапазоне от 0,4 до 1,1. Величину коэффициента расхода воздуха α1 поддерживали постоянным путем изменения расхода вспомогательного топлива. Результаты опытов приведены в табл.3.Example 3. The experiments were carried out under conditions similar to the conditions of
При величинах отношения V1:V2 в пределах от 0,5 до 1,0 (опыты 11-13) степень выгорания сажевых частиц составляет 92-99%.When the values of the ratio V 1 : V 2 in the range from 0.5 to 1.0 (experiments 11-13), the degree of burning of soot particles is 92-99%.
При величине отношения V1:V2 меньше 0,5 (опыт 10) начинает снижаться степень выгорания сажевых частиц, что приводит к их выбросу в атмосферу.When the value of the ratio V 1 : V 2 is less than 0.5 (experiment 10), the degree of burning of soot particles begins to decrease, which leads to their emission into the atmosphere.
При величине отношения V1:V2=1,0 обеспечивается полное выгорание горючих компонентов отходящих газов и дальнейшее его увеличение (опыт 14) ведет к росту затрат на воздух и вспомогательное топливо.When the ratio V 1 : V 2 = 1.0, the complete burning of combustible components of the exhaust gases is ensured and its further increase (experiment 14) leads to an increase in the cost of air and auxiliary fuel.
П р и м е р 4. Опыты проведены при условиях, аналогичных условиям опыта 3 в примере 1. В опытах изменяли температуру предварительного подогрева воздуха в диапазоне от 80 до 550оС.EXAMPLE Example 4. Experiments were conducted under conditions similar to
При температуре подогрева воздуха 100-500оС (опыты 16-18)(табл. 4)обеспечивается высокая степень выгорания сажевых частиц и отсутствие вредных выбросов в атмосферу. При температуре подогрева воздуха ниже 100оС (опыт 15) снижается температура продуктов горения вспомогательного топлива и, соответственно, степень выгорания сажевых частиц. При подогреве воздуха выше 500оС вследствие роста температуры продуктов горения вспомогательного топлива увеличивается концентрация окислов азота в продуктах горения.At a temperature of air heating of 100-500 о С (experiments 16-18) (Table 4), a high degree of soot particles burnout and the absence of harmful emissions into the atmosphere are ensured. When the air preheat temperature below 100 ° C (experiment 15) decreasing auxiliary fuel products of combustion temperature and, accordingly, the degree of burn-out of soot particles. When heating temperature above 500 ° C due to the combustion products of the auxiliary fuel increases the temperature rise of the concentration of nitrogen oxides in the combustion products.
Использование изобретения в промышленности позволит интенсифицировать процесс сжигания отходящих газов сажевого производства, значительно сократить химический недожог частиц сажи при их высокой концентрации в отходящих газах и уменьшить выбросы вредных веществ в атмосферу. The use of the invention in industry will intensify the process of burning exhaust gases from carbon black production, significantly reduce the chemical underburning of soot particles at their high concentration in exhaust gases and reduce emissions of harmful substances into the atmosphere.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU4939637 RU2027107C1 (en) | 1991-05-28 | 1991-05-28 | Method of thermal decontamination of exhaust gases of soft production |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU4939637 RU2027107C1 (en) | 1991-05-28 | 1991-05-28 | Method of thermal decontamination of exhaust gases of soft production |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2027107C1 true RU2027107C1 (en) | 1995-01-20 |
Family
ID=21576306
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU4939637 RU2027107C1 (en) | 1991-05-28 | 1991-05-28 | Method of thermal decontamination of exhaust gases of soft production |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2027107C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007102793A1 (en) * | 2006-03-07 | 2007-09-13 | Yevgeniy Alekseevich Danilin | Recovery boiler |
-
1991
- 1991-05-28 RU SU4939637 patent/RU2027107C1/en active
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 1. Патент США N 4154567, кл. 431-5, опубл.1981. * |
| 2. Авторское свидетельство СССР N 1099188, кл. F 23G 7/06, 1984. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007102793A1 (en) * | 2006-03-07 | 2007-09-13 | Yevgeniy Alekseevich Danilin | Recovery boiler |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR970009487B1 (en) | METHOD FOR REDUCING NOx PRODUCTION DURING AIR - FUEL COMBUSTION PROCESS | |
| CA1293689C (en) | Low no- high efficiency combusion process | |
| JPS622207B2 (en) | ||
| US3491707A (en) | Gaseous waste incinerator | |
| US5213492A (en) | Combustion method for simultaneous control of nitrogen oxides and products of incomplete combustion | |
| JPH04225783A (en) | Opposed firing type rotary kiln | |
| US5242295A (en) | Combustion method for simultaneous control of nitrogen oxides and products of incomplete combustion | |
| RU2027107C1 (en) | Method of thermal decontamination of exhaust gases of soft production | |
| US5216968A (en) | Method of stabilizing a combustion process | |
| JP2870675B2 (en) | How to operate the pyrolytic combustion zone | |
| RU2013691C1 (en) | Cyclone precombustion chamber of boiler | |
| RU2210030C2 (en) | Method and reactor for thermal decontamination of waste gases of commercial carbon production process | |
| JP2565620B2 (en) | Combustion method of pulverized coal | |
| SU1183783A1 (en) | Method of burning black production waste gas | |
| SU1099188A1 (en) | Method of incinerating carbon black production waste gases | |
| JP2619973B2 (en) | Ultra low pollutant emission combustion method and equipment | |
| RU2027104C1 (en) | Method and device for low-temperature burning of gas | |
| SU1051362A1 (en) | Waste-gas reburning device | |
| RU2116571C1 (en) | Method of thermally neutralizing injurious substances in afterburner | |
| SU1245798A1 (en) | Furnace for burning solid and liquid waste | |
| RU2052726C1 (en) | Waste gas afterburning device | |
| JPS62190317A (en) | Combustion furnace | |
| JPH0325000Y2 (en) | ||
| SU1395900A1 (en) | Method and apparatus for fire disposal of effluents for fire disposal of production waste fluids | |
| RU2053451C1 (en) | Method for annealing resin-bound refractory materials |