RU2026849C1 - Method of diammonium phosphate producing - Google Patents
Method of diammonium phosphate producing Download PDFInfo
- Publication number
- RU2026849C1 RU2026849C1 SU5063053A RU2026849C1 RU 2026849 C1 RU2026849 C1 RU 2026849C1 SU 5063053 A SU5063053 A SU 5063053A RU 2026849 C1 RU2026849 C1 RU 2026849C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- ammonia
- pulp
- molar ratio
- neutralization
- phosphoric acid
- Prior art date
Links
Landscapes
- Fertilizers (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к технологии получения диаммонийфосфата, широко используемого в сельском хозяйстве в качестве минерального удобрения. The invention relates to a technology for producing diammonium phosphate, widely used in agriculture as a mineral fertilizer.
Известен способ получения диаммонийфосфата путем нейтрализации аммиаком фосфоpной кислоты до молярного отношения (МО)NH3 к H3PO4 = 0,60-0,70 на первой стадии и до MO NH3 к H3PO4 = 1,7 на второй стадии с одновременной кристаллизацией и сушкой продукта (Кармышов В.Ф. Производство и применение кормовых фосфатов. М.: Химия, 1987, с.196).A known method of producing diammonium phosphate by neutralizing ammonia with phosphoric acid to a molar ratio (MO) of NH 3 to H 3 PO 4 = 0.60-0.70 in the first stage and to MO NH 3 to H 3 PO 4 = 1.7 in the second stage with simultaneous crystallization and drying of the product (Karmyshov VF Production and use of feed phosphates. M: Chemistry, 1987, p.196).
В качестве недостатков данного способа следует отметить сложность технологического процесса и невозможность получения гранулированного продукта, что значительно снижает потребительские свойства диаммонийфосфата из-за его слеживаемости. The disadvantages of this method should be noted the complexity of the process and the inability to obtain a granular product, which significantly reduces the consumer properties of diammonium phosphate due to its caking.
Наиболее близким к описываемому по технологической сущности и достигаемому результату является другой известный способ получения диаммонийфосфата, включающий постадийную нейтрализацию фосфорно-кислого раствора (фосфорной кислоты) аммиаком до МО NH3 к H3PO4 = =1,35-1,40 на первой стадии, донейтрализацию полученных продуктов нейтрализации до МО = 1,6-1,8 - на второй стадии, грануляцию, сушку продукта и очистку отходящих газов. Стадия донейтрализации совмещена с грануляцией. Процесс сушки продукта проводят после стадии грануляции при температуре 75-78о С. (Технология фосфорных и комплексных удобрений. Под ред. Эвенчика С.Д. и Бродского А.А., М., Химия, 1987).Closest to the described by technological essence and the achieved result is another known method for producing diammonium phosphate, including the stepwise neutralization of a phosphoric acid solution (phosphoric acid) with ammonia to MO NH 3 to H 3 PO 4 = 1.35-1.40 in the first stage , neutralization of the obtained neutralization products to MO = 1.6-1.8 - in the second stage, granulation, drying of the product and purification of exhaust gases. The stage of de-neutralization is combined with granulation. The drying process of the product is carried out after the granulation step at a temperature of 75-78 ° C (Technology of phosphate and complex fertilizers. Ed. Evenchika SD AA and Brodsky, M., Chemistry, 1987).
Недостатком известного способа является то, что при нейтрализации фосфорной кислоты аммиаком до МО NH3 к H3PO4 = =1,35-1,40 происходит образование пульпы с неоднородными свойствами. Это обусловлено тем, что при этом резко изменяются физико-химические свойства пульпы: растворимость, вязкость и др. Резкое снижение растворимости фосфатов аммония приводит к выделению твердой фазы в растворе, донейтрализация которого сопровождается значительным диффузионным сопротивлением. Обычно, в целях преодоления диффузионного сопротивления необходимо поддерживать избыточное количество (10-30% от стехиометрии) аммиака на всех стадиях нейтрализации. Все это приводит к значительной объемной неоднородности пульп по МО, вязкости и растворимости. Эта неоднородность пульпы "закрепляется" при выплескивании ее на слой продукта в аммонизатор-гранулятор. При этом избыток аммиака (от стехиометрии) приводит к повышенному рециклу аммиака и соответственно к энергозатратам. Процесс грануляции и донейтрализации продуктов нейтрализации на поверхности (и внутри) гранул приводит к повышенной пористости из-за неоднородных свойств гранул, обусловленных неоднородными свойствами пульпы. Проведение совместно процессов грануляции и донейтрализации пленки продуктов нейтрализации на пористой грануле приводит к повышенному диффузионному сопротивлению процесса донейтрализации и, следовательно, к повышенному рециклу аммиака. Неоднородность продуктов нейтрализации, на первой стадии, приводит к возрастающей неоднородности состава по объему гранул готового продукта, что приводит к дополнительному перераспределению аммиака между гранулами и, следовательно, к слеживаемости во время хранения.The disadvantage of this method is that when neutralizing phosphoric acid with ammonia to MO NH 3 to H 3 PO 4 = = 1.35-1.40, pulp formation with heterogeneous properties occurs. This is due to the fact that the physicochemical properties of the pulp sharply change: solubility, viscosity, etc. A sharp decrease in the solubility of ammonium phosphates leads to the precipitation of a solid phase in the solution, whose neutralization is accompanied by significant diffusion resistance. Usually, in order to overcome diffusion resistance, it is necessary to maintain an excessive amount (10-30% of stoichiometry) of ammonia at all stages of neutralization. All this leads to a significant volumetric heterogeneity of the pulps by MO, viscosity and solubility. This heterogeneity of the pulp is “fixed” when it is splashed onto a product layer in an ammonizer granulator. In this case, an excess of ammonia (from stoichiometry) leads to an increased recycling of ammonia and, accordingly, to energy consumption. The process of granulation and neutralization of neutralization products on the surface (and inside) of the granules leads to increased porosity due to the inhomogeneous properties of the granules due to the inhomogeneous properties of the pulp. Conducting jointly the processes of granulation and neutralization of the film of neutralization products on a porous granule leads to increased diffusion resistance of the process of neutralization and, therefore, to an increased recycling of ammonia. The heterogeneity of the neutralization products, in the first stage, leads to an increasing heterogeneity of the composition in terms of the volume of granules of the finished product, which leads to an additional redistribution of ammonia between the granules and, therefore, to caking during storage.
Таким образом, получение диаммонийфосфата по прототипу предопределяет повышенный рецикл аммиака (энергозатраты), повышенную пористость (слеживаемость) гранулированного диаммонийфосфата. Thus, the receipt of diammonium phosphate by the prototype determines an increased recycling of ammonia (energy consumption), increased porosity (caking) of granular diammonium phosphate.
Указанный недостатки устраняются в предлагаемом способе получения диаммонийфосфата, включающем постадийную нейтрализацию фосфорнокислого раствора аммиаком до МО NH3 к H3PO4 = 1,6-1,8, грануляцию, сушку продукта и абсорбцию отходящих газов. По этому способу аммиаком нейтрализуют фосфорнокислый раствор с МО, равным 0,4-0,75. Этот раствор можно получать отдельно, но целесообразнее использовать в качестве него абсорбционные стоки, полученные путем промывки отходящих газов со стадий нейтрализации, грануляции-сушки фосфорной кислотой. При этом концентрацию фосфорной кислоты, подаваемой на стадию абсорбции, подбирают в зависимости от содержания в отходящих газа аммиака, но обязательно доводят молярное отношение в абсорбционных стоках до 0,4-0,75. Пульпу, полученную после нейтрализации этого фосфорнокислого раствора аммиаком на первой стадии, подают в автоклав и обрабатывают ее в нем при температуре 110-150о С и давлении 1,0-2,5 ати. Пар от пульпы отделяют и выводят из процесса. Количество аммиака, подаваемого на первую стадию нейтрализации, выбирают таким образом, чтобы после автоклава МО пульпы было равно 1,0-1,45. Пульпу с этим молярным отношением аммиака и фосфорной кислоты направляют на вторую стадию нейтрализации до конечного молярного отношения, равного 1,6-1,8, а затем - на грануляцию и сушку продукта, проводимых в одном аппарате.These disadvantages are eliminated in the proposed method for the production of diammonium phosphate, including the stepwise neutralization of the phosphoric acid solution with ammonia to MO NH 3 to H 3 PO 4 = 1.6-1.8, granulation, drying of the product and absorption of exhaust gases. According to this method, a phosphate solution with a MO of 0.4-0.75 is neutralized with ammonia. This solution can be obtained separately, but it is more advisable to use absorption drains obtained by washing the exhaust gases from the stages of neutralization, granulation-drying with phosphoric acid. In this case, the concentration of phosphoric acid supplied to the absorption stage is selected depending on the content of ammonia in the exhaust gas, but the molar ratio in the absorption effluent must be adjusted to 0.4-0.75. The pulp obtained after neutralization of the phosphate with ammonia solution in the first step is fed to an autoclave and is treated therein at its temperature of 110-150 C and a pressure of 1.0-2.5 atm. Steam from the pulp is separated and removed from the process. The amount of ammonia supplied to the first stage of neutralization is chosen so that after the autoclave of the MO pulp was equal to 1.0-1.45. A pulp with this molar ratio of ammonia and phosphoric acid is sent to the second stage of neutralization to a final molar ratio of 1.6-1.8, and then to granulation and drying of the product, carried out in one apparatus.
Новым в способе является нейтрализация на первой стадии частично аммонизированной фосфорной кислоты с молярным отношением NH3 к H3PO4 = 0,4-0,75, проведение определенной обработки полученной пульпы в автоклаве с отведением из процесса пара, причем количество аммиака и условия обработки в автоклаве должны определяться из необходимого молярного отношения пульпы после автоклава, равного 1,05-1,45, поступающей на вторую стадию нейтрализации до молярного отношения 1,6-1,8, а также проведение именно в этом процессе грануляции и сушки в одном аппарате.New in the method is the neutralization at the first stage of partially ammoniated phosphoric acid with a molar ratio of NH 3 to H 3 PO 4 = 0.4-0.75, a certain treatment of the resulting pulp in an autoclave with the removal of steam from the process, the amount of ammonia and processing conditions in the autoclave should be determined from the required molar ratio of the pulp after the autoclave, equal to 1.05-1.45, entering the second stage of neutralization to a molar ratio of 1.6-1.8, as well as carrying out granulation and drying in this same process in one apparatus .
Сущность способа заключается в том, что напряженную (в диффузионном плане) стадию нейтрализации до молярного отношения 1,05-1,45 проводят в более мягких условиях. Прежде всего нейтрализуют не саму фосфорную кислоту, а фосфорнокислый раствор с молярным отношением 0,4-0,75. При этом более плавно поднимается температура процесса и меньше концентрационные градиенты. Использование для этой стадии абсорбционных стоков позволяет замкнуть технологическую схему, что особенно важно при получении диаммонийфосфата, так как процесс идет с выделением большого количества отходящих газов. Молярное отношение в фосфорнокислом растворе, подаваемом на первую стадию нейтрализации, определено из многих факторов: концентрации применяемой фосфорной кислоты, ее количества, выбираемых в зависимости от количества и состава отходящих газов, конкретными условиями при обработке пульпы в автоклаве и, следовательно, количества аммиака подаваемого на первую стадию. The essence of the method lies in the fact that the intense (in diffusion plan) stage of neutralization to a molar ratio of 1.05-1.45 is carried out under milder conditions. First of all, it is not phosphoric acid itself that is neutralized, but a phosphate solution with a molar ratio of 0.4-0.75. In this case, the process temperature rises more smoothly and the concentration gradients are less. The use of absorption effluents for this stage allows you to close the technological scheme, which is especially important when producing diammonium phosphate, since the process proceeds with the release of a large amount of exhaust gases. The molar ratio in the phosphoric acid solution supplied to the first stage of neutralization is determined from many factors: the concentration of phosphoric acid used, its amount, selected depending on the amount and composition of the exhaust gases, the specific conditions for the processing of pulp in an autoclave and, therefore, the amount of ammonia fed to the first stage.
Обработка пульпы после первой стадии нейтрализации в автоклаве необходима для того, чтобы снять диффузионное сопротивление, выравнить (усреднить) по объему свойства пульпы (по молярному отношению, вязкости, текучести, растворимости и т.д.). Кроме того, от пульпы отделяют пар и отводят из процесса до проведения грануляции-сушки в аппаратах БГС (барабанный гранулятор-сушилка), что значительно снижает дальнейшие энергозатраты. Условия обработки пульпы в автоклаве выбраны таким образом, чтобы, с одной стороны, не потерять пластичность пульпы (снизить выделения аммиака, так как при предлагаемых условиях аммиак удерживается пульпой), а, с другой стороны, отвести максимально возможное количество пара. Температура обработки пульпы в автоклаве составляет 110-150о С. Это обусловлено тем, что с ростом температуры повышается растворимость солей в пульпе, и в результате получается более однородная по составу пульпа, доаммонизация которой до молярного отношения 1,6-1,8 естественно приводит к получению однородного готового продукта, в котором отсутствует перераспределение (внутри и снаружи гpанулы) аммиака, что снижает слеживаемость и пористость продукта. В то же время, повышение температуры автоклавирования приводит к повышению рецикла аммиака за счет повышения упругости NH3 и, следовательно к повышению энергозатрат на рециркуляцию аммиака. Варьирование давления влияет на снижение энергозатрат на 10-16% по сравнению со способом-прототипом. Повышение давления автоклавирования выше 2,5 ати нецелесообразно, так как соответствующего снижения рециркуляции аммиака не наблюдается, а сложности обслуживания автоклава возрастают. Понижение давления автоклавирования ниже 1,0 ати ведет к резкому повышению рецикла аммиака. Процесс, который проходит в автоклаве, позволяет снизить диссипативные потери тепла пульпой и, тем самым, снизить затраты тепла на подогрев пульпы на следующих стадиях. Количество аммиака на первой стадии нейтрализации определяется тем, чтобы после автоклава молярное отношение пульпы было 1,05-1,45. Нижний предел молярного отношения пульпы ограничен тем, что происходит кристаллизация продукта в растворе или в автоклаве, или после него, процесс становится не технологичным, оборудование забивается. Верхний предел молярного отношения пульпы после автоклава обусловлен текучестью пульпы и соответственно необходимой технологичностью процесса на следующих стадиях. Проведение процесса грануляции и сушки в одном аппарате делает схему универсальной, менее объемной, окатывание гранул происходит значительно лучше, продукт более стабильный.Processing the pulp after the first stage of neutralization in an autoclave is necessary in order to remove diffusion resistance, to equalize (average) the pulp properties (in terms of molar ratio, viscosity, fluidity, solubility, etc.). In addition, steam is separated from the pulp and removed from the process before granulation-drying is carried out in the apparatuses of the BGS (drum granulator-dryer), which significantly reduces further energy consumption. The conditions for processing the pulp in an autoclave were selected so that, on the one hand, not to lose the plasticity of the pulp (to reduce the emission of ammonia, since under the proposed conditions, ammonia is held by the pulp), and, on the other hand, to remove the maximum possible amount of steam. Pulp treatment temperature in the autoclave is 110-150 ° C. This is due to the fact that with increasing temperature increases the solubility of salts in the pulp, and the result is a more homogeneous composition slurry, which doammonizatsiya to a molar ratio of 1.6-1.8 naturally leads to obtain a homogeneous finished product in which there is no redistribution (inside and outside of the granule) of ammonia, which reduces the caking and porosity of the product. At the same time, an increase in the autoclaving temperature leads to an increase in the recycling of ammonia due to an increase in the elasticity of NH 3 and, consequently, to an increase in energy consumption for the recycling of ammonia. Variation of pressure affects the reduction of energy consumption by 10-16% compared with the prototype method. An increase in the pressure of autoclaving above 2.5 atm is impractical, since a corresponding decrease in ammonia recirculation is not observed, and the difficulties in servicing the autoclave increase. Lowering the pressure of autoclaving below 1.0 atm leads to a sharp increase in ammonia recycling. The process, which takes place in an autoclave, allows to reduce dissipative heat loss by pulp and, thereby, reduce the heat consumption for heating the pulp in the following stages. The amount of ammonia in the first stage of neutralization is determined by the fact that after the autoclave the molar ratio of the pulp is 1.05-1.45. The lower limit of the molar ratio of the pulp is limited by the fact that crystallization of the product occurs in solution or in an autoclave, or after it, the process becomes not technologically advanced, the equipment becomes clogged. The upper limit of the molar ratio of the pulp after the autoclave is due to the fluidity of the pulp and, accordingly, the necessary processability of the process in the following stages. The process of granulation and drying in one apparatus makes the scheme universal, less voluminous, pellet pelletizing is much better, the product is more stable.
П р и м е р 1. В трубчатый реактор подают фосфорнокислый абсорбционный раствор с МО 0,4 в количестве 1000 кг и нейтрализуют его 70 кг аммиака. Полученную пульпу подают в автоклав и обрабатывают при температуре 110о С и давлении 1,0 ати. Выделившийся пар отводят из процесса на различные технологические нужды. В результате такой обработки получают пульпу с МО 1,05. Эту пульпу подают во второй трубчатый реактор и нейтрализуют аммиаком до МО 1,6, а затем донейтрализованную пульпу вводят в БГС, где ее гранулируют и сушат топочными газами, температура которых на входе составляет 250о С. После грануляции и сушки получают 656 кг диаммонийфосфата состава: Р2О5 - 46% , N - 18%. Выход товарной фракции (гранулы размером 1-4 мм) - 80%. Пористость - 6%.PRI me R 1. In a tubular reactor serves phosphate absorption solution with MO 0.4 in the amount of 1000 kg and neutralize 70 kg of ammonia. The resultant pulp is fed to an autoclave and treated at 110 ° C and a pressure of 1.0 atm. The released steam is diverted from the process to various technological needs. As a result of this treatment, a pulp with a MO of 1.05 is obtained. This pulp is fed into the second tubular reactor and neutralized with ammonia to MO 1.6, and then introduced into the pulp doneytralizovannuyu BGS, where it is granulated and dried by the flue gases, which inlet temperature is 250 C. After granulation and drying, 656 kg of diammonium phosphate composition : P 2 O 5 - 46%, N - 18%. The output of the commercial fraction (granules 1-4 mm in size) is 80%. Porosity - 6%.
На абсорбцию поступают отходящие газы, содержащие 14,5 г/м3 аммиака. Их обрабатывают фосфорной кислотой, взятой в таком количестве, чтобы получить 1000 кг фосфорнокислого раствора с МО 0,4, который подают в первый трубчатый реактор. Газы после абсорбции содержат 50 млг/м3 аммиака и фтора 10 млг/м3.Exhaust gases containing 14.5 g / m 3 ammonia enter the absorption. They are treated with phosphoric acid, taken in such an amount as to obtain 1000 kg of a phosphoric acid solution with MO 0.4, which is fed to the first tubular reactor. Gases after absorption contain 50 mlg / m 3 of ammonia and fluorine 10 mlg / m 3 .
П р и м е р 2. В трубчатый реактор подают фосфорнокислый абсорбционный раствор с МО 0,6 в количестве 1000 кг и нейтрализуют его 58,2 кг аммиака. Полученную пульпу подают в автоклав и обрабатывают при температуре 130о С и давлении 2 ати. Выделившийся пар отводят из процесса на различные технологические нужды. В результате такой обработки получают пульпу с МО 1,2. Эту пульпу подают во второй трубчатый реактор и нейтрализуют аммиаком до МОЛ 1,7, а затем донейтрализованную пульпу вводят в БГМ, где ее гранулируют и сушат топочными газами с температурой 250о С на входе. После грануляции и сушки получают 656 кг диаммонийфосфата состава: Р2О5 - 46%, N - 18%. Выход товарной фракции - 80%. Пористости - 7%. На абсорбцию поступают отходящие газы, содержащие 21,8 г/м2 аммиака. Их обрабатывают фосфорной кислотой, взятой в таком количестве, чтобы получить 1000 кг абсорбционного фосфорнокислого раствора с МО 0,6, который подают в первый трубчатый реактор. Газы после абсорбции содержат 50 млг/м3 аммиака и 10 млг/м3 фтора.PRI me R 2. In a tubular reactor serves phosphate absorption solution with MO 0.6 in the amount of 1000 kg and neutralize it 58.2 kg of ammonia. The resultant pulp is fed to an autoclave and treated at a temperature of 130 C and a pressure of 2 atm. The released steam is diverted from the process to various technological needs. As a result of such processing, a pulp with MO 1.2 is obtained. This pulp is fed into the second tubular reactor and neutralized with ammonia to 1.7 MOL, and then introduced into the pulp doneytralizovannuyu BGF, where it is granulated and dried flue gases with a temperature of 250 ° C at the inlet. After granulation and drying, 656 kg of diammonium phosphate composition are obtained: P 2 O 5 - 46%, N - 18%. The output of the commercial fraction is 80%. Porosities - 7%. Exhaust gases containing 21.8 g / m 2 ammonia enter the absorption. They are treated with phosphoric acid, taken in such an amount as to obtain 1000 kg of absorption phosphoric acid solution with MO 0.6, which is fed to the first tubular reactor. Gases after absorption contain 50 mlg / m 3 of ammonia and 10 mlg / m 3 of fluorine.
П р и м е р 3. В трубчатый реактор подают фосфорнокислый абсорбционный раствор с МО 0,75 в количестве 1000 кг и нейтрализуют его 67,9 кг аммиака. Полученную пульпу подают в автоклав и обрабатывают при температуре 150о С и давлении 2,5 ати. Выделившийся пар отводят из процесса на различные технологические нужды. В результате такой обработки получают пульпу с МО 1,45. Эту пульпу подают во второй трубчатый реактор и нейтрализуют аммиаком до МО 1,8, а затем донейтрализованную пульпу вводят в БГС, где ее гранулируют и сушат топочными газами с температурой 250о С на входе. После грануляции и сушки получают 656 кг диаммонийфосфата состава: Р2О5 - 46%, N - 18%. Выход товарной фракции - 80%. Пористость - 6%. На абсорбцию поступают отходящие газы, содержащие 27 г/м3. Их обрабатывают фосфорной кислотой, взятой в таком количестве, чтобы получить 1000 кг фосфорнокислого раствора с МО 0,75, который подают в первый трубчатый реактор. Газы после абсорбции содержат 50 млг/м3 аммиака и 10 млг/м3 фтора.PRI me R 3. In a tubular reactor serves phosphate absorption solution with a MO of 0.75 in the amount of 1000 kg and neutralize it 67.9 kg of ammonia. The resulting pulp is fed into an autoclave and processed at a temperature of 150 about C and a pressure of 2.5 MPa. The released steam is diverted from the process to various technological needs. As a result of this treatment, a pulp with a MO of 1.45 is obtained. This pulp is fed into the second tubular reactor and neutralized with ammonia to MO 1.8, and then introduced into the pulp doneytralizovannuyu BGS, where it is granulated and dried flue gases with a temperature of 250 ° C at the inlet. After granulation and drying, 656 kg of diammonium phosphate composition are obtained: P 2 O 5 - 46%, N - 18%. The output of the commercial fraction is 80%. Porosity - 6%. Exhaust gases containing 27 g / m 3 enter the absorption. They are treated with phosphoric acid, taken in such an amount as to obtain 1000 kg of a phosphoric acid solution with a MO of 0.75, which is fed to the first tubular reactor. Gases after absorption contain 50 mlg / m 3 of ammonia and 10 mlg / m 3 of fluorine.
Предложенный способ получения диаммоний фосфата позволит получить продукт по короткой схеме с хорошим выходом товарной фракции. Процесс практически бессточный, выбросы аммиака и фтора удовлетворяют санитарным нормам. Процесс позволяет значительно сократить энергозатраты (на 12-17%). The proposed method for producing diammonium phosphate will allow to obtain a product according to a short scheme with a good yield of product fraction. The process is practically closed, the emissions of ammonia and fluorine meet sanitary standards. The process can significantly reduce energy consumption (12-17%).
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5063053 RU2026849C1 (en) | 1992-05-18 | 1992-05-18 | Method of diammonium phosphate producing |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5063053 RU2026849C1 (en) | 1992-05-18 | 1992-05-18 | Method of diammonium phosphate producing |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2026849C1 true RU2026849C1 (en) | 1995-01-20 |
Family
ID=21613699
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU5063053 RU2026849C1 (en) | 1992-05-18 | 1992-05-18 | Method of diammonium phosphate producing |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2026849C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| LT5478B (en) | 2006-05-31 | 2008-03-26 | Otkrytoje akcionernoje obščestvo "Mineralnochimičeskaja kompanija "EvroChim" | DIAMONIO FOSFATO GAVIMO BuDAS |
-
1992
- 1992-05-18 RU SU5063053 patent/RU2026849C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Технология фосфорных и комплексных удобрений. Под ред. Эвенчика С.Д. и Бродского А.А., М.: Химия, 1987. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| LT5478B (en) | 2006-05-31 | 2008-03-26 | Otkrytoje akcionernoje obščestvo "Mineralnochimičeskaja kompanija "EvroChim" | DIAMONIO FOSFATO GAVIMO BuDAS |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101857213B (en) | Method for preparing food-grade diammonium phosphate from wet-process phosphoric acid | |
| KR20070111512A (en) | Process and apparatus for conversion of biomass | |
| US5165904A (en) | Process for producing ammonium polyphosphate | |
| CA1195090A (en) | Method of producing calcium sulfate dihydrate in conjunction with the desulfurization of flue gases | |
| US3503706A (en) | Process for manufacturing ammonium polyphosphate | |
| US4427644A (en) | Process for the preparation of bivalent metal peroxides | |
| RU2026849C1 (en) | Method of diammonium phosphate producing | |
| RU2634936C2 (en) | Method for obtaining complex mineral fertilisers from phosphate ore and plant for its implementation | |
| EA016144B1 (en) | Method for producing granulated diammonium phosphate | |
| US4610853A (en) | Process for producing purified monoammonium phosphate from wet process phosphoric acid | |
| RU2296729C1 (en) | Method for production of diammonium phosphate | |
| CN103274921B (en) | Device and method for preparing calcium formate by utilizing yellow phosphorus tail gas | |
| US1924041A (en) | Process of manufacturing alpha product containing ammonium nitrate and calcium carbonate | |
| US4610862A (en) | Process for producing purified diammonium phosphate from wet process phosphoric acid | |
| CN221479543U (en) | System for preparing ammonium phosphate fertilizer from raffinate acid | |
| RU2310630C1 (en) | Diammonium phosphate production process | |
| RU2006494C1 (en) | Method of producing nitrogen-phosphoric fertilizer | |
| RU2346916C1 (en) | Method of obtaining one-way phosphoric fertiliser out of lean raw phosphate material | |
| RU2407727C1 (en) | Method for production of ammonium-phosphate-sulfate | |
| RU2224712C1 (en) | Diammonium phosphate manufacture process | |
| GB2072644A (en) | Process for the production of nitrogenous fertilizer | |
| SU697401A1 (en) | Method of processing phosphorus-containing slimes | |
| RU2408564C1 (en) | Method producing fertiliser containing nitrogen, phosphorus and sulphur | |
| RU2165912C1 (en) | Method of preparing granular nitrogen phosphate fertilizer | |
| SU645938A1 (en) | Method of obtainig strontium carbonate |