RU2022025C1 - Method of charging blast furnace - Google Patents
Method of charging blast furnace Download PDFInfo
- Publication number
- RU2022025C1 RU2022025C1 SU4903436/02A SU4903436A RU2022025C1 RU 2022025 C1 RU2022025 C1 RU 2022025C1 SU 4903436/02 A SU4903436/02 A SU 4903436/02A SU 4903436 A SU4903436 A SU 4903436A RU 2022025 C1 RU2022025 C1 RU 2022025C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- charge
- furnace
- distributor
- angle
- sector
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Blast Furnaces (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к доменному производству, и может быть использовано на доменных печах, оборудованных бесконусными загрузочными устройствами. The invention relates to ferrous metallurgy, in particular to blast furnace production, and can be used on blast furnaces equipped with coneless loading devices.
Известен способ загрузки доменной печи, включающий подачу шихтового материала на поверхность засыпи колошника путем вращения и изменения угла наклона распределительного лотка относительно оси печи, обеспечивающий равномерное распределение шихты на колошнике в течение более короткого отрезка времени, при этом расход шихтового материала на распределительный лоток регулируют путем изменения площади проходного сечения шихтового затвора пропорционально величине угла наклона распределительного лотка в соответствии с зависимостью
Qi = 1,145 ˙Qмакс ˙α, где Qi, Qмакс - текущее и максимальное значения расхода шихтового материала на распределительный лоток, м3/с;
1,145 - коэффициент производительности;
α - угол наклона лотка к вертикальной оси печи, рад.There is a method of loading a blast furnace, including feeding the charge material onto the top surface of the top of the furnace by rotating and changing the angle of inclination of the distribution tray relative to the axis of the furnace, providing uniform distribution of the charge on the top for a shorter period of time, while the consumption of charge material on the distribution tray is controlled by changing the cross-sectional area of the charge gate is proportional to the angle of inclination of the distribution tray in accordance with the dependence
Q i = 1,145 ˙ Q max ˙ α, where Q i , Q max - current and maximum values of the charge of the charge material on the distribution tray, m 3 / s;
1,145 - productivity coefficient;
α is the angle of inclination of the tray to the vertical axis of the furnace, rad.
Однако известный способ не позволяет устранить неравномерность распределения шихтовых материалов по окружности колошника, а изменение расходных характеристик выгружаемых из шлюзового бункера порций шихты по приведенной завиcимоcти без учета характера истечения компонентов шихты при изменении площади проходного сечения шихтового затвора приведет к нарушению распределения рудной нагрузки по радиусу печи. However, the known method does not allow to eliminate the uneven distribution of the charge materials around the top of the furnace top, and a change in the discharge characteristics of the charge portions discharged from the airlock hopper according to the given dependence without taking into account the nature of the expiration of the charge components when changing the flow area of the charge gate will disrupt the ore load distribution over the radius of the furnace.
Наиболее близким к изобретению по технической сущности (прототип) является способ загрузки доменной печи, включающий равномерное распределение рудной нагрузки по окружности колошника вращающимся распределительным органом с переменным вылетом, размещение шихтового материала на колошнике незамкнутыми кольцами рудных и коксовых порций шихты в зависимости от расположения и степени окружной неравномерности газового потока, причем незамкнутое кольцо коксовой порции располагают в участках с повышенным расходом газа, а незамкнутое кольцо рудной порции - в участках с пониженным расходом газа. Closest to the invention in technical essence (prototype) is a method of loading a blast furnace, including uniform distribution of ore load around the top of the furnace with a rotating distribution unit with a variable reach, placing the charge material on the furnace open-ended rings of ore and coke portions of the charge, depending on the location and degree of the circumferential uneven gas flow, moreover, the open ring of the coke portion is located in areas with high gas flow, and the open ring ore portion - in the portions with reduced gas consumption.
Недостатком известного способа является невозможность осуществить целенаправленное изменение распределения шихтовых материалов в определенных секторах окружности с помощью незамкнутых колец порций железосодержащей части шихты и кокса, выгружаемых вращающимся распределительным лотком, из-за отсутствия механизма ориентации незамкнутых колец на участках кольцевых зон колошника, где имеются отклонения от нормального хода печи, и методики определения размеров заданного сектора, а также незамкнутости колец материала. The disadvantage of this method is the inability to carry out a targeted change in the distribution of charge materials in certain sectors of the circle using open rings of portions of the iron-containing part of the charge and coke, discharged by a rotating distribution tray, due to the lack of an orientation mechanism for open rings in sections of annular top zones where there are deviations from normal the course of the furnace, and the methodology for determining the size of a given sector, as well as the openness of the material rings.
Целью предложенного способа является стабилизация хода доменной печи за счет выравнивания газового потока и профиля засыпи путем целенаправленного изменения распределения шихтовых материалов по окружности колошника. The aim of the proposed method is to stabilize the course of the blast furnace by equalizing the gas flow and the mound profile by deliberately changing the distribution of charge materials around the top of the furnace top.
Это достигается тем, что в способе загрузки доменной печи, заключающемся в подаче порций шихтовых материалов на поверхность засыпи вращающимся распределителем в равновеликие кольцевые зоны окружности колошника раскрытием шихтового затвора на рабочий расход материала, выгружаемого из шлюзового бункера, по сигналу от равномерно расположенных по окружности гаражных положений, определяют сектор площади колошника с положительным отклонением уровня засыпи от среднего значения и в пределах угла поворота распределителя, соответствующего загрузке шихты в указанный сектор, дополнительно при каждом обороте распределителя увеличивают до 70% угол раскрытия шихтового затвора, начиная его в гаражном положении, отстоящем от начала сектора на длину дуги, ограниченную углом 100-150о, в направлении, противоположном вращению распределителя, и возвращают затвор к рабочему углу раскрытия через промежуток времени, равный проходу распределителем этого сектора.This is achieved by the fact that in the method of loading a blast furnace, which consists in feeding portions of the charge materials to the surface of the charge with a rotating distributor in equal circular annulus zones of the top of the furnace top by opening the charge gate to the working flow rate of the material discharged from the airlock, according to a signal from garage positions evenly spaced around the circumference , determine the sector area of the top with a positive deviation of the level of the mound from the average value and within the angle of rotation of the distributor corresponding Loading the charge in said sector, further at each revolution of the distributor is increased to 70% of feedstock shutter opening angle, starting it in the garage position spaced apart from the start sector to the arc length of 100-150 limited angle in a direction opposite to the rotation of the distributor and recycled shutter to the working angle of the opening after a period of time equal to the passage of the dispenser of this sector.
Сопоставительный анализ заявляемого решения с прототипом показывает, что заявляемый способ отличается от известного механизмом целенаправленного изменения распределения шихтовых материалов в пределах кольцевых зон окружности колошника. Это позволяет сделать вывод о соответствии заявляемого способа критерию "существенные отличия". A comparative analysis of the proposed solutions with the prototype shows that the claimed method differs from the known mechanism of targeted changes in the distribution of charge materials within the annular zones of the furnace top circumference. This allows us to conclude that the proposed method meets the criterion of "significant differences".
На чертеже изображена схема взаимного расположения кольцевых зон колошника и рабочих угловых положений распределительного лотка: 9,8,7,6,5,4,3,2,1; гаражных положений лотка - 0...300о; 3 - периферийных электромеханических зондов; Б - шлюзовых бункеров загрузочного устройства; Т1...Т16 - периферийных термопар; М1...М4 - газоотборных машин; двух зондов DDS "СИМЕНС", термовизора "Спиротерм".The drawing shows a diagram of the mutual arrangement of the annular zones of the top and the working angular positions of the distribution tray: 9,8,7,6,5,4,3,2,1; garage position of the tray - 0 ... 300 about ; 3 - peripheral electromechanical probes; B - lock bunkers of the loading device; T1 ... T16 - peripheral thermocouples; M1 ... M4 - gas sampling machines; two DDS "SIEMENS" probes, "Spirotherm" thermal imager.
Способ осуществляется следующим образом. The method is as follows.
Контроль распределения и схода материала на колошнике доменной печи осуществляют по показаниям электромехани- ческих уровнемеров, периферийных термопар, термовизора, по распределению температуры и газа по радиусам колошника. The distribution and descent of the material on the top of the blast furnace is controlled according to the readings of electromechanical level gauges, peripheral thermocouples, a thermal imager, according to the distribution of temperature and gas along the radii of the top.
На доменных печах, оснащенных бесконусным загрузочным устройством (БЗУ) с вращающимся распределителем, под уровнем засыпи принимается расстояние от технологического "нуля" (обычно уровня верхней кромки защитных плит колошника) до поверхности засыпи материала на колошнике. On blast furnaces equipped with a coneless loading device (CCD) with a rotating distributor, the distance from the mound level is the distance from the technological “zero” (usually the level of the upper edge of the top plates) to the surface of the material bed at the top.
При нормальном ходе загрузки печи равномерное окружное распределение шихты обеспечивают изменением начала выгрузки порций кокса и железосодержащих материалов последовательно и попарно от равномерно расположенных по окружности колошника гаражных положений. In the normal course of loading the furnace, a uniform circumferential distribution of the charge is provided by changing the start of the unloading of portions of coke and iron-containing materials sequentially and in pairs from the garage positions evenly spaced around the top of the furnace top.
При обнаружении с помощью электромеханических уровнемеров и периферийных термопар устойчивого перекоса профиля засыпи, а также по данным замеров распределения газа и температуры по радиусам печи под поверхностью засыпи и поля температур окружности колошника, корреспондирующихся с выявленным перекосом профиля шихтовых материалов, определяют сектор площади колошника с положительным отклонением уровня засыпи от среднего значения и в пределах угла поворота распределителя, соответствующего загрузке шихты в указанный сектор, дополнительно при каждом обороте распределителя увеличивают до 70% угол раскрытия шихтового затвора, начиная его в гаражном положении, отстоящем от начала сектора на длину дуги, ограниченную углом 100-150o, в направлении, противопо- ложном вращению распределителя, и возвращают затвор к рабочему углу раскрытия через промежуток времени, равный проходу распределителем этого сектора.If steady-state mound profile is detected using electromechanical level gauges and peripheral thermocouples, as well as according to measurements of gas distribution and temperature along the furnace radii below the mound surface and the top temperature circumference field corresponding to the detected mismatch of the charge material profile, the sector area with a positive deviation is determined the level of mound from the average value and within the angle of rotation of the distributor, corresponding to the loading of the charge in the specified sector, supplement no at each revolution of the distributor is increased to 70% of feedstock shutter opening angle, starting it in the garage position spaced apart from the start sector to the arc length of 100-150 o limited angle in the direction opposite to the rotation of the distributor and recycled to the working corner of the gate disclosure after a period of time equal to the passage by the dispenser of this sector.
Результаты экспериментальных исследований процесса загрузки перед задувкой и после капремонта первого разряда доменных печей, оборудованных БЗУ, осциллографирования работы механизмов БЗУ с лотковым распределителем, а также расчеты времени движения частиц потока шихты от шихтового затвора до поверхности засыпи показывают, что угол смещения распределителя за время движения материала от шихтового затвора до поверхности засыпи обычно находится в пределах 100-150о. Диапазон раскрытия шихтового затвора на рабочий расход выгружаемого из шлюзового бункера материала, определяемый массой порций шихты и временем их выгрузки в печь, исходя из технологических требований к режиму работы распределителя БЗУ, равен 30-40% полного раскрытия. Увеличение рабочего угла раскрытия шихтового затвора на 30-40% для целенаправленного изменения распределения шихтовых материалов по окружности колошника выбрано из условия получения максимального расхода шихты из шлюзового бункера, при котором еще не начинается пересыпание потока материала через боковые стенки вращающегося распределительного лотка под действием кориолисовой силы. Пересыпание материала через боковые стенки лотка приводит к нарушению распределения рудной нагрузки по радиусу печи.The results of experimental studies of the loading process before blowing and after the overhaul of the first discharge of blast furnaces equipped with BZU, oscillographs of the operation of the BZU mechanisms with a trough distributor, as well as calculations of the time of movement of the particles of the charge flow from the charge gate to the surface of the charge show that the displacement angle of the distributor during the movement of the material from the charge gate to the surface of the mound is usually in the range of 100-150 about . The opening range of the charge gate to the working flow rate of the material discharged from the airlock hopper, determined by the mass of the batches of the charge and the time of their unloading in the furnace, based on the technological requirements for the operating mode of the BZU dispenser, is 30-40% of full disclosure. An increase in the working angle of the opening of the charge gate by 30-40% for purposefully changing the distribution of charge materials around the top of the furnace top is selected from the condition of obtaining the maximum charge flow from the airlock hopper, at which the flow of material through the side walls of the rotating distribution tray does not begin under the action of Coriolis force. Pouring material through the side walls of the tray leads to a violation of the distribution of ore load along the radius of the furnace.
Предлагаемый способ загрузки доменной печи был опробован на ДП-5 ЧерМК, оборудованной БЗУ с распределителем лоткового типа. Окружность колошника печи разбита на шесть равновеликих секторов с центральным углом 60о.The proposed method of loading a blast furnace was tested on a DP-5 CherMK equipped with a BZU with a tray-type distributor. The circumference of the furnace top is divided into six equal sectors with a central angle of 60 about .
Загрузку материалов в печь осуществляли с девяти угловых положений распределительного лотка, обеспечивающих распределение шихты в равновеликие кольцевые зоны колошника. Для текущего замера уровня засыпи и скорости схода материала в периферийной зоне колошника использовали четыре периферийных электромеханических зонда. Контроль температуры на периферии и поверхности засыпи осуществляли по показаниям шестнадцати термопар, равномерно расположенных по периметру окружности колошника, и термовизором "Спиротерм". Замер распределения газа производился газоотборными машинами по четырем радиуcам. Kроме того, под двумя газоотборными машинами установлены два зонда DDS фирмы "СИМЕНС", посредством которых выполняли количественную оценку состава, давления газа и температуры в десяти точках по радиусу от оси до стенки печи. The materials were loaded into the furnace from the nine angular positions of the distribution tray, which ensured the distribution of the charge into the equal-sized annular zones of the top. Four current electromechanical probes were used for the current measurement of the level of mound and the rate of material descent in the peripheral zone of the top. Temperature control at the periphery and surface of the mound was carried out according to the readings of sixteen thermocouples evenly spaced around the perimeter of the top of the furnace top and the Spirotherm thermal imager. Gas distribution was measured by gas sampling machines at four radii. In addition, two SIEMD DDS probes were installed under two gas sampling machines, by means of which a quantitative assessment of the composition, gas pressure and temperature was carried out at ten points along the radius from the axis to the furnace wall.
Угол смещения распределительного лотка за время движения материала от шихтового затвора до поверхности засыпи, полученный экспериментально путем опреде- ления времени движения потока шихты от шихтового затвора шлюзового бункера до поверхности засыпи при постоянной скорости вращения распределительного лотка 6,98 мин-1, составил 120о.Pivoting distribution tray during the movement of the feedstock material to the surface of the shutter grist obtained experimentally determined by Lenia flow time of the charge from the charge shutter lock hopper up to the surface of the grist at a constant speed of rotation of the distribution chute 6.98 min -1, was 120.
Программа цикла загрузки в период опробования способа состояла из шестнадцати порций материала: К8-5; См9-4... . Здесь: К - порции кокса, См - порции железосодержащей части шихты. Масса порций кокса 26,6 т, железосодержащей части 99,6 т. Направление вращения распределительного лотка - по часовой стрелке. Кокс выгружался из бункера Б1, а железосодержащая смесь - из бункера Б2. The loading cycle program during the testing of the method consisted of sixteen servings of material: K8-5; See 9-4 .... Here: K - portions of coke, Cm - portions of the iron-containing part of the charge. The mass of servings of coke is 26.6 tons, and the iron-containing part is 99.6 tons. The direction of rotation of the distribution tray is clockwise. Coke was discharged from hopper B1, and the iron-containing mixture was discharged from hopper B2.
Рабочие углы раскрытия шихтовых затворов следующие: шлюзового бункера Б1 - 39%, а бункера Б2 - 34% от полного раскрытия. The working angles of opening the gate valves are as follows: lock hopper B1 - 39%, and hopper B2 - 34% of the full opening.
В один из периодов исследований разница показаний в уровне засыпи по периферийным электромеханическим зондам З1, З2 и З3, З4 составила 0,4-0,5 м с положительным отклонением значений уровня засыпи зондов З1 и З2 от среднего его значения по четырем зондам. Уровень засыпи по зондам З1 и З2 был ниже среднего, в то время, как показали расчеты, скорости схода материала в печи под всеми периферийными зондами были равны между собой. Периферийные термопары: Т16, 1,2,3,4, 5,6,7 регистрировали понижение температуры относительно среднего значения на 40-50о. По результатам замеров газоотборных машин и зондов DDS "СИМЕНС" наблюдался разброс показаний содержания газа и температуры по радиусу печи газоотборной машины М1 и зонда DDS 1 относительно замеров по другим радиусам. Характеристика распределения температур поверхности засыпи, выполненная термовизором "Спиротерм", при четко выраженной центральной зоне (1,2 и 3 кольцевые зоны) выделялось отклонение температур поверхности по кольцевым зонам в средней и периферийной зонах окружности колошника в пределах сектора, ограниченного периферийными термопарами Т16 и Т7 (по направлению вращения лотка).In one of the research periods, the difference in readings in the level of mound on the peripheral electromechanical probes Z1, Z2 and Z3, Z4 was 0.4-0.5 m with a positive deviation of the level of mound of probes Z1 and Z2 from its average value for four probes. The level of mound in probes Z1 and Z2 was below average, while calculations showed that the rates of material descent in the furnace under all peripheral probes were equal to each other. Peripheral thermocouples: T16, 1,2,3,4, 5,6,7 recorded a decrease in temperature relative to the average by 40-50 about . According to the results of measurements of gas sampling machines and DDS SIEMENS probes, there was a spread in the readings of gas content and temperature along the radius of the furnace of the gas sampling machine M1 and probe DDS 1 relative to measurements at other radii. Characterization of the temperature distribution of the surface of the mound, made by the Spirotherm thermal imager, with a clearly defined central zone (1,2 and 3 ring zones), the deviation of surface temperatures along the ring zones in the middle and peripheral zones of the top of the furnace top within the sector limited by peripheral thermocouples T16 and T7 (in the direction of rotation of the tray).
Таким образом, определили кольцевые зоны и сектор окружности колошника с положительным отклонением уровня засыпи от среднего его значения (на чертеже заштриховано). Начало и конец сектора определили периферийными термопарами Т16 и 7. Для устранения возникшего перекоса профиля поверхности засыпи при выгрузке порций шихты в кольцевые зоны окружности колошника, соответствующие рабочим угловым положениям лотка с 9 по 4, увеличение раскрытия шихтового затвора шлюзового бункера Б1 на 31% и бункеры Б2 на 36% производили из ближайшего против направления вращения лотка к точке А (чертеж) гаражного положения 120о. Точка А получена вычитанием длины дуги, ограниченной углом 120о, от начала сектора с пониженным уровнем засыпи (периферийная термопара Т16) в направлении, противоположном вращению распределительного лотка. Увеличение угла раскрытия шихтовых затворов на приведенные величины обеспечило их раскрытие на 70% и привело к подгрузке в сектор с положительным отклонением уровня засыпи от среднего значения за один оборот распределителя по массе (по объему) 8,0 т (4,2 м3) железосодержащих материалов и 1,5 т (3,0 м3) кокса. При этом раскрытии шихтовых затворов, как показали экспериментальные исследования перед задувкой ДП-5, еще не начинается пересыпание потока материала через боковые стенки лотка под действием кориолисовой силы. Через промежуток времени 3,4 с, необходимый для прохода распределительного лотка этого сектора, шихтовый затвор разгружаемого бункера возвращался в рабочее положение. В результате выгрузки двадцати четырех порций материала на рабочих угловых положениях лотка с 9 по 4 за 1,5 ч в данный сектор было выгружено на 990,0 т (707,0 м3) шихты больше, чем в остальную часть окружности колошника, что позволило выровнять профиль засыпи в печи.Thus, we determined the annular zones and the sector area of the top of the top with a positive deviation of the level of the mound from its average value (shaded in the drawing). The beginning and the end of the sector were determined by peripheral thermocouples T16 and 7. To eliminate the inconsistency of the mound surface profile when unloading portions of the charge into the annular zones of the top of the top, corresponding to the working angular positions of the
После ликвидации перекоса уровня засыпи разница в показаниях периферийных термопар снизилаcь с 40-50о до 20-30о и в целом выравнялась по окружности колошника, а разброс показаний содержания газа и температуры по двум радиусам печи газоотборными машинами и зондами DDS уменьшился с 35-40% до 10-15% . О восстановлении равномерного распределения газового потока по окружности печи, говорят данные, полученные с помощью термовизора "Спиротерм" после выравнивания профиля засыпи. Отклонения температур поверхности по периферийной и средней кольцевым зонам окружности колошника не превышали 30о. Таким образом, в целом произошла стабилизация хода доменной плавки.After elimination of skew level grist difference in the readings of the peripheral thermocouples snizilac from about 40-50 to about 20-30, and generally equalize the circle of furnace top, and scatter readings dioxide content and temperature of the two radii of the furnace flue gas machines and probes DDS decreased from 35-40 % to 10-15%. The restoration of the uniform distribution of the gas flow around the circumference of the furnace is indicated by the data obtained with the Spirotherm thermal imager after leveling the mound profile. Deviations of the surface temperature and the average peripheral annular zone of the furnace top circle does not exceed about 30. Thus, in general, blast furnace smelting stabilized.
Осуществление предлагаемого способа загрузки доменной печи позволяет стабилизировать ход доменной печи, что приводит к повышению эффективности доменной плавки и снижению расхода кокса. The implementation of the proposed method of loading a blast furnace allows you to stabilize the progress of the blast furnace, which leads to an increase in the efficiency of blast furnace smelting and reduction of coke consumption.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU4903436/02A RU2022025C1 (en) | 1991-01-22 | 1991-01-22 | Method of charging blast furnace |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU4903436/02A RU2022025C1 (en) | 1991-01-22 | 1991-01-22 | Method of charging blast furnace |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2022025C1 true RU2022025C1 (en) | 1994-10-30 |
Family
ID=21556134
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU4903436/02A RU2022025C1 (en) | 1991-01-22 | 1991-01-22 | Method of charging blast furnace |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2022025C1 (en) |
-
1991
- 1991-01-22 RU SU4903436/02A patent/RU2022025C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. Авторское свидетельство СССР N 1300035, кл. C 21B 7/20, 1987. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Bolshakov et al. | Study of the Flow of Burden Materials and their Distribution on the Furnace Top of a Modern Blast Furnace. | |
| RU2022025C1 (en) | Method of charging blast furnace | |
| RU2015169C1 (en) | Method of controlling distribution of stocks along mouth periphery in blast furnace | |
| JP3948162B2 (en) | Raw material charging method in bell-less blast furnace | |
| Ho et al. | On the flow of granular material in a model blast furnace | |
| JPH0424404B2 (en) | ||
| JPH0128086B2 (en) | ||
| SU1567642A1 (en) | Method of loading blast furnace | |
| Chakrabarty et al. | Effect of Selective Pellet Loading on Burden Distribution and Blast Furnace Operations | |
| JPS6017005A (en) | Charging method of raw material in bell-less type blast furnace | |
| JPH07179916A (en) | Bell-less type furnace top charging device for vertical furnace | |
| RU2026355C1 (en) | Filling apparatus of the blast furnace | |
| SU1788017A1 (en) | Method for charging blast furnace | |
| JP3572645B2 (en) | Raw material charging method for vertical smelting furnace | |
| JPH0587463A (en) | Production of sintered ore | |
| JPS6096706A (en) | Charging method of raw material to blast furnace | |
| Shvachych et al. | Load control operational correction of a blast furnace based on the correlation models | |
| JPS6040484B2 (en) | Method for understanding charging and falling status of blast furnace raw materials | |
| JP2725318B2 (en) | Blast furnace raw material charging method | |
| KR100232300B1 (en) | Method and apparatus for charging bell-less top furnace | |
| RU2078141C1 (en) | Method for charging burden material into blast furnace | |
| SU973619A1 (en) | Charging apparatus for blast furnace | |
| RU2055904C1 (en) | Method for charging blast furnace | |
| SU962727A1 (en) | Shaft furnace charging apparatus | |
| JPH02138407A (en) | Method for charging raw material in bellless blast furnace |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20050123 |