RU2018542C1 - Method of making cold rolled strip or sheet and steel sheet - Google Patents
Method of making cold rolled strip or sheet and steel sheet Download PDFInfo
- Publication number
- RU2018542C1 RU2018542C1 SU904830578A SU4830578A RU2018542C1 RU 2018542 C1 RU2018542 C1 RU 2018542C1 SU 904830578 A SU904830578 A SU 904830578A SU 4830578 A SU4830578 A SU 4830578A RU 2018542 C1 RU2018542 C1 RU 2018542C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- titanium
- sheet
- max
- less
- steel
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области изготовления ленты или листа. The invention relates to the field of manufacture of a tape or sheet.
Для глубокой вытяжки вращательно-симметричных стальных частей применяют по возможности нетекстурованную холоднокатаную ленту или лист, чтобы была возможна квазиизотропная обработка давлением и тянутая деталь не имела фестонов. Под этим подразумевается, чтобы, например, цилиндрическая глубокотянутая деталь не имела волнообразной закраины. For deep drawing of rotationally symmetric steel parts, a non-textured cold-rolled tape or sheet is used as much as possible so that quasi-isotropic pressure treatment is possible and the drawn part does not have scallops. By this it is meant that, for example, the cylindrical deep-drawn part does not have a wavy rim.
Полное отсутствие фестонов можно получить только от изотропного материала без зейгерований, неметаллических включений, осаждений цементита в форме гранулообразных прожилок и при свободной от рап-саке структуре. Поэтому в нижеследующем описании для свободного от фестонов по уровню техники листа применяют только понятие бедный фестонами. Материал без фестонов можно получить только нормализованной холоднокатаной лентой при непрерывном отжиге при температуре около 1000оС, причем листы в конечном состоянии достигают размера зерен А ТМ 8 при относительной высоте фестона около от 0,3 до 0,4% и Дельта около ± 0,1.The complete absence of scallops can be obtained only from isotropic material without zeging, non-metallic inclusions, precipitation of cementite in the form of granular veins and with a structure free from rap-sake. Therefore, in the following description, only the concept of poor scallops is used for a sheet free of festoons in the prior art. Material without festoons can only be normalized by continuous cold-rolled strip annealing at about 1000 ° C, and at a relative height Festoon sheets reach a final state A TM grain size of about 8 of from 0.3 to 0.4% and Delta about ± 0 1.
Для подвергнутой нормализации ленты бедное фестонами состояние можно получить только благодаря компромиссам в технологическом режиме при изготовлении листового материала. При этом конечные температуры прокатки должны составлять около 750оС и степень холодной прокатки должна быть или ниже 25% или выше 80%, а температурами рекристаллизации должна быть выше 600оC, которая считается неблагоприятной для образования фестонов.For subjected to normalization of the tape, the poor condition of scallops can only be obtained through trade-offs in the technological mode in the manufacture of sheet material. In this case the final rolling temperature should be about 750 C and the degree of cold rolling should be either below 25% or above 80%, and the recrystallization temperature must be above 600 ° C, which is considered to be unfavorable for the formation of festoons.
Нормализация может происходить не в бунте, а только в непрерывном отжиге, так как при высоких температурах ленты могут склеиваться между собой. При применении температур слябов, отжига, прокатки и моталки по изобретению для стали отжиг с рекристаллизацией бунта в колпаковой печи достаточен, чтобы придавать стальной ленте или изготовленному стальному листу отличные свойства глубокой вытяжки, особенно крайне низкое наличие фестонов. Normalization can occur not in rebellion, but only in continuous annealing, since at high temperatures the ribbons can stick together. When applying the temperatures of the slabs, annealing, rolling and coiler according to the invention for steel, annealing with recrystallization of the rebellion in a bell furnace is sufficient to impart excellent deep drawing properties to the steel tape or to the manufactured steel sheet, especially the extremely low presence of festoons.
Достигнутые обычно при уровне техники для стали St4 N 7 или RSt14 нормализованной величины размера зерен в лучшем случае АSTM8 соответственно 490 мкм2 можно уменьшить способом по изобретению благодаря отжигу с рекристаллизацией, причем можно сохранять дополнительно низкие величины предела текучести при растяжении в результате выбора соответствующих степеней холодной прокатки в зависимости от содержания титана. Это дает то преимущество, что можно отказаться от высоких капиталовложений в непрерывный отжиг для обработки нормализацией.The normalized grain size achieved in the standard state of the art for St4 N 7 or RSt14, in the best case, ASTM8, respectively, 490 μm 2, can be reduced by the method of the invention due to annealing with recrystallization, and it is possible to maintain additionally low tensile strength due to the choice of the appropriate degrees of cold rolling depending on the titanium content. This has the advantage that high investment in continuous annealing can be dispensed with for normalization processing.
Изменением легирования титана в указанных пределах можно регулировать практически любую требуемую степень холодной прокатки для изготовления свободного от фестонов материала и/или регулировать также предел текучести при растяжении между 175 и 450 Н/мм2 при пределах прочности при растяжении от 310 до 520 H/мм2.By varying the titanium alloying within the indicated limits, it is possible to regulate almost any required degree of cold rolling to produce a material free of scallops and / or to adjust also the tensile yield strength between 175 and 450 N / mm 2 with a tensile strength range from 310 to 520 N / mm 2 .
Одну из причин для благоприятных свойств изготовленного листа можно видеть в преждевременном образовании нитрида титана, так что не может возникнуть рап-саке-структуры во время отжига с рекристаллизацией благодаря осаждениям нитрида алюминия. One of the reasons for the favorable properties of the manufactured sheet can be seen in the premature formation of titanium nitride, so that rap-sake structures cannot occur during annealing with recrystallization due to precipitation of aluminum nitride.
Выбором низких температур моталки около 520оС достигали неожиданно таких качеств горячепрокатной ленты, которые после холодной прокатки гарантировали материал без фестонов и содействовали дополнительному уменьшению размера зерен.One for low temperatures winder about 520 C. unexpectedly achieved such qualities hot-rolled bands, which, after the cold rolling material is ensured without festoons and promote further reduction in grain size.
Особое преимущество изготовленной таким путем горячепрокатной ленты заключается в том, что не существует никакого ограничения относительно последующей холодной прокатки, поскольку степень холодной прокатки составляет минимальное около 5%, т.е. остается выше известной критической слабой деформации в холодном состоянии, которая при рекристаллизационном отжиге приводит к крупному зерну. До сих пор изготовление приблизительно свободной от фестонов холоднопрокатной ленты не было связано с определенными степенями холодной прокатки, поскольку не должны были осуществлять нормализацию. A particular advantage of the hot rolled strip made in this way is that there is no restriction regarding subsequent cold rolling, since the degree of cold rolling is at least about 5%, i.e. remains above the known critical weak deformation in the cold state, which upon recrystallization annealing leads to a large grain. Until now, the manufacture of cold-rolled tape approximately free of scallops was not associated with certain degrees of cold rolling, since they should not have been normalized.
Хотя определенное содержание титана в стальном сплаве необходимо для осуществления предлагаемого способа, но эти технологические параметры по крайней мере относительно степени холодной прокатки применимы в том случае, если к стальному сплаву добавляют повышающий прочность элемент имобий. Although a certain titanium content in the steel alloy is necessary for the implementation of the proposed method, these technological parameters, at least with respect to the degree of cold rolling, are applicable if the strength element imobium is added to the steel alloy.
Изменение степени холодной прокатки в зависимости от количества легированного титана при одновременном легировании ниобия в указанных пределах ограничена степенями холодной прокатки от 45 до 85%. The change in the degree of cold rolling depending on the amount of alloyed titanium while doping niobium in the specified range is limited by the degrees of cold rolling from 45 to 85%.
Легирование ниобия не препятствует преждевременному образованию нитрида титана, так что при этом легировании стали не может возникнуть рап-сако-структуры во время рекристаллизирующего отжига. Alloying niobium does not prevent the premature formation of titanium nitride, so that during this alloying of steel, rap-saco structures cannot occur during recrystallization annealing.
Веское техническое и экономическое значение заключается в применении тонкого листа для вращательно-симметричных глубокотянутых частей, как сепараторы игольчатых подшипников, половины ременных шкивов и т.д. Лист по изобретению можно применять в этих случаях без существенной доработки, как обрубка фестонов. Отсутствие фестонов препятствует при глубокой вытяжке также образованию секторных ослаблений стенок, так что вытянутые части при вращении не имеют неуравновешенности. Significant technical and economic importance lies in the use of a thin sheet for rotationally symmetrical deep drawn parts, such as needle bearing cages, half belt pulleys, etc. The sheet according to the invention can be used in these cases without significant modification, such as chopping festoons. The absence of scallops prevents the formation of sectoral weakening of the walls during deep drawing, so that the elongated parts do not have unbalance during rotation.
П р и м е р. Из расплавов по изобретению А-D и из сравнительных расплавов Е-F (табл. 1) разливают слябы толщиной 210 мм в мотке. После нагревания в методической печи до 1250оС сляб раскатывали в горячепрокатную ленту толщиной 3 мм, наматывали и охлаждали до комнатной температуры. Конечные температуры прокатки и температуры наматывания показаны в табл. 2. После травления ленты холодной прокаткой в различных стадиях от 10 до 80% уменьшали до толщины тонкого листа и снова наматывали. Бунт нагревали в колпаковой печи для отжига конструкции фирмы Людвиг до 700оС, с пропускной способностью от 1,1 до 1,9 т/ч, подвергали рекристаллизационному отжигу и охлаждали в печи до 120оС. После дрессирования со степенями деформации 1-1,2% из ленты изготовляли листовые пластины.PRI me R. Slabs 210 mm thick are poured from the melts of the invention AD and from the comparative melts E-F (Table 1). After heating in the reheating furnace to 1250 ° C the slab is rolled in the hot-rolled strip 3 mm thick, were wound and cooled to room temperature. The final rolling temperatures and winding temperatures are shown in table. 2. After etching the strip by cold rolling in various stages, from 10 to 80% was reduced to the thickness of a thin sheet and wound again. The revolt was heated in a bell furnace for annealing Ludwig designs up to 700 ° C, with a throughput of 1.1 to 1.9 t / h, was subjected to recrystallization annealing and cooled in the furnace to 120 ° C. After training with degrees of deformation 1-1 , 2% of the tape produced sheet plates.
Листовые круглые заготовки диаметром 90 или 180 мм при помощи протяжных штампов диаметром 50 или 100 мм при фиксирующих усилиях 50 кН подвергали глубокой вытяжке до полых заготовок. Round sheet billets with a diameter of 90 or 180 mm with the help of broaching dies with a diameter of 50 or 100 mm with a fixing force of 50 kN were subjected to deep drawing to hollow billets.
Намотанная при 710оС сталь Е только при степенях холодной прокатки около 25% не имеет фестонов и в области 30-50% степени холодной прокатки также может быть обозначена как бедная фестонами. Для сравнительной стали Г, которую наматывали согласно уровню техники при 500оС, было установлено образование фестонов при степенях холодной прокатки более 30%.Coiled at 710 ° C Steel E only when the degrees of cold rolling approximately 25% has not festoons and in 30-50% of the degree of cold rolling may also be designated as a poor scalloped. For comparative steel F which is wound according to the prior art at 500 ° C, it was found the formation of festoons with degrees of cold rolling exceeds 30%.
При применении прокатанных и подвергнутых отжигу сталей А и D по изобретению фестоны в зависимости от содержания титана при различных степенях холодной прокатки показывали различный результат глубокой вытяжки: Сталь А с 0,01 мас.% Тi. When using rolled and annealed steels A and D according to the invention, festoons, depending on the titanium content at different degrees of cold rolling, showed different results of deep drawing: Steel A with 0.01 wt.% Ti.
Полые заготовки при степенях холодной прокатки с имсилон = 30-50% совершенно не имели фестонов, в то время как степени холодной прокатки 20 или 60% давали вытяжку полых заготовок только с небольшим количеством фестонов. Сталь В с 0,02 мас.% Тi: Без фестонов при имсилон = 10 и 50-80%. С небольшим количеством фестонов при имсилон = 20, 40%. Стали С1/С2 с 0,03 мас.% Ti, причем С1 наматывали с 500оС и С2 с 450оС. Без фестонов при имсилон = 10-20 и 60-80% . С небольшим количеством фестонов при ипсилон = 30, 50%. Сталь D с 0,04мас.% Тi. Без фестонов при имсилон = 60-70 или 20%. С небольшим количеством фестонов при имсилон = 15, 25, 55, 80%.Hollow billets with degrees of cold rolling with imsilon = 30-50% had absolutely no scallops, while degrees of cold rolling 20 or 60% gave an extraction of hollow billets with only a small number of festoons. Steel B with 0.02 wt.% Ti: Without scallops with imsilon = 10 and 50-80%. With a small number of festoons with imsilon = 20, 40%. Steel C1 / C2 with 0.03 wt.% Ti, and C1 was wound with 500 about C and C2 with 450 about C. Without festoons with imsilon = 10-20 and 60-80%. With a small number of festoons with ipsilon = 30, 50%. Steel D with 0.04 wt.% Ti. Without scallops with imsilon = 60-70 or 20%. With a small number of festoons with imsilon = 15, 25, 55, 80%.
Из сравнения для сталей А - D можно сделать вывод о тенденциях, которые можно ожидать для промежуточных величин легирующего элемента титана например 0,025 мас.% Тi исходя из стали В - вытяжка полых заготовок без фестонов при степенях холодной прокатки до 15% или 20% и до 85%, т.е. смещение кривых направо; при величинах между 0,01 и 0,02 мас.%, напротив, смещение степеней холодной прокатки без фестонов и более низким коэффициентам деформации. From a comparison for steels A - D, we can conclude about the trends that can be expected for intermediate values of the titanium alloying element, for example, 0.025 wt.% Ti based on steel B - hollow billet extraction without scallops at cold rolling degrees up to 15% or 20% and up to 85%, i.e. curve shift to the right; with values between 0.01 and 0.02 wt.%, on the contrary, a shift in the degrees of cold rolling without scallops and lower strain ratios.
П р и м е р. Сталь В. а) отсутствие фестонов при степени холодной прокатки 10-15%; уровень предела текучести при растяжении Rр0,2 = 400-350 Н/мм2 ; уровень предела прочности при растяжении Rm = 450-400 Н/мм2;
б) отсутствие фестонов при степени холодной прокатки 30% = Rр0,2 = 180 Н/мм2 и Rm = 320 Н/мм2;
с) отсутствие фестонов при степени холодной прокатки 50-80%; Rр0,2 = 250-280 Н/мм2 и Rm = 360-370 Н/мм2.PRI me R. Steel B. a) the absence of scallops with a degree of cold rolling of 10-15%; tensile strength Rp 0.2 = 400-350 N / mm 2 ; the level of tensile strength R m = 450-400 N / mm 2 ;
b) the absence of scallops with a degree of cold rolling of 30% = Rp 0.2 = 180 N / mm 2 and R m = 320 N / mm 2 ;
c) the absence of scallops with a degree of cold rolling of 50-80%; Rp 0.2 = 250-280 N / mm 2 and R m = 360-370 N / mm 2 .
Это открытие обеспечивает подходящий, с точки зрения элемента конструкции или функции, выбор прочности для одного и того же элемента конструкции изменением параметров содержания титана и степени холодной прокатки. This discovery provides a suitable, from the point of view of a structural element or function, choice of strength for the same structural element by changing the parameters of the titanium content and the degree of cold rolling.
Табл. 2 показывает достигнутый по изобретению размер зерен в А ТМ - единицах; достигаемое уменьшение размера зерен в противоположность сталям без добавки титана по уровню техники значительное и доходит до АSTM 11. Tab. 2 shows the grain size achieved in accordance with the invention in A TM units; the achieved reduction in grain size, in contrast to steels without titanium addition, is significant in the prior art and reaches ASTM 11.
Самого крупного размера зерен достигали при небольшой добавке титана и небольшой степени холодной прокатки (АSTM 7). The largest grain size was achieved with a small addition of titanium and a small degree of cold rolling (ASTM 7).
Для стали С (варианты С3-С5) были проведены опыты с изменяемой температурой моталки ТL и с производительностью отжига Рg (табл. 3). В то время как колебания в расходе колпаковой печи для отжига 1,1-1,9 т/ч не оказывали отрицательного влияния как на размер зерен, так и на плоскую анизотропию дельта r, повышение температур моталки до 710оС при одинаковых приблизительно конечных температурах прокатки приводило к укрупнению зерен и ухудшению плоской анизотропии.For steel C (options C3-C5), experiments were carried out with a variable temperature of the coiler TL and with annealing capacity Pg (Table 3). While variations in flow rate bell furnace annealing 1.1-1.9 t / h do not adversely affect both the grain size and the planar anisotropy delta r, increase coiler temperature to 710 ° C at about the same final temperatures rolling led to the enlargement of grains and the deterioration of flat anisotropy.
В табл. 1 приведены анализы расплавов применяемой по способу изобретения стали G с 0,01 мас.% титана, Н с 0,02 мас.% титана и 1 с 0,03 мас.% титана при добавке ниобия 0,05 мас.% или 0,06 мас.%, для чего была приведена сравнительная сталь К с добавкой ниобия 0,05 мас.%, но без содержания титана. Из расплавов по изобретению G - 1, а также из сравнительного расплава К отливали слябы толщиной 220 мм в мотке. После нагревания в методической печи до 1250оС сляб раскатывали до горячепрокатной ленты толщиной 4 мм и наматывали, охлаждали до комнатной температуры. Конечная температура прокатки составляла 880оС и температура моталки составляла 510оС. После травления ленты холодной прокаткой в различных стадиях от 10 до 80% снижали до толщины тонкого листа и снова наматывали. После наматывания прочно намотанный бунт нагревали в колпаковой печи для отжига конструкции фирмы Людвиг до 700оС и при расходах 1,1 т или 1,8 т в час подвергали рекристаллизационному отжигу, затем охлаждали в колпаковой печи для отжига до 120оС. После дроссилирования со степенью деформации 1,1% из ленты изготовляли листовые пластины. Листовые круглые заготовки диаметром 90 мм подвергали глубоковой вытяжке при помощи штампов для вытяжки диаметром 50 мм до полых заготовок.In the table. 1 shows the analysis of the melts used according to the method of the invention, steel G with 0.01 wt.% Titanium, H with 0.02 wt.% Titanium and 1 with 0.03 wt.% Titanium with the addition of niobium 0.05 wt.% Or 0, 06 wt.%, For which comparative steel K was added with the addition of niobium 0.05 wt.%, But without titanium content. Slabs 220 mm thick in a skein were cast from the melts of the invention G-1, as well as from comparative melt K. After heating in the reheating furnace to 1250 C, the slab was rolled to a hot-rolled tape, 4 mm thick and was wound, was cooled to room temperature. The final temperature of rolling was 880 ° C and a coiler temperature of 510 ° C. After pickling, cold rolling the tape at different stages from 10 to 80% was reduced to a thin sheet thickness and wound again. After winding the wound firmly riot heated in a bell annealing furnace Ludwig firm structure to 700 ° C and at flow rates of 1.1 m or 1.8 m per hour was recrystallization annealed, then cooled in a bell annealing furnace to 120 C. After drossilirovaniya with a degree of deformation of 1.1%, sheet plates were made from tape. Sheet round billets with a diameter of 90 mm were subjected to deep drawing using dies for drawing with a diameter of 50 mm to hollow billets.
Для сравнительной стали К, которая в сплаве не содержит титана, в остальном принадлежит к родовой марке стали, при этом ни при одной из испытанных степеней холодной прокатки не была возможна вытяжка без фестонов. For comparative steel K, which does not contain titanium in the alloy, the rest belongs to the generic steel grade, while with no one of the tested degrees of cold rolling, drawing without scallops was not possible.
При применении прокатанных и отклоненных по изобретению сталей G - 1 заготовки в зависимости от содержания титана при различных степенях холодной прокатки показали незначительно отличающийся результат глубокой вытяжки: Сталь G - с 0,01 мас.% титана. When using G-1 steels rolled and rejected according to the invention, billets, depending on the titanium content at various degrees of cold rolling, showed a slightly different result of deep drawing: Steel G - with 0.01 wt.% Titanium.
После заготовки при степенях холодной прокатки имсилон = 45-85% были в категории бедных фестонами и при степенях холодной прокатки около 60-80% даже в категории без фестонов. Сталь Н с 0,02 мас.% титана:
Мало фестонов в области имсилон = 55-85%, почти без фестонов в области 60-75%. Сталь 1 с 0,03 мас.% титана:
Мало фестонов в области 60-70% степеней холодной прокатки.After harvesting, with degrees of cold rolling, imsilon = 45-85% were in the category of poor scallops and with degrees of cold rolling about 60-80% even in the category without scallops. Steel H with 0.02 wt.% Titanium:
There are few festoons in the imsilon area = 55-85%, almost without festoons in the region of 60-75%. Steel 1 with 0.03 wt.% Titanium:
There are few festoons in the region of 60-70% degrees of cold rolling.
У изготовленных по изобретению сталей при содержании титана 0,01 мас.% на готовом после глубокой вытяжки листе можно было установить величины пределов текучести при растяжении и прочности при растяжении, которые лежали более чем на 50/мм2 выше параметров материала, легированного только титана.For steels made according to the invention with a titanium content of 0.01 wt.% On the finished sheet after deep drawing, it was possible to set the yield strengths under tension and tensile strength, which lay more than 50 / mm 2 above the parameters of the material alloyed only with titanium.
Приведенные в табл. 1 расплавы по изобретению L или М с содержаниями фосфора на верхнем пределе анализа обрабатывали как стали А-F. Температура моталки составляла 510 или 500оС. При степени холодной прокатки 68% постоянство результатов проверяли по всей длине ленты, чтобы подтвердить эффективность отжига бунта.Given in the table. 1, the melts of the invention L or M with phosphorus contents at the upper limit of the analysis were treated as AF steels. The temperature of the coiler was 510 or 500 ° C. At a cold rolling degree of 68%, the consistency of the results was checked along the entire length of the tape to confirm the effectiveness of annealing the riot.
Claims (5)
Углерод 0,03 - 0,08
Кремний макс. 0,4
Марганец 0,1 - 1,0
Фосфор макс.0,08
Сера макс. 0,02
Азот макс. 0,009
Алюминий 0,015 0,08
Титан 0,01 - 0,04
Один или несколько элементов из группы, состоящей из меди, ванадия,
никеля, макс. 0,15%
Железо и неизбежные загрязнения Остальное
нагрев осуществляют до температуры выше 1120oС, прокатку заканчивают при температуре выше Ar3, а смотку ведут при 520 ± 100oС.1. A method of manufacturing a cold rolled strip or sheet, comprising obtaining a slab of steel with a carbon content of less than 0.2%, manganese less than 2.0%, silicon less than 0.5%, titanium less than 0.1%, heating the slab, hot rolling, winding, cold rolling, annealing, characterized in that, in order to increase the sheet or tape with good quasi-isotropic deformability for the manufacture of deep-drawn products with small festoons, a slab is obtained from steel of the following composition, wt.%:
Carbon 0.03 - 0.08
Silicon max. 0.4
Manganese 0.1 - 1.0
Phosphorus max. 0.08
Sulfur max. 0.02
Nitrogen max. 0.009
Aluminum 0.015 0.08
Titanium 0.01 - 0.04
One or more elements from the group consisting of copper, vanadium,
nickel max 0.15%
Iron and Inevitable Pollution Else
heating is carried out to a temperature above 1120 o C, rolling is completed at a temperature above Ar 3 , and winding is carried out at 520 ± 100 o C.
Около 0,01% титана - ε = 20-60%, предпочтительно 30 - 50%
Около 0,02% титана - ε = 5-20% , предпочтительно 10 - 15%, или ε = 40-85%, предпочтительно 50 - 80%
Около 0,03% титана - ε = 5-25% , предпочтительно 10 - 20% или ε = 50-85% , предпочтительно 60 - 80%
Около 0,04% титана - ε = 15-25%, предпочтительно 20% или ε = 55-80%, предпочтительно 60 - 70%
проводят рекристаллизационный отжиг при температуре ниже Ac1, а затем осуществляют дрессировку со степенью ≈ 1% .2. The method according to claim 1, characterized in that, depending on the titanium content, cold rolling is carried out with the following degrees of deformation:
About 0.01% titanium - ε = 20-60%, preferably 30-50%
About 0.02% of titanium - ε = 5-20%, preferably 10 - 15%, or ε = 40-85%, preferably 50 - 80%
About 0.03% titanium - ε = 5-25%, preferably 10 - 20% or ε = 50-85%, preferably 60 - 80%
About 0.04% of titanium - ε = 15-25%, preferably 20% or ε = 55-80%, preferably 60 - 70%
conduct recrystallization annealing at a temperature below Ac 1 , and then train with a degree of ≈ 1%.
Углерод 0,03 - 0,08
Кремний макс. 0,40
Марганец 0,1 - 1,0
Фосфор макс. 0,08
Сера макс. 0,02
Азот макс. 0,009
Алюминий 0,015 - 0,08
Титан 0,01 - 0,04
Ниобий 0,01 - 0,06
Один или несколько элементов из группы, состоящей из меди, ванадия,
никеля макс. 0,15%
Железо и неизбежные загрязнения Остальное
нагрев ведут до температуры выше 1120oС, прокатку заканчивают при температуре выше Ac3, смотку ведут при 520 ± 100oС, холодную деформацию проводят в зависимости от содержания титана со следующими степенями деформации:
Около 0,01 % титана - ε = 45-85%
Около 0,02% титана - ε = 55-85%
Около 0,03% титана - ε = 60-70%
после рекристаллизационного отжига проводят дрессировку со степенью 1%.3. A method of manufacturing a cold rolled strip or sheet, comprising obtaining a slab of steel with a carbon content of less than 02%, manganese less than 2.0%, silicon less than 0.5%, titanium and niobium less than 0.1%, heating the slab, hot rolling, winding, cold rolling, annealing, characterized in that a slab of steel of the following composition is obtained, wt.%:
Carbon 0.03 - 0.08
Silicon max. 0.40
Manganese 0.1 - 1.0
Phosphorus max. 0.08
Sulfur max. 0.02
Nitrogen max. 0.009
Aluminum 0.015 - 0.08
Titanium 0.01 - 0.04
Niobium 0.01 - 0.06
One or more elements from the group consisting of copper, vanadium,
nickel max 0.15%
Iron and Inevitable Pollution Else
heating is carried out to a temperature above 1120 o C, rolling is completed at a temperature above Ac 3 , winding is carried out at 520 ± 100 o C, cold deformation is carried out depending on the titanium content with the following degrees of deformation:
About 0.01% titanium - ε = 45-85%
About 0.02% of titanium - ε = 55-85%
About 0.03% titanium - ε = 60-70%
after recrystallization annealing, training is carried out with a degree of 1%.
29.01.88 по пп.1,2,4 - 7;
22.12.88 по п.3.Priority on points:
01/29/88 according to claims 1,2,4 - 7;
12.22.88 according to claim 3.
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3803064A DE3803064C2 (en) | 1988-01-29 | 1988-01-29 | Cold rolled sheet or strip and process for its manufacture |
| DEP3803064.0 | 1988-01-29 | ||
| DE3843732A DE3843732C2 (en) | 1988-01-29 | 1988-12-22 | Cold rolled sheet or strip and process for its manufacture |
| DEP3843732.5 | 1988-12-22 | ||
| PCT/DE1989/000057 WO1989007158A1 (en) | 1988-01-29 | 1989-01-27 | Cold-rolled sheet or strip and process for manufacturing them |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2018542C1 true RU2018542C1 (en) | 1994-08-30 |
Family
ID=27197134
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU904830578A RU2018542C1 (en) | 1988-01-29 | 1990-07-27 | Method of making cold rolled strip or sheet and steel sheet |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2018542C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2443787C2 (en) * | 2006-11-14 | 2012-02-27 | Зальцгиттер Флахшталь Гмбх | Method for obtaining strip from duplex steel of increased strength |
| US8557058B2 (en) | 2006-07-26 | 2013-10-15 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High-strength non-oriented electrical steel sheet |
| RU2536711C1 (en) * | 2011-02-24 | 2014-12-27 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Plate from non-textured electrical steel, and method for its manufacture |
-
1990
- 1990-07-27 RU SU904830578A patent/RU2018542C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Патент США N 4125416, кл. C21d 1/02, опубл.1973. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8557058B2 (en) | 2006-07-26 | 2013-10-15 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High-strength non-oriented electrical steel sheet |
| RU2443787C2 (en) * | 2006-11-14 | 2012-02-27 | Зальцгиттер Флахшталь Гмбх | Method for obtaining strip from duplex steel of increased strength |
| RU2536711C1 (en) * | 2011-02-24 | 2014-12-27 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Plate from non-textured electrical steel, and method for its manufacture |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6221179B1 (en) | Hot rolled steel plate to be processed having hyper fine particles, method of manufacturing the same, and method of manufacturing cold rolled steel plate | |
| RU2329308C2 (en) | Method of production of metal fabric out of steel | |
| KR100430987B1 (en) | Steel sheet and method therefor | |
| KR100401272B1 (en) | Steel sheet and method therefor | |
| EP0857794A1 (en) | Cold rolled steel sheet and manufacturing process | |
| JPH0814003B2 (en) | Method for manufacturing cold-rolled thin plate or strip | |
| KR890003975B1 (en) | Dual phase-structured hot rolled high tensile strenght steel sheet and a method of producing the same | |
| RU2018542C1 (en) | Method of making cold rolled strip or sheet and steel sheet | |
| JP7116064B2 (en) | FERRITIC STAINLESS STEEL EXCELLENT IN RIDGING PROPERTIES AND SURFACE QUALITY AND METHOD FOR MANUFACTURING SAME | |
| JPH0676616B2 (en) | Method for producing hot rolling strip having two-phase structure | |
| CN102534373B (en) | Super-high strength cold rolled steel belt suitable for rolling formation and manufacture method of super-high strength cold rolled steel belt | |
| US4092179A (en) | Method of producing high strength cold rolled steel sheet | |
| JPS5959831A (en) | Manufacture of cold-rolled steel plate causing no surface roughening | |
| CA2081496C (en) | Method of manufacturing a cold rolled steel sheet exhibiting an excellent resistance to cold-work embrittlement and a small planar anisotropy | |
| JP3716639B2 (en) | Manufacturing method of bainite-based high-tensile hot-rolled steel strip | |
| CN103998637B (en) | As cold rolling raw-material hot rolled steel plate and manufacture method thereof | |
| JPH0141689B2 (en) | ||
| JPS5858414B2 (en) | Manufacturing method of high-strength cold-rolled steel sheet with good press formability | |
| JPS59177325A (en) | Manufacture of hot rolled bainitic steel plate with high strength | |
| JPH03140416A (en) | Production of cold rolled steel sheet for deep drawing by continuous annealing method | |
| JPS59123720A (en) | Production of cold rolled steel sheet for deep drawing | |
| JPS61264136A (en) | Manufacture of al killed steel sheet for deep drawing with very low carbon content having reduced in-plane anisotropy | |
| JPH04168217A (en) | Manufacture of high toughness and high tensile strength hot rolled steel sheet excellent in uniformity | |
| JPH0885827A (en) | Production of cold rolled steel sheet by continuous annealing | |
| JPH11343521A (en) | Production of high tensile strength hot rolled steel plate excellent in workability |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20070128 |
|
| REG | Reference to a code of a succession state |
Ref country code: RU Ref legal event code: MM4A Effective date: 20070128 |