RU2017143377A -
STAND FOR VIBROACOUSTIC TESTS SAMPLES AND MODELS
- Google Patents
STAND FOR VIBROACOUSTIC TESTS SAMPLES AND MODELS
Download PDF
Info
Publication number
RU2017143377A
RU2017143377ARU2017143377ARU2017143377ARU2017143377ARU 2017143377 ARU2017143377 ARU 2017143377ARU 2017143377 ARU2017143377 ARU 2017143377ARU 2017143377 ARU2017143377 ARU 2017143377ARU 2017143377 ARU2017143377 ARU 2017143377A
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Олег Савельевич КочетовfiledCriticalОлег Савельевич Кочетов
Priority to RU2017143377ApriorityCriticalpatent/RU2017143377A/en
Publication of RU2017143377ApublicationCriticalpatent/RU2017143377A/en
Publication of RU2017143377A3publicationCriticalpatent/RU2017143377A3/ru
Стенд для виброакустических испытаний образцов и моделей, содержащий основание, на котором посредством, по крайней мере, трех виброизоляторов закреплена переборка, представляющая собой одномассовую колебательную систему массой и жесткостью соответственно m2 и c2, а в качестве генератора гармонических колебаний использован эксцентриковый вибратор, расположенный на переборке, на переборке установлена стойка для испытания собственных частот упругих элементов рессорных и тарельчатых виброизоляторов разной длины, геометрических параметров, а также разной величины масс, закрепленных на концах этих испытываемых элементов, при этом колебания массы, закрепленной на каждом упругом элементе, фиксируется индикатором перемещений, по показаниям которого определяется резонансная частота, соответствующая параметрам каждого упругого элемента, причем на основании и переборке закреплены датчики виброускорений, сигналы от которых поступают на усилитель, затем осциллограф, магнитограф и компьютер для обработки полученной информации, при этом для настройки работы стенда используется частотомер и фазометр, а для определения собственных частот каждой из исследуемых систем виброизоляции производится имитация ударных импульсных нагрузок на каждую из систем и записываются осциллограммы свободных колебаний, при расшифровке которых определяют собственные частоты систем виброизоляции и логарифмический декремент затухания колебаний по формуле:A stand for vibroacoustic tests of samples and models, containing a base on which, through at least three vibration insulators, a bulkhead is fixed, which is a single-mass oscillatory system of mass and rigidity, respectively, m 2 and c 2 , and an eccentric vibrator located as a harmonic generator on the bulkhead, on the bulkhead, a rack was installed to test the natural frequencies of elastic elements of spring and disk-mounted vibration isolators of different lengths, geometric parameters Different masses, fixed at the ends of these test elements, oscillations of mass, fixed on each elastic element, are fixed by a displacement indicator, according to the indications of which the resonant frequency is determined that corresponds to the parameters of each elastic element, and sensors are fixed on the base and on the bulkhead. vibration accelerations, the signals from which are sent to the amplifier, then an oscilloscope, a magnetograph and a computer for processing the received information, while using A frequency meter and a phase meter are used, and to determine the natural frequencies of each of the vibration isolation systems under study, imitation of shock impulse loads on each of the systems is performed and the oscillograms of free vibrations are recorded, which, when decoded, determine the natural frequencies of the vibration isolation systems and the logarithmic decrement of vibration damping using the formula:
где c1 и m1 - соответственно жесткость упругих элементов виброизоляторов и масса основания, c2 и m2 - соответственно жесткость и масса переборки, h1 - абсолютная величина вязкого демпфирования в системе, которая связана с логарифмическим коэффициентом затухания δ1 колебательной системы, при этом уровень звуковой мощности Lp определяют по результатам измерений среднего уровня звукового давления Lcp на измерительной поверхности S, м2, за которую принята площадь полусферы:
, где S=2 πr2; r - расстояние от центра источника до точек измерений; S0=1 м2, а корректированный уровень звуковой мощности LpA:
, где LAcp - средний уровень звука на измерительной поверхности,where c 1 and m 1 are, respectively, the rigidity of the elastic elements of the vibration insulators and the mass of the base, c 2 and m 2 are the rigidity and mass of the bulkhead, respectively, h 1 is the absolute value of the viscous damping in the system, which is associated with the logarithmic damping coefficient δ 1 of the oscillating system, with This level of sound power L p is determined by the results of measurements of the average sound pressure level L cp on the measuring surface S, m 2 , for which the hemisphere area is taken:
where S = 2 πr 2 ; r is the distance from the center of the source to the measurement points; S 0 = 1 m 2 , and the corrected sound power level L pA :
where L Acp is the average sound level on the measuring surface,при этом величину снижения уровня звукового давления ΔL в отраженном звуковом поле образца рассчитывают по формуле:the value of the decrease in the level of sound pressure ΔL in the reflected sound field of the sample is calculated by the formula:
где L - уровень звукового давления в расчетной точке до акустической обработки помещения, дБ;where L is the sound pressure level at the calculated point before acoustic treatment of the room, dB;Lобл - уровень звукового давления в расчетной точке после акустической обработки помещения, дБ.L region - sound pressure level at the calculated point after acoustic treatment of the room, dB.где В - постоянная каюты судна до его акустической обработки, м2;where B is the constant of the cabin of the vessel before its acoustic treatment, m 2 ;В1 - постоянная помещения после его акустической обработки, м2, которая определяется по формуле:In 1 - the room constant after its acoustic treatment, m 2 , which is determined by the formula:
где A1=α(Sобщ - Sобл) - эквивалентная площадь звукопоглощения поверхностями, не занятыми звукопоглощающей облицовкой; α=B/(B+Sобщ) - средний коэффициент звукопоглощения в помещении до его акустической обработки; α1 - средний коэффициент звукопоглощения акустически обработанного помещения, определяемый соотношениемwhere A 1 = α (S total - S region ) is the equivalent area of sound absorption by surfaces not occupied by sound-absorbing cladding; α = B / (B + S total ) is the average sound absorption coefficient in the room before its acoustic treatment; α 1 - the average sound absorption coefficient of an acoustically treated room, determined by the ratio
ΔА - величина суммарного добавочного поглощения, вносимого конструкцией звукопоглощающей облицовки или штучными звукопоглотителями, определяемого по формулеΔA - the value of the total additional absorption introduced by the design of sound-absorbing cladding or piece sound absorbers, determined by the formulaΔА=αоблSобл + Аштn,ΔA = α region S region + A pieces n,где αобл - реверберационный коэффициент звукопоглощения конструкции облицовки; Sобл - площадь этой конструкции, м2; Ашт - эквивалентная площадь звукопоглощения одного штучного поглотителя, м2; n - количество штучных звукопоглотителей в помещении, при этом на каждом из исследуемых упругих элементах разной длины, геометрических параметров, а также разной величины масс, закреплены тензодатчики на концах этих испытываемых элементов, при этом колебания массы, закрепленной на каждом упругом элементе, фиксируется как индикатором перемещений, так и тензодатчиками, причем по показаниям индикатора проводится экспресс-оценка характеристик, а при обработке сигналов с тензодатчиков, поступающих на усилитель, затем осциллограф, магнитограф и компьютер для обработки полученной информации, - определяются амплитудно-частотные характеристики, и выявляются оптимальные характеристики: жесткость и коэффициент демпфирования каждого из упругих элементов, а для исследования эффективности акустического потолка, облицованного звукопоглотителем, с боковых стенок металлического корпуса снимают звукопоглотитель, а эффективную часть регулируемого источника шума направляют на потолочную часть корпуса и включают его, последовательно изменяя громкость звука и частоту сигнала, затем с микрофона подают сигналы на усилитель мощности, например тензометрический, а с него подают сигналы на осциллограф и записывают осциллограммы уровней звукового давления, по которым определяют эффективность акустического потолка, отличающийся тем, что для исследования эффективности модели акустической облицовки стен производственного помещения снимается звукопоглотитель с потолка помещения, и осуществляется облицовка звукопоглотителем боковых стенок металлического корпуса, а эффективную часть регулируемого источника шума, установленного на виброзвукопоглотителе, направляют на облицовку звукопоглотителем боковых стенок корпуса и включают источник шума, последовательно изменяя громкость звука и частоту сигнала, затем с микрофона 3 подают сигналы на усилитель мощности, например тензометрический, а с него подают сигналы на осциллограф 3 и записывают осциллограммы уровней звукового давления, по которым определяют эффективность модели акустической облицовки стен производственного помещения.where α region - the reverberation coefficient of sound absorption design cladding; S region - the area of this structure, m 2 ; And pcs - equivalent sound absorption area of one piece absorber, m 2 ; n is the number of piece sound absorbers in the room, with each of the investigated elastic elements of different lengths, geometrical parameters, and also different sizes of masses, strain gauges are fixed at the ends of these test elements, while the mass oscillations fixed on each elastic element are fixed as indicator displacements, as well as strain gauges, and according to the indications of the indicator, a rapid assessment of characteristics is carried out, and when processing signals from strain gauges supplied to the amplifier, then an oscilloscope, f and a computer for processing the received information, the amplitude-frequency characteristics are determined, and the optimum characteristics are identified: the stiffness and damping coefficient of each of the elastic elements, and to study the effectiveness of the acoustic ceiling lined with a sound absorber, the sound absorber is removed from the side walls of the metal case, adjustable noise source is directed to the ceiling part of the body and turn it on, sequentially changing the sound volume and frequency of the signal, then From a microphone, they send signals to a power amplifier, for example, a strain gauge, and from it, they send signals to an oscilloscope and record the oscillograms of sound pressure levels, which determine the effectiveness of the acoustic ceiling, which is different in that the sound absorber is removed from the ceiling of the room to study the effectiveness of the acoustic wall facing model , and the side walls of the metal casing are being lined with a sound absorber, and the effective part of the adjustable noise source is wound on the sound absorber, sent to the lining of the side walls of the case with an absorber and turn on the noise source, changing the sound volume and frequency of the signal sequentially, then from the microphone 3 they give signals to a power amplifier, for example, a strain gauge, and from there they send signals to the oscilloscope 3 and record the waveforms of sound levels pressure, which determine the effectiveness of the model of acoustic cladding of the walls of the industrial premises.
RU2017143377A2017-12-122017-12-12
STAND FOR VIBROACOUSTIC TESTS SAMPLES AND MODELS
RU2017143377A
(en)
