RU2019142917A -
STAND FOR VIBROACOUSTIC TESTS OF SAMPLES AND MODELS
- Google Patents
STAND FOR VIBROACOUSTIC TESTS OF SAMPLES AND MODELS
Download PDF
Info
Publication number
RU2019142917A
RU2019142917ARU2019142917ARU2019142917ARU2019142917ARU 2019142917 ARU2019142917 ARU 2019142917ARU 2019142917 ARU2019142917 ARU 2019142917ARU 2019142917 ARU2019142917 ARU 2019142917ARU 2019142917 ARU2019142917 ARU 2019142917A
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Олег Савельевич КочетовfiledCriticalОлег Савельевич Кочетов
Priority to RU2019142917ApriorityCriticalpatent/RU2019142917A/en
Publication of RU2019142917ApublicationCriticalpatent/RU2019142917A/en
Measurement Of Mechanical Vibrations Or Ultrasonic Waves
(AREA)
Claims (15)
Стенд для виброакустических испытаний образцов и моделей, содержащий основание, на котором посредством, по крайней мере, трех виброизоляторов закреплена переборка, представляющая собой одномассовую колебательную систему массой и жесткостью соответственно m2 и c2, а в качестве генератора гармонических колебаний использован эксцентриковый вибратор, расположенный на переборке, на которой установлена стойка для испытания собственных частот упругих элементов рессорных и тарельчатых виброизоляторов разной длины, геометрических параметров, а также разной величины масс, закрепленных на концах этих испытываемых элементов, при этом колебания массы, закрепленной на каждом упругом элементе, фиксируется индикатором перемещений, по показаниям которого определяется резонансная частота, соответствующая параметрам каждого упругого элемента, причем на основании и переборке закреплены датчики виброускорений, сигналы от которых поступают на усилитель, затем осциллограф, магнитограф и компьютер для обработки полученной информации, при этом для настройки работы стенда используется частотомер и фазометр, для определения собственных частот каждой из исследуемых систем виброизоляции производится имитация ударных импульсных нагрузок на каждую из систем и записываются осциллограммы свободных колебаний, при расшифровке которых определяют собственные частоты систем виброизоляции и логарифмический декремент затухания колебаний по формуле:A stand for vibroacoustic testing of samples and models, containing a base on which a bulkhead is fixed by means of at least three vibration isolators, which is a single-mass oscillatory system with mass and stiffness m 2 and c 2 , respectively, and an eccentric vibrator located on the bulkhead, on which a stand is installed for testing the natural frequencies of elastic elements of spring and disk vibration isolators of different lengths, geometric parameters, as well as different values of masses fixed at the ends of these tested elements, while the fluctuations of the mass fixed on each elastic element are recorded by the displacement indicator , according to the readings of which the resonant frequency is determined, corresponding to the parameters of each elastic element, and vibration acceleration sensors are fixed on the base and bulkhead, the signals from which are fed to the amplifier, then the oscilloscope, magnetograph and computer for image The obtained information is processed, while a frequency meter and a phase meter are used to set up the operation of the stand, to determine the natural frequencies of each of the vibration isolation systems under study, impulse shock loads are simulated on each of the systems and oscillograms of free vibrations are recorded, when decoding which determine the natural frequencies of the vibration isolation systems and the logarithmic decrement damping of oscillations according to the formula:
где c1 и m1 - соответственно жесткость упругих элементов виброизоляторов и масса основания, c2 и m2 - соответственно жесткость и масса переборки, h1 - абсолютная величина вязкого демпфирования в системе, которая связана с логарифмическим коэффициентом затухания δ1 колебательной системы, при этом уровень звуковой мощности Lp определяют по результатам измерений среднего уровня звукового давления Lcp на измерительной поверхности S, м2, за которую принята площадь полусферы:
где S=2πr2-; r - расстояние от центра источника до точек измерений; S0=l м2, а корректированный уровень звуковой мощности LрA:
, где LAcp - средний уровень звука на измерительной поверхности, а величину снижения уровня звукового давления ΔL в отраженном звуковом поле образца рассчитывают по формуле:where c 1 and m 1 are, respectively, the stiffness of the elastic elements of vibration isolators and the mass of the base, c 2 and m 2 are the stiffness and mass of the bulkhead, respectively, h 1 is the absolute value of viscous damping in the system, which is associated with the logarithmic damping coefficient δ 1 of the oscillatory system, at The sound power level L p is determined from the results of measurements of the average sound pressure level L cp on the measuring surface S, m 2 , for which the hemisphere area is taken:
where S = 2πr 2- ; r is the distance from the center of the source to the measurement points; S 0 = l m 2 , and the corrected sound power level L pA :
, where L Acp is the average sound level on the measuring surface, and the magnitude of the decrease in the sound pressure level ΔL in the reflected sound field of the sample is calculated by the formula:
где L - уровень звукового давления в расчетной точке до акустической обработки помещения, дБ;where L is the sound pressure level at the design point before the acoustic treatment of the room, dB;Lобл - уровень звукового давления в расчетной точке после акустической обработки помещения, дБ;L obl - sound pressure level at the design point after acoustic treatment of the room, dB;где В - постоянная каюты судна до его акустической обработки, м2;where B is the constant of the ship's cabin before its acoustic treatment, m 2 ;B1 - постоянная помещения после его акустической обработки, м2, которая определяется по формуле:B 1 - constant of the room after its acoustic treatment, m 2 , which is determined by the formula:
где А1=α(Sобщ-Sобл) - эквивалентная площадь звукопоглощения поверхностями, не занятыми звукопоглощающей облицовкой; α=B/(B+Sобщ) _ средний коэффициент звукопоглощения в помещении до его акустической обработки; α1 - средний коэффициент звукопоглощения акустически обработанного помещения, определяемый соотношениемwhere A 1 = α (S total -S region ) is the equivalent area of sound absorption by surfaces not occupied by sound-absorbing lining; α = B / (B + S total ) _ average sound absorption coefficient in the room before its acoustic treatment; α 1 - the average sound absorption coefficient of the acoustically treated room, determined by the ratio
ΔА - величина суммарного добавочного поглощения, вносимого конструкцией звукопоглощающей облицовки или штучными звукопоглотителями, определяемого по формулеΔА is the value of the total additional absorption introduced by the structure of the sound-absorbing lining or piece sound absorbers, determined by the formula
,
,где αобл - реверберационный коэффициент звукопоглощения конструкции облицовки;where α obl is the reverberation coefficient of sound absorption of the cladding structure;Sобл -площадь этой конструкции, м2; Ашт - эквивалентная площадь звукопоглощения одного штучного поглотителя, м2; n - количество штучных звукопоглотителей в помещении, при этом на каждом из исследуемых упругих элементах разной длины, геометрических параметров, а также разной величины масс, закреплены тензодатчики на концах этих испытываемых элементов, при этом колебания массы, закрепленной на каждом упругом элементе, фиксируется как индикатором перемещений, так и тензодатчиками, причем по показаниям индикатора проводится экспресс-оценка характеристик, а при обработке сигналов с тензодатчиков, поступающих на усилитель, затем осциллограф, магнитограф и компьютер для обработки полученной информации, - определяются амплитудно-частотные характеристики и выявляются оптимальные характеристики: жесткость и коэффициент демпфирования каждого из упругих элементов, отличающийся тем, что каркас, на котором посредством, по крайней мере, трех виброизоляторов закреплена переборка, установлен на дополнительной переборке, выполненной в виде нижней вибродемпфирующей пластины, соединенной, по крайней мере, тремя упругими элементами с каркасом.S region - the area of this structure, m 2 ; A piece - the equivalent area of sound absorption of one piece absorber, m 2 ; n is the number of piece sound absorbers in the room, while on each of the studied elastic elements of different lengths, geometric parameters, as well as different values of masses, strain gauges are fixed at the ends of these test elements, while the fluctuations of the mass fixed on each elastic element are recorded as an indicator displacements, and strain gauges, and according to the readings of the indicator, an express assessment of the characteristics is carried out, and when processing signals from the strain gauges entering the amplifier, then an oscilloscope, a magnetograph and a computer for processing the received information, the amplitude-frequency characteristics are determined and the optimal characteristics are determined: rigidity and the damping coefficient of each of the elastic elements, characterized in that the frame, on which the bulkhead is fixed by means of at least three vibration isolators, is installed on an additional bulkhead made in the form of a lower vibration damping plate connected by at least three elastic elements gimi elements with a frame.
RU2019142917A2019-12-232019-12-23
STAND FOR VIBROACOUSTIC TESTS OF SAMPLES AND MODELS
RU2019142917A
(en)
