RU2558679C1 - Test rig for vibroacoustic tests of samples and models - Google Patents

Test rig for vibroacoustic tests of samples and models Download PDF

Info

Publication number
RU2558679C1
RU2558679C1 RU2014120656/28A RU2014120656A RU2558679C1 RU 2558679 C1 RU2558679 C1 RU 2558679C1 RU 2014120656/28 A RU2014120656/28 A RU 2014120656/28A RU 2014120656 A RU2014120656 A RU 2014120656A RU 2558679 C1 RU2558679 C1 RU 2558679C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
sound
bulkhead
room
stand
partition
Prior art date
Application number
RU2014120656/28A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Василий Константинович Новиков
Евгений Федорович Баранов
Татьяна Васильевна Смагина
Олег Савельевич Кочетов
Original Assignee
Олег Савельевич Кочетов
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Олег Савельевич Кочетов filed Critical Олег Савельевич Кочетов
Priority to RU2014120656/28A priority Critical patent/RU2558679C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2558679C1 publication Critical patent/RU2558679C1/en

Links

Images

Landscapes

  • Measurement Of Mechanical Vibrations Or Ultrasonic Waves (AREA)

Abstract

FIELD: machine building.
SUBSTANCE: device contains base on which by means of at least three vibrator isolators a partition is secured, if is single weight oscillating system. The eccentric vibrator is used as generator of harmonic oscillations, it is installed on the partition, on the partition the rack to test natural frequencies of the resilient elements of spring and disk vibrator isolators with different length, geometrical parameters, and weight, they are secured at ends of these tested elements. At that oscillations of the weight secured on each resilient element are registered by the movement indicator, according to its readings the resonant frequency corresponding to the parameters of each resilient element is determined. On the base and partition the vibration acceleration sensors are secured, their signals enter the amplifier, then oscillograph, magnetograph and PC for processing of the received information, at that for the test rig setting frequency meter and phase indicator are used.
EFFECT: extension of process possibilities of testing of the objects having several elastic constraints with hull parts.
4 cl, 7 dwg

Description

Изобретение относится к испытательному оборудованию.The invention relates to test equipment.

Наиболее близким техническим решением по технической сущности и достигаемому результату является вибростенд по патенту РФ №91540, B06B 1/00 от 07.12.2009 г., содержащий основания, защищаемый объект, измерительную аппаратуру и генераторы вибрационных и ударных воздействий (прототип).The closest technical solution to the technical nature and the achieved result is a vibration stand according to the patent of the Russian Federation No. 91540, B06B 1/00 dated 12/07/2009, containing a base, a protected object, measuring equipment and vibration and shock generators (prototype).

Недостатками прототипа являются сравнительно невысокие возможности испытаний многомассовых систем и сравнительно невысокая точность для исследования систем, имеющих несколько упругих связей с корпусными деталями объекта.The disadvantages of the prototype are the relatively low testing capabilities of multi-mass systems and the relatively low accuracy for the study of systems having several elastic connections with the body parts of the object.

Технически достижимый результат - расширение технологических возможностей испытаний объектов, имеющих несколько упругих связей с корпусными деталями объекта.A technically achievable result is the expansion of the technological capabilities of testing objects that have several elastic connections with the body parts of the object.

Это достигается тем, что в стенде для виброакустических испытаний образцов и моделей, содержащем основание, на котором посредством, по крайней мере, трех виброизоляторов закреплена переборка, представляющая собой одномассовую колебательную систему массой и жесткостью соответственно m2 и c2, в качестве генератора гармонических колебаний использован эксцентриковый вибратор, расположенный на переборке, a на переборке установлена стойка для испытания собственных частот упругих элементов рессорных и тарельчатых виброизоляторов разной длины, геометрических параметров, а также разной величины масс, закрепленных на концах этих испытываемых элементов, при этом колебания массы, закрепленной на каждом упругом элементе, фиксируется индикатором перемещений, по показаниям которого определяется резонансная частота, соответствующая параметрам каждого упругого элемента, причем на основании и переборке закреплены датчики виброускорений, сигналы от которых поступают на усилитель, затем осциллограф, магнитограф и компьютер для обработки полученной информации, при этом для настройки работы стенда используется частотомер и фазометр.This is achieved by the fact that in the stand for vibro-acoustic testing of samples and models containing a base on which, through at least three vibration isolators, a bulkhead is fixed, which is a single-mass oscillatory system with mass and stiffness, respectively, m 2 and c 2 , as a harmonic oscillation generator an eccentric vibrator located on the bulkhead is used, and a stand is installed on the bulkhead for testing the natural frequencies of the elastic elements of spring and plate vibration isolators of different sizes different geometrical parameters, as well as different masses, fixed at the ends of these test elements, while the fluctuations in the mass attached to each elastic element are recorded by a displacement indicator, the readings of which determine the resonant frequency corresponding to the parameters of each elastic element, and based on and vibration-acceleration sensors are fixed to the bulkhead, the signals from which are fed to the amplifier, then an oscilloscope, a magnetograph, and a computer to process the received information, while for tuning The operation of the stand uses a frequency meter and a phase meter.

На фиг. 1 представлена схема стенда, на фиг. 2 - математическая модель двухмассовой системы виброизоляции, на фиг. 3 - характеристики логарифмического декремента затухания свободных колебаний двухмассовой системы виброизоляции в зависимости от входного ударного импульса, на фиг. 4 - схема стенда для испытаний шумопоглощающих элементов, на фиг. 5 - схема шумопоглощающей облицовки; на фиг. 6 - характеристики звукопоглощающих облицовок: 1 - плита «Акмигран»; 2 - то же, с воздушным промежутком 200 мм; 3 - маты супертонкого базальтового волокна толщиной 50 мм; на фиг. 7 - общий вид стенда для виброакустических испытаний.In FIG. 1 shows a diagram of the stand, in FIG. 2 is a mathematical model of a two-mass vibration isolation system; FIG. 3 - characteristics of the logarithmic damping decrement of free vibrations of a two-mass vibration isolation system depending on the input shock pulse, in FIG. 4 is a diagram of a test bench for sound absorbing elements, FIG. 5 is a diagram of a noise absorbing cladding; in FIG. 6 - characteristics of sound-absorbing facings: 1 - Akmigran plate; 2 - the same, with an air gap of 200 mm; 3 - mats of superthin basalt fiber with a thickness of 50 mm; in FIG. 7 is a General view of the stand for vibroacoustic tests.

Стенд для виброакустических испытаний образцов и моделей содержит основание (каркас) 11, на котором посредством, по крайней мере, трех виброизоляторов 2 закреплена переборка 1, представляющая собой одномассовую колебательную систему массой и жесткостью соответственно m2 и c2. В качестве генератора гармонических колебаний использован эксцентриковый вибратор 3, расположенный на переборке 1. На переборке 1 установлена стойка 6 для испытания собственных частот упругих элементов 7, 8, 9 рессорных и тарельчатых виброизоляторов разной длины, геометрических параметров, а также разной величины масс, закрепленных на концах этих испытываемых элементов. При этом колебания массы, закрепленной на каждом упругом элементе, фиксируется индикатором 10 перемещений, по показаниям которого определяется резонансная частота, соответствующая параметрам каждого упругого элемента 7, 8, 9.The stand for vibro-acoustic testing of samples and models contains a base (frame) 11, on which, through at least three vibration isolators 2, a bulkhead 1 is fixed, which is a single-mass oscillatory system of mass and stiffness, respectively, m 2 and c 2 . An eccentric vibrator 3 located on the bulkhead 1 is used as a harmonic oscillation generator. A stand 6 is installed on the bulkhead 1 for testing the natural frequencies of elastic elements 7, 8, 9 of spring and plate vibration isolators of different lengths, geometric parameters, and also different masses fixed on ends of these test items. In this case, the fluctuations of the mass attached to each elastic element is recorded by the displacement indicator 10, the readings of which determine the resonant frequency corresponding to the parameters of each elastic element 7, 8, 9.

Возможен вариант цифрового датчика перемещений с передачей данных на компьютер (на чертеже не показано).A variant of a digital displacement sensor with data transfer to a computer (not shown in the drawing) is possible.

На переборке 1 закреплен датчик виброускорений 4, а на основании 11 - датчик виброускорений 5, сигналы от которых поступают на усилитель 12, затем осциллограф 13, магнитограф 16 и компьютер 17 для обработки полученной информации. Для настройки работы стенда используется частотомер 14 и фазометр 15.A vibration acceleration sensor 4 is fixed to the bulkhead 1, and vibration acceleration sensor 5 is mounted on the base 11, the signals from which are fed to the amplifier 12, then the oscilloscope 13, the magnetograph 16, and the computer 17 for processing the received information. To adjust the operation of the stand, a frequency counter 14 and a phase meter 15 are used.

Стенд для виброакустических испытаний образцов и моделей работает следующим образом.The stand for vibro-acoustic testing of samples and models works as follows.

Сначала включают эксцентриковый вибратор 3, который установлен на переборке 1, которая расположена на виброизоляторах 2, и снимают амплитудно-частотные характеристики (АЧХ) системы «переборка судна на его корпусе» с помощью датчиков виброускорений 4 и 5. Сигналы с датчиков виброускорений 4 и 5, поступают на усилитель 12, затем осциллограф 13, магнитограф 16 и компьютер 17 для обработки полученной информации. Для настройки работы стенда используется частотомер 14 и фазометр 15.First, an eccentric vibrator 3 is turned on, which is installed on the bulkhead 1, which is located on the vibration isolators 2, and the amplitude-frequency characteristics (AFC) of the “bulkhead vessel on its hull” system are taken using vibration acceleration sensors 4 and 5. Signals from vibration acceleration sensors 4 and 5 come to the amplifier 12, then the oscilloscope 13, the magnetograph 16 and the computer 17 for processing the received information. To adjust the operation of the stand, a frequency counter 14 and a phase meter 15 are used.

Для того чтобы определить собственные частоты каждой из исследуемых систем виброизоляции, производят имитацию ударных импульсных нагрузок на каждую из систем и записывают осциллограммы свободных колебаний (на чертеже не показано), при расшифровке которых судят о собственных частотах систем по формуле (см. фиг. 3 и формулу).In order to determine the eigenfrequencies of each of the studied vibration isolation systems, they simulate shock impulse loads on each of the systems and record oscillations of free vibrations (not shown in the drawing), when deciphering them, they judge the eigenfrequencies of the systems by the formula (see Fig. 3 and formula).

Figure 00000001
Figure 00000001

где c1 и m1 - соответственно жесткость упругих элементов виброизоляторов и масса основания,where c 1 and m 1 - respectively, the stiffness of the elastic elements of the vibration isolators and the mass of the base,

c2 и m2 - соответственно жесткость и масса переборки, h1 - абсолютная величина вязкого демпфирования в системе, которая связана с логарифмическим коэффициентом затухания δ1 колебательной системы.c 2 and m 2 are stiffness and bulkhead, respectively, h 1 is the absolute value of viscous damping in the system, which is associated with the logarithmic attenuation coefficient δ 1 of the oscillatory system.

На фиг. 4 представлена схема стенда для испытаний шумопоглощающих элементов; 18 - исследуемый объект; 19 - точка измерения; 20 - подвесной пол; 21 - звукопоглощающее клиновидное покрытие.In FIG. 4 is a diagram of a bench for testing sound-absorbing elements; 18 - the investigated object; 19 - measurement point; 20 - suspended floor; 21 is a sound-absorbing wedge-shaped coating.

На фиг. 5 представлена схема шумопоглощающей облицовки типа плита «Акмигран» с воздушным промежутком 200 мм. На фиг. 6 изображены характеристики звукопоглощающих облицовок: кривая 1 - плита «Акмигран»; кривая 2 - то же, с воздушным промежутком 200 мм; кривая 3 - маты супертонкого базальтового волокна толщиной 50 мм; на фиг. 7 - общий вид стенда для виброакустических испытаний.In FIG. 5 is a diagram of a sound-absorbing cladding of the Akmigran plate type with an air gap of 200 mm. In FIG. 6 shows the characteristics of sound-absorbing facings: curve 1 - Akmigran plate; curve 2 - the same, with an air gap of 200 mm; curve 3 - mats of superthin basalt fiber with a thickness of 50 mm; in FIG. 7 is a General view of the stand for vibroacoustic tests.

Уровень звуковой мощности Lp определяют по результатам измерений среднего уровня звукового давления Lcp на измерительной поверхности S, м2, за которую обычно принимают площадь полусферы (фиг. 4), т.е.:The sound power level L p is determined by measuring the average sound pressure level L cp on the measuring surface S, m 2 , which is usually taken as the hemisphere area (Fig. 4), i.e.:

Figure 00000002
Figure 00000002

где S=2πr2;where S = 2πr 2 ;

r - расстояние от центра источника до точек измерений;r is the distance from the center of the source to the measurement points;

S0=1 м2.S 0 = 1 m 2 .

Таким же образом определяется корректированный уровень звуковой мощности LpA:In the same way, the adjusted sound power level L pA is determined:

Figure 00000003
Figure 00000003

где LAср - средний уровень звука на измерительной поверхности.where L Asr is the average sound level on the measuring surface.

Величины снижения уровней звукового давления могут быть определены только в зоне отраженного звукового поля (когда rmin≥rпр)The magnitude of the decrease in sound pressure levels can be determined only in the area of the reflected sound field (when r min ≥r pr )

Figure 00000004
Figure 00000004

где B - постоянная каюты судна до его акустической обработки, м2;where B is the constant cabin of the vessel before its acoustic treatment, m 2 ;

B1 - постоянная помещения после его акустической обработки, м2, которая определяется по формуле:B 1 - the constant of the room after its acoustic treatment, m 2 , which is determined by the formula:

Figure 00000005
Figure 00000005

где A1=α(Sобщ-Sобл) - эквивалентная площадь звукопоглощения поверхностями, не занятыми звукопоглощающей облицовкой; α=B/(B+Sобщ) - средний коэффициент звукопоглощения в помещении до его акустической обработки; α1 - средний коэффициент звукопоглощения акустически обработанного помещения, определяемый соотношениемwhere A 1 = α (S total -S region ) is the equivalent area of sound absorption by surfaces not occupied by sound-absorbing lining; α = B / (B + S total ) - the average coefficient of sound absorption in the room before its acoustic processing; α 1 - the average coefficient of sound absorption of an acoustically treated room, determined by the ratio

Figure 00000006
Figure 00000006

ΔA - величина суммарного добавочного поглощения, вносимого конструкцией звукопоглощающей облицовки или штучными звукопоглотителями, определяемого по формулеΔA is the value of the total additional absorption introduced by the design of the sound-absorbing cladding or piece sound absorbers, determined by the formula

Figure 00000007
Figure 00000007

где αобл - реверберационный коэффициент звукопоглощения конструкции облицовки;where α reg - reverberation coefficient of sound absorption of the cladding;

Sобл - площадь этой конструкции, м2;S region - the area of this structure, m 2 ;

Ашт - эквивалентная площадь звукопоглощения одного штучного поглотителя, м2;And pcs - the equivalent sound absorption area of one piece absorber, m 2 ;

n - количество штучных звукопоглотителей в помещении.n is the number of piece sound absorbers in the room.

2. Величина снижения уровня звукового давления ΔL зависит от соотношения между прямым звуком, приходящим непосредственно от источника шума, и звуком отраженным и рассчитывается по формуле:2. The magnitude of the decrease in sound pressure level ΔL depends on the ratio between the direct sound coming directly from the noise source and the sound reflected and calculated by the formula:

Figure 00000008
Figure 00000008

где L - уровень звукового давления в расчетной точке до акустической обработки помещения, дБ;where L is the sound pressure level at the design point before the acoustic treatment of the room, dB;

Lобл - уровень звукового давления в расчетной точке после акустической обработки помещения, дБ.L region - sound pressure level at the design point after acoustic treatment of the room, dB.

Claims (4)

1. Стенд для виброакустических испытаний образцов и моделей, содержащий основание, на котором посредством, по крайней мере, трех виброизоляторов закреплена переборка, представляющая собой одномассовую колебательную систему массой и жесткостью соответственно m2 и c2, а в качестве генератора гармонических колебаний использован эксцентриковый вибратор, расположенный на переборке, отличающийся тем, что на переборке установлена стойка для испытания собственных частот упругих элементов рессорных и тарельчатых виброизоляторов разной длины, геометрических параметров, а также разной величины масс, закрепленных на концах этих испытываемых элементов, при этом колебания массы, закрепленной на каждом упругом элементе, фиксируется индикатором перемещений, по показаниям которого определяется резонансная частота, соответствующая параметрам каждого упругого элемента, причем на основании и переборке закреплены датчики виброускорений, сигналы от которых поступают на усилитель, затем осциллограф, магнитограф и компьютер для обработки полученной информации, при этом для настройки работы стенда используется частотомер и фазометр.1. A stand for vibro-acoustic testing of samples and models, containing a base on which through at least three vibration isolators a bulkhead is mounted, which is a single-mass oscillatory system with mass and stiffness, respectively, m 2 and c 2 , and an eccentric vibrator is used as a harmonic oscillation generator located on the bulkhead, characterized in that the bulkhead has a stand for testing the natural frequencies of the elastic elements of spring and plate vibration isolators of different lengths , geometric parameters, as well as different masses attached to the ends of these test elements, while the fluctuations in the mass attached to each elastic element are recorded by a displacement indicator, the readings of which determine the resonant frequency corresponding to the parameters of each elastic element, and on the basis and bulkhead vibration acceleration sensors are fixed, the signals from which are fed to an amplifier, then an oscilloscope, a magnetograph, and a computer for processing the received information, while for tuning The stand uses a frequency meter and a phase meter. 2. Стенд по п. 1, отличающийся тем, что для определения собственных частот каждой из исследуемых систем виброизоляции производится имитация ударных импульсных нагрузок на каждую из систем и записываются осциллограммы свободных колебаний, при расшифровке которых определяют собственные частоты систем виброизоляции и логарифмический декремент затухания колебаний по формуле:
Figure 00000009

где c1 и m1 - соответственно жесткость упругих элементов виброизоляторов и масса основания,
c2 и m2 - соответственно жесткость и масса переборки, h1 - абсолютная величина вязкого демпфирования в системе, которая связана с логарифмическим коэффициентом затухания δ1 колебательной системы.2. The stand according to claim 1, characterized in that to determine the eigenfrequencies of each of the studied vibration isolation systems, shock impulse loads are imitated on each of the systems and oscillograms of free vibrations are recorded. the formula:
Figure 00000009

where c 1 and m 1 - respectively, the stiffness of the elastic elements of the vibration isolators and the mass of the base,
c 2 and m 2 are stiffness and bulkhead, respectively, h 1 is the absolute value of viscous damping in the system, which is associated with the logarithmic attenuation coefficient δ 1 of the oscillatory system. 3. Стенд по п. 1, отличающийся тем, что уровень звуковой мощности Lp определяют по результатам измерений среднего уровня звукового давления Lcp на измерительной поверхности S, м2, за которую принята площадь полусферы:
Figure 00000010
где S=2πr2; r - расстояние от центра источника до точек измерений; S0=1 м2, а корректированный уровень звуковой мощности LpA:
Figure 00000011
где LAcp - средний уровень звука на измерительной поверхности.3. The stand according to claim 1, characterized in that the sound power level L p is determined by measuring the average sound pressure level L cp on the measuring surface S, m 2 , for which the hemisphere area is taken:
Figure 00000010
where S = 2πr 2 ; r is the distance from the center of the source to the measurement points; S 0 = 1 m 2 and the corrected sound power level L pA :
Figure 00000011
where L Acp is the average sound level on the measuring surface. 4. Стенд по п. 1, отличающийся тем, что величину снижения уровня звукового давления ΔL в отраженном звуковом поле образца рассчитывают по формуле:
Figure 00000012

где L - уровень звукового давления в расчетной точке до акустической обработки помещения, дБ;
Lобл - уровень звукового давления в расчетной точке после акустической обработки помещения, дБ.
где В - постоянная каюты судна до его акустической обработки, м2;
В1 - постоянная помещения после его акустической обработки, м2, которая определяется по формуле:
Figure 00000013

где A1=α(Sобщ-Sобл) - эквивалентная площадь звукопоглощения поверхностями, не занятыми звукопоглощающей облицовкой; α=B/(B+Sобщ) - средний коэффициент звукопоглощения в помещении до его акустической обработки; α1 - средний коэффициент звукопоглощения акустически обработанного помещения, определяемый соотношением
Figure 00000014

ΔА - величина суммарного добавочного поглощения, вносимого конструкцией звукопоглощающей облицовки или штучными звукопоглотителями, определяемого по формуле
Figure 00000015

где αобл - реверберационный коэффициент звукопоглощения конструкции облицовки; Sобл - площадь этой конструкции, м2; Ашт - эквивалентная площадь звукопоглощения одного штучного поглотителя, м2; n - количество штучных звукопоглотителей в помещении. 4. The stand under item 1, characterized in that the amount of decrease in sound pressure level ΔL in the reflected sound field of the sample is calculated by the formula:
Figure 00000012

where L is the sound pressure level at the design point before the acoustic treatment of the room, dB;
L region - sound pressure level at the design point after acoustic treatment of the room, dB.
where B is the constant cabin of the vessel before its acoustic treatment, m 2 ;
In 1 - the constant of the room after its acoustic treatment, m 2 , which is determined by the formula:
Figure 00000013

where A 1 = α (S total -S region ) is the equivalent area of sound absorption by surfaces not occupied by sound-absorbing lining; α = B / (B + S total ) - the average coefficient of sound absorption in the room before its acoustic processing; α 1 - the average coefficient of sound absorption of an acoustically treated room, determined by the ratio
Figure 00000014

ΔA is the value of the total additional absorption introduced by the design of the sound-absorbing cladding or piece sound absorbers, determined by the formula
Figure 00000015

where α reg - reverberation coefficient of sound absorption of the cladding; S region - the area of this structure, m 2 ; And pcs - the equivalent sound absorption area of one piece absorber, m 2 ; n is the number of piece sound absorbers in the room.
RU2014120656/28A 2014-05-22 2014-05-22 Test rig for vibroacoustic tests of samples and models RU2558679C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2014120656/28A RU2558679C1 (en) 2014-05-22 2014-05-22 Test rig for vibroacoustic tests of samples and models

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2014120656/28A RU2558679C1 (en) 2014-05-22 2014-05-22 Test rig for vibroacoustic tests of samples and models

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2558679C1 true RU2558679C1 (en) 2015-08-10

Family

ID=53795980

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2014120656/28A RU2558679C1 (en) 2014-05-22 2014-05-22 Test rig for vibroacoustic tests of samples and models

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2558679C1 (en)

Cited By (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2639044C1 (en) * 2016-11-25 2017-12-19 Олег Савельевич Кочетов Vibroacoustic tests bench of samples and models
RU2642155C1 (en) * 2017-01-18 2018-01-24 Олег Савельевич Кочетов Bench for models of vibration systems of ship engine room power plants vibro-acoustic tests
RU2643191C1 (en) * 2016-12-19 2018-01-31 Олег Савельевич Кочетов Test bench for vibration isolators resilient elements testing
RU2650846C1 (en) * 2017-03-16 2018-04-17 Олег Савельевич Кочетов Stand for acoustic tests of noise-absorption panels
RU2652154C1 (en) * 2017-03-14 2018-04-25 Олег Савельевич Кочетов Stand for vibroacoustic tests
RU2652165C1 (en) * 2017-06-14 2018-04-25 Олег Савельевич Кочетов Stand for acoustic tests of sound absorbers
RU2652163C1 (en) * 2017-06-14 2018-04-25 Олег Савельевич Кочетов Stand for vibroacoustic tests of samples of elastic and sound absorbing elements
RU2652159C1 (en) * 2017-03-10 2018-04-25 Олег Савельевич Кочетов Stand for testing acoustic characteristics of sound absorbing elements in muffled premises
RU2652161C1 (en) * 2017-06-14 2018-04-25 Олег Савельевич Кочетов Method of acoustic testing of sound absorbers with resonant elements
RU2652152C1 (en) * 2017-03-14 2018-04-25 Олег Савельевич Кочетов Method of vibroacoustic tests
RU2653554C1 (en) * 2017-06-19 2018-05-11 Олег Савельевич Кочетов Method of vibroacoustic tests of specimens and models
RU2653556C1 (en) * 2017-03-13 2018-05-11 Олег Савельевич Кочетов Stand for vibroacoustic tests of samples of elastic elements of vibration isolation systems and sound absorption elements of the facing of premises submitted to increased noise and vibration levels
RU2659984C1 (en) * 2017-06-19 2018-07-04 Олег Савельевич Кочетов Test bench for vibroacoustic tests of specimens and models
RU2671916C1 (en) * 2017-09-11 2018-11-07 Олег Савельевич Кочетов Noise-absorbing panels acoustic testing method

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2009461C1 (en) * 1990-06-01 1994-03-15 Российский федеральный ядерный центр Всероссийского научно-исследовательского института технической физики Method for determining characteristics of resilient system
RU2247346C1 (en) * 2004-02-24 2005-02-27 Военно-морская академия им. Адмирала Флота Советского Союза Н.Г. Кузнецова Device for transmitting vibration from bench to vibration insulator
RU57457U1 (en) * 2006-05-17 2006-10-10 Открытое акционерное общество "АВТОВАЗ" DEVICE FOR DETERMINING VIBRO DUMPING PROPERTIES OF STRUCTURAL MATERIALS FOR PARTS AND VEHICLE KITS AND POWER INSTALLATIONS
RU91540U1 (en) * 2009-12-07 2010-02-20 Александр Павлович Яковлев VIBROSTEND
RU2475711C1 (en) * 2011-10-06 2013-02-20 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский Государственный Университет Леса" (ГОУ ВПО "МГУЛ") Sports flooring testing device

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2009461C1 (en) * 1990-06-01 1994-03-15 Российский федеральный ядерный центр Всероссийского научно-исследовательского института технической физики Method for determining characteristics of resilient system
RU2247346C1 (en) * 2004-02-24 2005-02-27 Военно-морская академия им. Адмирала Флота Советского Союза Н.Г. Кузнецова Device for transmitting vibration from bench to vibration insulator
RU57457U1 (en) * 2006-05-17 2006-10-10 Открытое акционерное общество "АВТОВАЗ" DEVICE FOR DETERMINING VIBRO DUMPING PROPERTIES OF STRUCTURAL MATERIALS FOR PARTS AND VEHICLE KITS AND POWER INSTALLATIONS
RU91540U1 (en) * 2009-12-07 2010-02-20 Александр Павлович Яковлев VIBROSTEND
RU2475711C1 (en) * 2011-10-06 2013-02-20 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский Государственный Университет Леса" (ГОУ ВПО "МГУЛ") Sports flooring testing device

Cited By (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2639044C1 (en) * 2016-11-25 2017-12-19 Олег Савельевич Кочетов Vibroacoustic tests bench of samples and models
RU2643191C1 (en) * 2016-12-19 2018-01-31 Олег Савельевич Кочетов Test bench for vibration isolators resilient elements testing
RU2642155C1 (en) * 2017-01-18 2018-01-24 Олег Савельевич Кочетов Bench for models of vibration systems of ship engine room power plants vibro-acoustic tests
RU2652159C1 (en) * 2017-03-10 2018-04-25 Олег Савельевич Кочетов Stand for testing acoustic characteristics of sound absorbing elements in muffled premises
RU2653556C1 (en) * 2017-03-13 2018-05-11 Олег Савельевич Кочетов Stand for vibroacoustic tests of samples of elastic elements of vibration isolation systems and sound absorption elements of the facing of premises submitted to increased noise and vibration levels
RU2652154C1 (en) * 2017-03-14 2018-04-25 Олег Савельевич Кочетов Stand for vibroacoustic tests
RU2652152C1 (en) * 2017-03-14 2018-04-25 Олег Савельевич Кочетов Method of vibroacoustic tests
RU2650846C1 (en) * 2017-03-16 2018-04-17 Олег Савельевич Кочетов Stand for acoustic tests of noise-absorption panels
RU2652161C1 (en) * 2017-06-14 2018-04-25 Олег Савельевич Кочетов Method of acoustic testing of sound absorbers with resonant elements
RU2652163C1 (en) * 2017-06-14 2018-04-25 Олег Савельевич Кочетов Stand for vibroacoustic tests of samples of elastic and sound absorbing elements
RU2652165C1 (en) * 2017-06-14 2018-04-25 Олег Савельевич Кочетов Stand for acoustic tests of sound absorbers
RU2653554C1 (en) * 2017-06-19 2018-05-11 Олег Савельевич Кочетов Method of vibroacoustic tests of specimens and models
RU2659984C1 (en) * 2017-06-19 2018-07-04 Олег Савельевич Кочетов Test bench for vibroacoustic tests of specimens and models
RU2671916C1 (en) * 2017-09-11 2018-11-07 Олег Савельевич Кочетов Noise-absorbing panels acoustic testing method

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2558679C1 (en) Test rig for vibroacoustic tests of samples and models
RU2596239C1 (en) Method of vibroacoustic tests of specimens and models
RU2603787C1 (en) Test bench for vibroacoustic tests of specimens and models
RU2557332C1 (en) Stand for testing vibration isolation systems
RU2558688C1 (en) Method of testing of multi-weight vibration insulation systems
RU2607361C1 (en) Method of testing multimass vibration isolation systems
RU2659984C1 (en) Test bench for vibroacoustic tests of specimens and models
RU2596232C1 (en) Test bench for multimass vibration isolation systems
RU2642155C1 (en) Bench for models of vibration systems of ship engine room power plants vibro-acoustic tests
RU2653554C1 (en) Method of vibroacoustic tests of specimens and models
RU2639044C1 (en) Vibroacoustic tests bench of samples and models
RU2652152C1 (en) Method of vibroacoustic tests
RU2643191C1 (en) Test bench for vibration isolators resilient elements testing
RU2015130859A (en) STAND FOR VIBROACOUSTIC TESTS OF SAMPLES AND MODELS
RU2605504C1 (en) Test bench for vibration isolators resilient elements testing
RU2637718C1 (en) Method for examining dual-mass vibration insulation systems
RU2018141678A (en) STAND FOR VIBROACOUSTIC TESTS OF ELASTIC AND NOISE-ABSORBING ELEMENT SAMPLES
RU2018141671A (en) STAND FOR VIBROACOUSTIC TESTS OF SAMPLES AND MODELS
RU2018141664A (en) METHOD OF VIBROACOUSTIC TESTS OF SAMPLES AND MODELS
RU2017121150A (en) STAND FOR VIBROACOUSTIC TESTS OF ELASTIC AND NOISE-ABSORBING ELEMENT SAMPLES
RU2019142917A (en) STAND FOR VIBROACOUSTIC TESTS OF SAMPLES AND MODELS
RU2019142413A (en) STAND FOR VIBROACOUSTIC TESTS OF SAMPLES AND MODELS
RU2652154C1 (en) Stand for vibroacoustic tests
RU2019142391A (en) METHOD FOR VIBROACOUSTIC TESTS OF SAMPLES AND MODELS
RU2017122276A (en) METHOD OF VIBROACOUSTIC TESTS OF SAMPLES AND MODELS