RU2016651C1 - Fluidization method - Google Patents
Fluidization method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2016651C1 RU2016651C1 SU5019598A RU2016651C1 RU 2016651 C1 RU2016651 C1 RU 2016651C1 SU 5019598 A SU5019598 A SU 5019598A RU 2016651 C1 RU2016651 C1 RU 2016651C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- fluidizing agent
- coolant
- flow
- amplitude
- fluidized bed
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Fertilizers (AREA)
Abstract
Description
Изобpетение относится к способам получения псевдоожиженного слоя и может быть использовано при проведении пpоцессов тепломассообмена, для получения гранулированных материалов, физического перемешивания и других целей в химической, микpобиологической и сельскохозяйственной отраслях промышленности. The invention relates to methods for producing a fluidized bed and can be used in heat and mass transfer processes to obtain granular materials, physical mixing, and other purposes in the chemical, microbiological, and agricultural industries.
Наиболее близким техническим pешением является способ обработки зернистого материала в виброкипящем слое, заключающийся в том, что на вводимый поток ожижающего агента накладывают акустические колебания с частотой 20-200 Гц и амплитудой давления Ар, pавной (0,01-0,1) х 105 Па [1].The closest technical solution is a method of processing granular material in a vibro-boiling layer, which consists in the fact that acoustic vibrations with a frequency of 20-200 Hz and a pressure amplitude of A p equal to (0.01-0.1) x 10 are applied to the input fluidizing agent stream 5 Pa [1].
Недостатками способа являются перечисленные выше, а также относительно низкие амплитудные характеpистики акустических колебаний. The disadvantages of the method are listed above, as well as the relatively low amplitude characteristics of acoustic vibrations.
Цель изобретения - повышение производительности, снижение энергозатрат и уменьшение пылеуноса. The purpose of the invention is to increase productivity, reduce energy consumption and reduce dust extraction.
Цель достигается тем, что ввод ожижающего агента-теплоносителя осуществляют однонаправленно и совместно с вводом обрабатываемого исходного материала сверху на псевдоожиженный слой, при этом обрабатываемый исходный матеpиал распыляют импульсным потоком ожижающего агента-теплоносителя, а на псевдоожиженный слой воздействуют прямыми и отраженными акустическими колебаниями импульсного потока ожижающего агента-теплоносителя с амплитудой давления Ар = (0,01-1,00) х 105 Па и амплитудой ускорения потока Аа = (4,8 - 19,2) x103 м/с2.The goal is achieved in that the fluidizing agent-coolant is introduced unidirectionally and together with the input of the processed source material from above onto the fluidized bed, while the processed raw material is sprayed with the pulsed flow of the fluidizing agent, and the direct and reflected acoustic vibrations of the pulsed flow of the fluidizing fluid are applied to the fluidized bed heat transfer agent with a pressure amplitude A p = (0.01-1.00) x 10 5 Pa and a flow acceleration amplitude A a = (4.8 - 19.2) x10 3 m / s 2 .
На фиг. 1 представлено пpедлагаемое устpойство; на фиг.2 - сечение А-А на фиг.1. In FIG. 1 shows the proposed device; figure 2 is a section aa in figure 1.
Устройство включает рабочую емкость 1, дно которой выполнено сфеpической формы, а верхняя часть в виде усеченного конуса, патрубок 2 для подачи основного ожижающего агента-теплоносителя. Патрубок 2 соединен с источником 3 пульсирующего потока ожижающего агента-теплоносителя и при этом является акустическим резонатором и размещен в патрубке 4 подачи дополнительного теплоносителя, соединенного с горловиной усеченного конуса рабочей емкости 1. Рабочая емкость размещена в рубашке 5 дополнительного подогрева. Соосно патpубку 2 для подачи основного ожижающего агента-теплоносителя и патрубку 4 подачи дополнительного теплоносителя в горловину усеченного конуса емкости 1 введен патрубок 6 подачи обрабатываемого исходного материала, например, пульпы минерального удобрения. В емкости 1 имеется патрубок 7 выгрузки готового материала и патрубок 8 отвода пара. The device includes a working
Способ осуществляется следующим образом. The method is as follows.
В емкость 1 загружают полидисперсный материал, например порошок аммофоса, и нагревают его внешним источником тепла, например посредством рубашки 5. Включают источник 3 пульсирующего потока ожижающего агента-теплоносителя, при этом внешний источник тепла, например рубашка 5, может быть отключен. Поток теплоносителя с большой амплитудной скоростью по патрубку 2 подачи основного ожижающего агента-теплоносителя движется в емкость 1. В результате пульсаций теплоносителя в патрубке 2, являющемся резонатором, возникают мощные акустические волны, распространяющиеся в рабочую емкость 1. Одновременно с вводом основного теплоносителя при необходимости вводятся через патрубок 4 в одном и том же направлении дополнительный теплоноситель и исходный обрабатываемый материал, например пульпа аммофоса, через патрубок 6. Пульсации потока ожижающего агента-теплоносителя, воздействуя на исходный материал, распыляют его, образуя факел распыления материала. Частицы факела по мере движения к псевдоожиженному слою упариваются до достижения необходимой влажности и, попадая на частицы псевдоожиженного слоя, прилипают к ним. Таким образом постепенно образуются гранулы, которые выгружаются из емкости 1 посредством патрубка 7 и поступают на дальнейшую обработку. В емкости 1 материал под действием пульсаций потока ожижающего агента теплоносителя находится в псевдоожиженном состоянии и подвергается воздействию как прямых, так и отраженных волн от этих пульсаций, причем выполнение дна емкости сферической формы позволяет избежать появления застойных зон и улучшить перемешивание. При этом амплитуда ускорения импульсного потока Аа = (4,8 - 19,2) x103 м/с2, а амплитуда давления Ар = (0,01 - 1,00) х 105 Па. Для обеспечения заданных величин этих параметров в результате экспериментов была получена эмпирическая формула, устанавливающая зависимость длины l патрубка 2 и его диаметра d, а также объема V рабочей емкости 1 от частоты пульсаций ожижающего агента-теплоносителя и производительности аппарата N : l, d, V = f(N).A polydisperse material, for example, ammophos powder, is loaded into the
В процессе осуществления способа на слой дисперсного материала действует волна сжатия, передаваемая газообразным носителем и имеющая амплитуду давления Ар. Движение волны сопровождается скачкообразным изменением давления и скорости. При воздействии на слой дисперсного материала волна сжатия отражается как от верхних рядов материала, так и от лежащих несколько ниже, из-за наличия промежутков между ними, то есть между частицами. Если первое действие волны - сжатие материала, то отраженная волна приподнимает материал. Следующая за ней волна разpежения и спутный, увлекаемый волной поток теплоносителя полностью размывает слой материала, переводя его в псевдоожиженное состояние. Волны, отраженные от внутренних стенок аппарата, также влияют на формирование циркуляционного движения материала. При повторении пульсаций теплоносителя эпюры скорости во времени изменяются вплоть до возникновения обратных токов, что приводит к возникновению косых скачков уплотнения, то есть, нефронтального действия волны на материал даже при перпендикулярном расположении ввода носителя волны и слоя. Это обуславливает еще более интенсивное псевдоожижение материала. Время, необходимое для деформации возмущений скорости теплоносителя до предельной формы - образования волны сжатия, определяется длиной патрубка 2, то есть его резонансной длиной. Волны сжатия и разрежения псевдоожижают материал, вводимый в аппарат через патрубок 6. Далее процесс образования волн сжатия повторяется с определенной частотой ν . Для исключения застойных зон и фокусирования отраженных волн сжатия в центральную, осевую часть емкости 1 ее дно выполнено сферической формы, а верхняя коническая часть камеры выполнена с углом раскрытия 10-20о, что соответствует углу раскрытия волны сжатия на выходе из патрубка 2. Проведение тепломассообменных процессов, грануляция и перемешивание могут проводиться как в периодическом, так и в непрерывном режиме. При необходимости могут устанавливаться поверхности (нагрев-охлаждение) внутри аппарата или снаружи, например, рубашка или излучатель. С целью снижения пылеуноса работа источника 3 пульсирующего потока ожижающего агента-теплоносителя может осуществляться без подачи новых порций ожижающего агента, то есть за счет газообразной атмосферы в патрубке 2 и емкости 1, которая в отдельных случаях может быть химически инертной, например, при сушке материалов от легколетучих жидкостей. Исследования, проведенные на различных дисперсных материалах, показали, что по качеству ожижения данный способ не только не уступает известным, но и имеет существенные преимущества - отсутствие застойных зон, практически полное исключение пылеуноса, высокая интенсивность тепломассообменных процессов за счет увеличения относительных скоростей материала и ожижающего агента.During the implementation of the method, a compression wave acts on a layer of dispersed material, transmitted by a gaseous carrier and having a pressure amplitude A p . The movement of the wave is accompanied by an abrupt change in pressure and velocity. When a dispersed material is exposed to a layer, a compression wave is reflected both from the upper rows of the material and from those lying somewhat lower, due to the presence of gaps between them, that is, between particles. If the first action of the wave is the compression of the material, then the reflected wave lifts the material. The following rarefaction wave and a coherent coolant flow carried by the wave completely erodes the material layer, translating it into a fluidized state. Waves reflected from the internal walls of the apparatus also affect the formation of the circulation movement of the material. When the pulsation of the coolant is repeated, the velocity diagrams change over time up to the occurrence of reverse currents, which leads to the appearance of oblique shock waves, i.e., the non-frontal action of the wave on the material even with the perpendicular arrangement of the input of the wave carrier and layer. This leads to an even more intensive fluidization of the material. The time required for the deformation of the coolant velocity perturbations to the extreme shape — the formation of a compression wave — is determined by the length of
П р и м е р. Сушилка-гранулятор периодического действия. PRI me R. Dryer-granulator of periodic action.
В реакционный объем емкостью 30 л загружают 1 кг порошка кормовых дрожжей, полученных при распылительной сушке, со средним диаметром частиц 95 мкм. После загрузки первичной порции продукта (подушки) включают подогрев слоя (подушки), доводят температуру в слое до 80оС, а затем включают источник пульсирующего потока ожижающего агента-теплоносителя, например, поршневой генератор с диаметром поршня 90 мм и частотой его колебаний ν=200 Гц. Амплитуда ускорения потока Аа=19200 м/с2, амплитуда давления Ар = 1·105 Па. Материал при этом переходит в псевдоожиженное состояние. Одновременно включают подогреватель ожижающего агента до температуры 300оС и насосом-дозатором в устье патрубка для подачи ожижающего агента-теплоносителя подают суспензию кормовых дрожжей массовой концентрацией 15% по сухому продукту в количестве 3,6 л/ч. Температура в слое и за сушильной камерой поддерживается в пределах 65-70оС. Через 1 ч работы в установившемся режиме прекращают подачу суспензии, останавливают генератор, выключают подогрев, выгружают готовый продукт в количестве 1440 г и тонкую фракцию из-под циклона 110 г. Готовый продукт представляет собой гранулы средним диаметром 455 мкм. Продукт не пылит, легко дозируется, прочность гранул достаточна для транспортировки и длительного хранения.In the reaction volume with a capacity of 30
Таким образом предложенный способ позволяет увеличить производительность за счет исключения пылеуноса материала с отработанным теплоносителем, снизить энергозатраты и расход ожижающего агента-теплоносителя. Кроме того, исключается наличие застойных зон внутри аппарата, препятствующих проведению процессов тепломассообмена, гранулирования, перемешивания и других. Thus, the proposed method allows to increase productivity by eliminating the dust removal of the material with the spent coolant, to reduce energy consumption and consumption of the fluidizing agent-coolant. In addition, the presence of stagnant zones inside the apparatus that impedes the processes of heat and mass transfer, granulation, mixing and others is excluded.
При переработке термочувствительных материалов производительность повышается на 30-40%, а термостойких - на 60-70%. When processing heat-sensitive materials, productivity increases by 30-40%, and heat-resistant - by 60-70%.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5019598 RU2016651C1 (en) | 1991-12-29 | 1991-12-29 | Fluidization method |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5019598 RU2016651C1 (en) | 1991-12-29 | 1991-12-29 | Fluidization method |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2016651C1 true RU2016651C1 (en) | 1994-07-30 |
Family
ID=21593085
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU5019598 RU2016651C1 (en) | 1991-12-29 | 1991-12-29 | Fluidization method |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2016651C1 (en) |
-
1991
- 1991-12-29 RU SU5019598 patent/RU2016651C1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
1. Авторское свидетельство СССР N 674784, кл. B 01J 8/18, 1979. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN102274703A (en) | Large-scale continuous energy-saving fluidized bed spraying, granulating and drying process | |
US6156120A (en) | Apparatus for the uniform distribution of a small amount of liquid on bulk materials | |
JPH1042793A (en) | Production of animal feed additive based on fermented broth | |
US3842888A (en) | Apparatus for introducing ingredients into a spray drying tower | |
US4422900A (en) | Spray drying apparatus for available chlorine-containing compounds | |
EP0570218A1 (en) | Processes and apparatuses for granulating and drying particulate materials | |
RU2016651C1 (en) | Fluidization method | |
JPH04231322A (en) | Increasing crystal grain size of ammonium sulfate and its device | |
SU1081203A1 (en) | Process for producing granulated detergent | |
JPH0719728A (en) | Method and apparatus for granulating and drying powder particles by operating air vibration wave | |
US4182871A (en) | Process for spray drying sodium dichloroisocyanurate | |
SU1411018A1 (en) | Apparatus for drying and pelletizing materials in fluidized bed | |
JPH01284329A (en) | Method and device for granulating, coating, and drying fine grain | |
RU2328668C1 (en) | Plant of zeolite drying and tempering | |
JPS63190629A (en) | Spray drying fluidization granulator | |
RU2215252C1 (en) | Plant drying loose materials, pastes and suspensions | |
RU2343382C1 (en) | Device for spray drying and granulating particulates | |
SU1040297A1 (en) | Method of cooling granular ammofos | |
RU2341742C1 (en) | Drying unit for thermolabile materials | |
JP2507274B2 (en) | Powder processing equipment | |
AU545120B2 (en) | Improvements relating to manufacturing of caseinates | |
RU2152247C1 (en) | Fine materials' granulation process | |
JP3003047B2 (en) | Method for producing granules | |
RU2490575C2 (en) | Drying plant for solutions, suspensions and paste-type materials | |
SU952310A1 (en) | Vibration granulator |