RU2012135558A - Регенерация энергии при производстве серной кислоты - Google Patents

Регенерация энергии при производстве серной кислоты Download PDF

Info

Publication number
RU2012135558A
RU2012135558A RU2012135558/05A RU2012135558A RU2012135558A RU 2012135558 A RU2012135558 A RU 2012135558A RU 2012135558/05 A RU2012135558/05 A RU 2012135558/05A RU 2012135558 A RU2012135558 A RU 2012135558A RU 2012135558 A RU2012135558 A RU 2012135558A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
gas
specified
absorption zone
liquid
sulfuric acid
Prior art date
Application number
RU2012135558/05A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2570658C2 (ru
Inventor
Эрнесто ВЕРА-КАСТАНЕДА
Original Assignee
Мекс, Инк.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Мекс, Инк. filed Critical Мекс, Инк.
Publication of RU2012135558A publication Critical patent/RU2012135558A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2570658C2 publication Critical patent/RU2570658C2/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
    • C01B17/69—Sulfur trioxide; Sulfuric acid
    • C01B17/74—Preparation
    • C01B17/76—Preparation by contact processes
    • C01B17/765—Multi-stage SO3-conversion
    • C01B17/7655—Multi-stage SO3-conversion with intermediate absorption
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1406—Multiple stage absorption
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1412—Controlling the absorption process
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1425—Regeneration of liquid absorbents
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
    • B01D53/77—Liquid phase processes
    • B01D53/78—Liquid phase processes with gas-liquid contact
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
    • C01B17/69—Sulfur trioxide; Sulfuric acid
    • C01B17/74—Preparation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
    • C01B17/69—Sulfur trioxide; Sulfuric acid
    • C01B17/74—Preparation
    • C01B17/76—Preparation by contact processes
    • C01B17/775—Liquid phase contacting processes or wet catalysis processes
    • G—PHYSICS
    • G05—CONTROLLING; REGULATING
    • G05D—SYSTEMS FOR CONTROLLING OR REGULATING NON-ELECTRIC VARIABLES
    • G05D27/00—Simultaneous control of variables covered by two or more of main groups G05D1/00 - G05D25/00
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency
    • Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T137/00—Fluid handling
    • Y10T137/0318—Processes
    • Y10T137/0402—Cleaning, repairing, or assembling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Biomedical Technology (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Drying Of Gases (AREA)

Abstract

1. Способ получения серной кислоты в установке по производству серной кислоты контактным методом, содержащей промежуточный абсорбер, где указанную установку модифицируют для работы в соответствии со способом, который регенерирует тепло, высвобождаемое при абсорбции SO, в пригодной форме при температуре по меньшей мере примерно 150°C, причем способ включает:сжигание источника серы в газе, содержащем избыток кислорода, для получения потока газа, содержащего оксид серы, содержащего газообразный продукт сгорания, включающий диоксид серы и кислород;контакт потока газа, содержащего оксид серы, содержащего указанный газообразный продукт сгорания, с катализатором для превращения диоксида серы в триоксид серы, что тем самым превращает поток газа, содержащий оксид серы, в конверсионный газ, содержащий SO;контакт конверсионного газа в первичной абсорбционной зоне с первичной абсорбционной жидкостью, содержащей серную кислоту, что тем самым абсорбирует триоксид серы и/или передает серную кислоту из конверсионного газа в первичную абсорбционную жидкость;циркуляцию указанной абсорбционной жидкости между указанной первичной абсорбционной зоной и косвенным теплообменником, в котором тепло, образуемое при реакции триоксида серы и воды, конденсации серной кислоты и/или абсорбции триоксида серы первичной абсорбционной жидкостью, отбирается жидким теплоносителем, нагревая последний по меньшей мере до 150°C; иконтакт потока газа, выходящего из первичной абсорбционной зоны, с вторичной абсорбционной жидкостью, содержащей серную кислоту, во вторичной абсорбционной зоне, причем остаточный SO, содержащийся в потоке газа, пос

Claims (29)

1. Способ получения серной кислоты в установке по производству серной кислоты контактным методом, содержащей промежуточный абсорбер, где указанную установку модифицируют для работы в соответствии со способом, который регенерирует тепло, высвобождаемое при абсорбции SO3, в пригодной форме при температуре по меньшей мере примерно 150°C, причем способ включает:
сжигание источника серы в газе, содержащем избыток кислорода, для получения потока газа, содержащего оксид серы, содержащего газообразный продукт сгорания, включающий диоксид серы и кислород;
контакт потока газа, содержащего оксид серы, содержащего указанный газообразный продукт сгорания, с катализатором для превращения диоксида серы в триоксид серы, что тем самым превращает поток газа, содержащий оксид серы, в конверсионный газ, содержащий SO3;
контакт конверсионного газа в первичной абсорбционной зоне с первичной абсорбционной жидкостью, содержащей серную кислоту, что тем самым абсорбирует триоксид серы и/или передает серную кислоту из конверсионного газа в первичную абсорбционную жидкость;
циркуляцию указанной абсорбционной жидкости между указанной первичной абсорбционной зоной и косвенным теплообменником, в котором тепло, образуемое при реакции триоксида серы и воды, конденсации серной кислоты и/или абсорбции триоксида серы первичной абсорбционной жидкостью, отбирается жидким теплоносителем, нагревая последний по меньшей мере до 150°C; и
контакт потока газа, выходящего из первичной абсорбционной зоны, с вторичной абсорбционной жидкостью, содержащей серную кислоту, во вторичной абсорбционной зоне, причем остаточный SO3, содержащийся в потоке газа, поступающего в указанную вторичную абсорбционную зону, регенерируется как серная кислота во вторичной абсорбционной жидкости, где
указанная вторичная абсорбционная зона содержит промежуточный абсорбер, существующий в указанной установке до указанной модификации, и отношение массового расхода указанной вторичной абсорбционной жидкости к газу в указанной вторичной абсорбционной зоне варьирует в пределах от примерно 1,0 до примерно 7,0 или от примерно 14 до примерно 18.
2. Способ по п. 1, где указанный существующий промежуточный абсорбер был сконструирован для работы при отношении массового расхода абсорбционной жидкости - серной кислоты к газу от примерно 6 до примерно 10 при крепости газа от примерно 7% до примерно 12% по объему SO3.
3. Способ по п. 1 или п. 2, в котором указанный источник серы содержит элементарную серу.
4. Способ по п. 3, где конверсионный газ, поступающий в первичную абсорбционную зону, содержит по меньшей мере примерно 0,60 моля, по меньшей мере примерно 0,70 моля, по меньшей мере примерно 0,80 моля, по меньшей мере примерно 0,90 моля или по меньшей мере примерно 0,95 моля воды на моль общего эквивалентного содержания в газе оксида серы, перед входом в абсорбционную зону.
5. Способ по п. 3, где серу сжигают в сухом газе, содержащем избыток кислорода, для получения указанного потока газа, содержащего оксид серы, содержащего газообразный продукт сгорания, включающий диоксид серы и кислород.
6. Способ по п. 3, где водяной пар вводится в конверсионный газ, содержащий SO3, до первичной абсорбционной зоны в направлении потока газа в отношении, достаточном, чтобы повысить эквивалентное содержание водяного пара в газе до по меньшей мере примерно 0,55 моля, по меньшей мере примерно 0,60 моля, по меньшей мере примерно 0,70 моля, по меньшей мере примерно 0,80 моля, по меньшей мере примерно 0,90 моля или по меньшей мере примерно 0,95 моля на моль общего эквивалентного содержания в газе SO3, перед входом в абсорбционную зону.
7. Способ по п. 6, где водяной пар вводится в поток газа, содержащий оксид серы, до первичной абсорбционной зоны в направлении потока газа в отношении, достаточном, чтобы повысить эквивалентное содержание водяного пара в газе до от примерно 0,80 моля до примерно 1,00 моля на моль эквивалентного содержания в газе SO3, перед входом в первичную абсорбционную зону.
8. Способ по п. 6, где водяной пар вводится в поток газа, содержащий оксид серы, до первичной абсорбционной зоны в направлении потока газа в отношении, достаточном, чтобы обеспечить содержание пара серной кислоты по меньшей мере примерно 0,25 моля или по меньшей мере примерно 0,30 моля или по меньшей мере примерно 0,35 моля на моль в конверсионном газе, триоксида серы, поступающем в первичную абсорбционную зону.
9. Способ по п. 6, где температура газа, поступающего в первичную абсорбционную зону, по меньшей мере на 55°C выше его точки росы, а точка росы потока газа не более чем на 25°C выше температуры кислоты, с которой он контактирует на входе газа в указанную первичную абсорбционную зону.
10. Способ по п. 6, где концентрация кислоты, поступающей в первичную абсорбционную зону, составляет от примерно 99,0 до примерно 99,6%.
11. Способ по п. 6, где температура кислоты, выходящей из вторичной абсорбционной зоны, не более чем примерно на 35°C ниже или не более чем на 30°C ниже, чем у газа, поступающего во вторичную абсорбционную зону.
12. Способ по п.6, где концентрация кислоты, выходящей из вторичной абсорбционной зоны, составляет от примерно 99,2 до 99,5%.
13. Способ по п. 6, где молярное отношение в газе пара H2SO4 к SO3, выходящем из первичной абсорбционной зоны, составляет от примерно 1,5 до примерно 3,0.
14. Способ по п. 6, где водяной пар вводится в указанный конверсионный газ в зоне ввода водяного пара перед указанной первичной абсорбционной зоной, а конверсионный газ вводится в первичную абсорбционную зону без промежуточной конденсации какого-либо компонента потока газа, содержащего оксид серы, между указанной зоной ввода водяного пара и указанной первичной абсорбционной зоной.
15. Способ по п. 6, где тепло, образуемое реакцией триоксида серы и воды, конденсацией серной кислоты и/или абсорбцией триоксида серы в поглощающую жидкость, передается жидкому теплоносителю в количестве по меньшей мере примерно 1160 кДж на килограмм эквивалента SO3 (500 британских тепловых единиц на фунт эквивалента SO3), входящего в указанную первичную абсорбционную зону, тем самым нагревая жидкий теплоноситель по меньшей мере до 150°C.
16. Способ по п. 6, где обеспечивается циркуляция поглощающей жидкости из указанной первичной абсорбционной зоны как в основной косвенный теплообменник, так и во вспомогательный косвенный теплообменник, которые расположены последовательно по отношению к потоку указанной поглощающей жидкости, в каждом из этих теплообменников тепло, образуемое реакцией триоксида серы и воды, конденсацией серной кислоты и/или абсорбции триоксида серы в поглощающую жидкость, передается от указанной циркулирующей поглощающей жидкости, причем тепло передается основному жидкому теплоносителю в указанном основном теплообменнике, тем самым нагревая указанный основной жидкий теплоноситель по меньшей мере до 150°C, причем тепло передается потоку воды в указанном вспомогательном теплообменнике, тем самым образуя водяной пар для ввода в указанный поток газа, содержащего оксид серы, перед указанной первичной абсорбционной зоной, и где кислота, выходящая из указанного основного теплообменника, разделяется с обеспечением первичной поглощающей жидкости и вторичной теплорегенерационной жидкости, причем указанная первичная поглощающая жидкость вводится в первичную абсорбционную зону, где она контактирует с указанным конверсионным газом, причем указанная вторичная теплорегенерационная жидкость пропускается через указанный вспомогательный теплообменник, где она охлаждается, причем поток газа, выходящий из указанной первичной абсорбционной зоны, вводится во вторичную абсорбционную зону, где он контактирует со вторичной поглощающей жидкостью, содержащей указанную охлажденную вторичную теплорегенерационную жидкость.
17. Способ по п. 6, где относительные скорости потока газа, входящего во вторичную абсорбционную зону, и потока вторичной поглощающей жидкости, входящей во вторичную абсорбционную зону, являются такими, что разность между локальной среднемассовой температурой газовой фазы и локальной среднемассовой температурой фазы вторичной поглощающей жидкости, с которой газ контактирует, составляет не более примерно 35°C на впуске жидкости или выходе жидкости вторичной абсорбционной зоны.
18. Способ по п. 6, где отношение водяного пара, вводимого в указанный поток газа, содержащего оксид серы, крепость серной кислоты и температура поглощающей жидкости, вводимой в первичную абсорбционную зону, и отношение Ж/Г в первичной абсорбционной зоне являются такими, что молярное отношение пара серной кислоты к SO3 достигает максимума по меньшей мере примерно 1,2 в положении в пределах первичной абсорбционной зоны между ее впуском газа и выходом газа.
19. Способ по п. 6, дополнительно включающий:
циркулирование указанной поглощающей жидкости из указанной абсорбционной зоны в основной косвенный теплообменник, в котором тепло переносится на основной жидкий теплоноситель, нагревая последний по меньшей мере до 150°C;
разделение потока поглощающей жидкости, выходящего из указанного основного теплообменника для обеспечения потока основной поглощающей жидкости, который рециркулируется в указанную первичную абсорбционную зону, и поток вспомогательной поглощающей жидкости;
пропускание указанного потока вспомогательной жидкости через косвенный теплообменник дополнительно к деаэратору питательной воды котла, причем в указанном вспомогательном теплообменнике деаэратора тепло передается от указанной вспомогательной жидкости в поток воды для генерирования деаэрирующего пара;
направление деаэрирующего пара в указанный деаэратор, где питательная вода котла приводится в контакт с деаэрирующим паром для извлечения неконденсирующихся компонентов из питательной воды котла; и
отведение потока отходящего газа деаэратора из указанного деаэратора, причем указанный поток отходящего газа деаэратора содержит водяной пар и неконденсирующиеся газы.
20. Способ по п. 19, дополнительно включающий ввод водяного пара, содержащегося в указанном потоке отходящего газа деаэратора, в газ, содержащий оксид серы, перед первичной абсорбционной зоной относительно направления потока газа.
21. Способ по п. 20, где вода, деаэрированная в указанном деаэраторе, вводится в указанный основной теплообменник как источник питательной воды котла для генерирования пара.
22. Способ по п. 21, где кислота вспомогательной жидкости, выходящая из вспомогательного теплообменника указанного деаэратора, пропускается через подогреватель деаэратора, включающий косвенный теплообменник, где тепло передается от указанной вспомогательной жидкости в не деаэрированную воду для подогрева не деаэрированной воды до ее ввода в указанный деаэратор.
23. Способ по п. 21, где комбинация скорости потока и температуры не деаэрированной воды, входящей в указанный деаэратор, и скорость передачи тепла от указанной вспомогательной поглощающей жидкости в указанный поток воды в указанном вспомогательном теплообменнике деаэратора является такой, что отношение массового расхода деаэрированной питательной воды котла, выходящей из указанного деаэратора, к эквивалентному триоксиду серы, поступающему в указанную абсорбционную зону, составляет по меньшей мере примерно 1,0, предпочтительно, по меньшей мере примерно 1,5, более предпочтительно, по меньшей мере примерно 2,0,обычно от примерно 2,0 до примерно 3,0.
24. Способ по п. 6, где обеспечивается циркуляция поглощающей жидкости из указанной первичной абсорбционной зоны во внешний теплообменник для удаления тепла, высвобождаемого при абсорбции, и чистая серная кислота, полученная в первичной абсорбционной зоне, удаляется как поток продукта из циркулирующей кислоты, причем скорость удаления продукта-кислоты и скорость циркуляции поглощающей жидкости, относительно потока триоксида серы в первичную абсорбционную зону регулируются с сохранением концентрации серной кислоты в поглощающей жидкости при значении, которое не отличается от концентрации азеотропа на более чем +1,0 вес. % в указанной первичной абсорбционной зоне или не изменяется на менее чем -0,2 вес. % или не более чем +0,8 вес. % в любом месте в пределах первичной зоны.
25. Способ модификации существующей установки для производства серной кислоты контактным методом, содержащей промежуточный абсорбер для регенерации при высокой температуре тепла, выделяющегося при поглощении SO3 в серной кислоте, который включает:
установку нового абсорбера для приема конверсионного газа, содержащего триоксид серы, причем указанный новый абсорбер содержит первичную абсорбционную зону, предназначенную для абсорбции при высокой температуре SO3 первичной поглощающей жидкостью, содержащей серную кислоту, для получения в ней дополнительной серной кислоты;
установку высокотемпературного теплообменника, предназначенного для передачи тепла, высвобождаемого при абсорбции SO3, от первичной поглощающей жидкости в другую текучую среду и нагревания последней до температуры по меньшей мере примерно 150°C;
установку средств для циркуляции указанной первичной поглощающей жидкости между указанной первичной абсорбционной зоной и указанным высокотемпературным теплообменником;
установку трубопровода для направления потока газа, выходящего из указанного высокотемпературного абсорбера, во впуск указанного существующего промежуточного абсорбера; и
установку средств для циркуляции вторичной поглощающей жидкости через указанный существующий промежуточный абсорбер, в котором остаточный SO3 может быть удален из потока газа, выходящего из указанной первичной абсорбционной зоны, путем передачи в указанную вторичную поглощающую жидкость, причем указанные средства для циркуляции указанной вторичной поглощающей жидкости выполнены с такими размерами и/или управляются средствами регулирования расхода так, что отношение массового расхода указанной вторичной поглощающей жидкости к газу в указанной вторичной абсорбционной зоне составляет от примерно 1,0 до примерно 7,0 или от примерно 14 до примерно 18.
26. Способ по п. 22, где указанный существующий промежуточный абсорбер сконструирован для работы при отношении массового расхода серной кислоты в поглощающей жидкости к газу от примерно 6 до примерно 10 при крепости газа от примерно 7% до примерно 12% по объему SO3.
27. Способ по п. 22, где указанный источник серы включает элементарную серу.
28. Способ получения серной кислоты, включающий:
сжигание в газе источника серы, содержащем избыток кислорода, для получения потока газа, содержащего оксид серы, содержащего газообразный продукт сгорания, включающий диоксид серы и кислород;
контакт потока газа, содержащего оксид серы, содержащего указанный газообразный продукт сгорания, с катализатором для конверсии диоксида серы в триоксид серы, что тем самым превращает поток газа, содержащий оксид серы, в конверсионный газ, содержащий SO3;
контакт конверсионного газа в теплорегенерационной абсорбционной зоне с поглощающей жидкостью, содержащей серную кислоту, что тем самым переносит триоксид серы из конверсионного газа на поглощающую жидкость;
циркулирование указанной поглощающей жидкости между указанной абсорбционной зоной и основным косвенным теплообменником, в котором тепло переносится на основной жидкий теплоноситель, нагревая последний по меньшей мере до 150°C;
разделение потока поглощающей жидкости, выходящего из указанного основного теплообменника, с обеспечением потока основной поглощающей жидкости, который рециркулируется в указанную теплорегенерационную абсорбционную зону, и потока вспомогательной поглощающей жидкости;
пропускание указанного потока вспомогательной жидкости через косвенный теплообменник, вспомогательный по отношению к котлу питательной воды деаэратора, причем тепло переносится во вспомогательный теплообменник указанного деаэратора от указанной вспомогательной жидкости к потоку воды для образования деаэрирующего пара;
направление деаэрирующего пара в указанный деаэратор, где питательная вода котла приводится в контакт с деаэрирующим паром для извлечения неконденсирующихся компонентов из питательной воды котла; и
отвод потока отходящего газа деаэратора из указанного деаэратора, причем указанный поток отходящего газа деаэратора содержит водяной пар и неконденсирующиеся газы.
29. Способ получения серной кислоты, включающий:
сжигание серы в сухом газе, содержащем избыток кислорода, для получения потока газа, содержащего оксид серы, содержащего газообразный продукт сгорания, включающий диоксид серы, кислород и не более 0,005 моля водяного пара на моль SO2;
контакт потока газа, содержащего оксид серы, содержащего указанный газообразный продукт сгорания, с катализатором для превращения диоксида серы в триоксид серы, что тем самым превращает поток газа, содержащий оксид серы в конверсионный газ, содержащий не более 0,005 моля водяного пара на моль SO3;
контакт конверсионного газа в первичной теплорегенерационной абсорбционной зоне с поглощающей жидкостью, содержащей серную кислоту, что передает последнюю от конверсионного газа в поглощающую жидкость;
ввод водяного пара в газ, содержащий оксид серы, до первичной абсорбционной зоны в направлении потока газа в отношении, достаточном, чтобы повысить эквивалентное содержание водяного пара в газе по меньшей мере до примерно 0,55 моля на моль общего эквивалентного содержания в газе оксида серы, перед поступлением потока газа в первичную абсорбционную зону; и
циркуляцию указанной поглощающей жидкости между указанной первичной абсорбционной зоной и косвенным теплообменником, в котором тепло, высвобождаемое при реакции триоксида серы и воды, конденсации серной кислоты и/или абсорбции триоксида серы поглощающей жидкостью, отбирается жидким теплоносителем, нагревая последний по меньшей мере до 150°C.
RU2012135558/05A 2010-01-20 2011-01-20 Регенерация энергии при производстве серной кислоты RU2570658C2 (ru)

Applications Claiming Priority (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US29674110P 2010-01-20 2010-01-20
US61/296,741 2010-01-20
US38288210P 2010-09-14 2010-09-14
US61/382,882 2010-09-14
PCT/US2011/021928 WO2011139390A2 (en) 2010-01-20 2011-01-20 Energy recovery in manufacture of sulfuric acid

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015138501A Division RU2632015C2 (ru) 2010-01-20 2015-09-09 Регенерация энергии при производстве серной кислоты

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2012135558A true RU2012135558A (ru) 2014-02-27
RU2570658C2 RU2570658C2 (ru) 2015-12-10

Family

ID=44358380

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2012135558/05A RU2570658C2 (ru) 2010-01-20 2011-01-20 Регенерация энергии при производстве серной кислоты
RU2015138501A RU2632015C2 (ru) 2010-01-20 2015-09-09 Регенерация энергии при производстве серной кислоты

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015138501A RU2632015C2 (ru) 2010-01-20 2015-09-09 Регенерация энергии при производстве серной кислоты

Country Status (20)

Country Link
US (3) US8586001B2 (ru)
EP (3) EP2526048B1 (ru)
JP (2) JP5800833B2 (ru)
KR (1) KR101807893B1 (ru)
CN (4) CN109019529B (ru)
AU (1) AU2011248966B2 (ru)
CA (3) CA3012769C (ru)
ES (1) ES2766348T3 (ru)
JO (2) JOP20200123A1 (ru)
LT (1) LT3575264T (ru)
MA (1) MA34005B1 (ru)
MX (1) MX2012008520A (ru)
NZ (3) NZ600905A (ru)
RS (1) RS63148B1 (ru)
RU (2) RU2570658C2 (ru)
SA (1) SA111320124B1 (ru)
SG (2) SG10201408596YA (ru)
TN (1) TN2012000334A1 (ru)
WO (1) WO2011139390A2 (ru)
ZA (1) ZA201204621B (ru)

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JOP20200123A1 (ar) 2010-01-20 2017-06-16 Mecs Inc استرجاع الطاقة في تصنيع حمض السلفريك
JP6124206B2 (ja) * 2012-11-30 2017-05-10 千代田化工建設株式会社 硫酸製造装置向け脱硫方法及び脱硫装置
WO2014144699A1 (en) * 2013-03-15 2014-09-18 Mecs, Inc. Recovery of sulfur trioxide heat of absorption
WO2015058804A1 (en) * 2013-10-24 2015-04-30 Outotec (Finland) Oy Process for operating a sulfuric acid plant
CN103588179A (zh) * 2013-11-13 2014-02-19 俞向东 一种提高硫酸低温余热回收系统产汽率的装置及方法
JP6310319B2 (ja) * 2014-05-12 2018-04-11 パンパシフィック・カッパー株式会社 硫酸工場の操業方法および硫酸工場の操業装置
EA028058B1 (ru) * 2014-09-15 2017-10-31 Акционерное Общество "Научно-Исследовательский Институт По Удобрениям И Инсектофунгицидам Имени Профессора Я.В. Самойлова" Установка для получения серной кислоты
US10150671B2 (en) * 2014-12-19 2018-12-11 Outotec (Finland) Oy Process and plant for improved energy-efficient production of sulfuric acid
CN104495757B (zh) * 2015-01-06 2016-09-28 东华工程科技股份有限公司 硫酸装置中so3吸收低温位热能回收系统
CN105236360B (zh) * 2015-11-17 2016-08-17 南京海陆化工科技有限公司 一种提高矿或冶炼烟气制硫酸低温热回收的装置及方法
DE102016103976A1 (de) 2016-03-04 2017-09-07 Thyssenkrupp Ag Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Schwefelsäure
CN107973278A (zh) * 2016-10-25 2018-05-01 中国石油化工股份有限公司 一种连续产生so3气体的方法
DE102017219401A1 (de) * 2017-10-27 2019-05-02 Thyssenkrupp Ag SO3-Absorptionsturm
CN107879317A (zh) * 2017-10-30 2018-04-06 襄阳泽东化工集团有限公司 一种提高硫磺制酸低温余热回收产汽量的系统
CN108483409A (zh) * 2018-04-02 2018-09-04 南京海陆化工科技有限公司 一种含so3气体制酸能量回收装置及方法
EP4168358A1 (en) * 2020-06-18 2023-04-26 Metso Outotec Finland Oy Process and plant for the production of sulfuric acid
CN114348972B (zh) * 2021-12-10 2023-05-05 湖北兴福电子材料股份有限公司 电子级硫酸生产用智能汽化及能量循环利用方法与装置
CN114275743B (zh) * 2021-12-10 2023-04-28 湖北兴福电子材料股份有限公司 一种电子级硫酸用高纯液体三氧化硫生产的方法

Family Cites Families (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3475120A (en) * 1967-03-28 1969-10-28 Chemical Construction Corp Production of sulfuric acid
US3536446A (en) * 1967-09-26 1970-10-27 Chemical Construction Corp Production of sulfuric acid
DK145457C (da) * 1980-03-25 1983-04-18 Haldor Topsoe As Fremgangsmaade til fremstilling af svovlsyre,ved hvilken maengden af svovlsyretaage i afgangsgassen styres ved temperaturregulering
DE3232446A1 (de) * 1982-08-12 1984-02-16 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zur herstellung von schwefelsaeure
US4478809A (en) * 1983-01-20 1984-10-23 Monsanto Company Economizer arrangement
US4996038A (en) 1983-07-05 1991-02-26 Monsanto Company Heat recovery from concentrated sulfuric acid
US4576813A (en) 1983-07-05 1986-03-18 Monsanto Company Heat recovery from concentrated sulfuric acid
US4670242A (en) * 1984-11-09 1987-06-02 Monsanto Company Heat recovery from concentrated sulfuric acid
US4654205A (en) * 1986-01-15 1987-03-31 C-I-L Inc. Sulphur trioxide absorption apparatus and process
SU1824843A1 (ru) * 1987-12-04 1996-06-20 Научно-исследовательский институт удобрений и инсектофунгицидов Научно-производственного объединения "Минудобрения" Установка для получения серной кислоты
US4929088A (en) 1988-07-27 1990-05-29 Vortab Corporation Static fluid flow mixing apparatus
SU1641770A1 (ru) * 1989-02-01 1991-04-15 Уфимский Нефтяной Институт Система автоматического управлени процессом получени сернистого газа в производстве серной кислоты
US5130112A (en) * 1990-03-23 1992-07-14 Monsanto Company Method for recovering high grade process energy from a contact sulfuric acid process
US5118490A (en) 1989-06-21 1992-06-02 Monsanto Company Absorption of wet conversion gas
ES2066432T3 (es) * 1990-03-23 1995-03-01 Monsanto Co Procedimiento para recuperar energia de procesamiento de alta calidad de un procedimiento de obtencion de acido sulfurico por contacto.
US5538707A (en) * 1994-03-01 1996-07-23 Monsanto Company Acid concentration control in SO3 absorption
US5593652A (en) * 1995-06-28 1997-01-14 Vulcan Materials Company Method for increasing the production capacity of sulfuric acid plants and processes
JP2003517419A (ja) * 1999-11-01 2003-05-27 フアルマシア・コーポレーシヨン 二酸化硫黄から三酸化硫黄、硫酸およびオレウムを製造する方法
CN1509981A (zh) * 2002-12-26 2004-07-07 孟山都（上海）有限公司 一种用于硫酸装置的热回收塔
DE102005008109A1 (de) 2005-02-21 2006-08-24 Outokumpu Technology Oy Verfahren und Anlage zur Herstellung von Schwefelsäure
WO2007035949A2 (en) * 2005-09-23 2007-03-29 Mecs, Inc. Ruthenium oxide catalysts for conversion of sulfur dioxide to sulfur trioxide
ATE484485T1 (de) 2006-11-29 2010-10-15 Haldor Topsoe As Verfahren zur herstellung von schwefelsäure
CN101481095A (zh) * 2009-02-05 2009-07-15 中国石化集团南京设计院 硫酸生产能量回收及利用工艺
JOP20200123A1 (ar) * 2010-01-20 2017-06-16 Mecs Inc استرجاع الطاقة في تصنيع حمض السلفريك
DE102010006541B4 (de) * 2010-02-01 2016-03-17 Outotec Oyj Verfahren und Anlage zum Abkühlen von Säure
WO2014144699A1 (en) * 2013-03-15 2014-09-18 Mecs, Inc. Recovery of sulfur trioxide heat of absorption

Also Published As

Publication number Publication date
CA3012769C (en) 2021-09-14
LT3575264T (lt) 2022-05-10
WO2011139390A2 (en) 2011-11-10
KR101807893B1 (ko) 2017-12-11
WO2011139390A3 (en) 2012-01-19
US20150139891A1 (en) 2015-05-21
MA34005B1 (fr) 2013-02-01
JP2013517218A (ja) 2013-05-16
RS63148B1 (sr) 2022-05-31
EP2526048A2 (en) 2012-11-28
US8894965B2 (en) 2014-11-25
MX2012008520A (es) 2012-12-17
AU2011248966A1 (en) 2012-07-19
CA3012769A1 (en) 2011-11-10
RU2015138501A (ru) 2017-03-16
CA2786074A1 (en) 2011-11-10
CA3119952A1 (en) 2011-11-10
SG10201408596YA (en) 2015-03-30
NZ626654A (en) 2015-06-26
ES2766348T3 (es) 2020-06-12
US20130115159A1 (en) 2013-05-09
KR20120127717A (ko) 2012-11-23
EP4049967A1 (en) 2022-08-31
US9278859B2 (en) 2016-03-08
RU2632015C2 (ru) 2017-10-02
NZ600905A (en) 2014-06-27
CN115403015A (zh) 2022-11-29
SG182536A1 (en) 2012-08-30
TN2012000334A1 (en) 2013-12-12
JP6034460B2 (ja) 2016-11-30
NZ626648A (en) 2015-06-26
AU2011248966B2 (en) 2015-03-26
CN102958829A (zh) 2013-03-06
CN109019529B (zh) 2022-06-14
CN102958829B (zh) 2015-06-17
ZA201204621B (en) 2013-08-28
CA2786074C (en) 2019-01-15
JOP20200123A1 (ar) 2017-06-16
JP5800833B2 (ja) 2015-10-28
JP2015212226A (ja) 2015-11-26
EP2526048B1 (en) 2019-10-30
US8586001B2 (en) 2013-11-19
EP3575264A1 (en) 2019-12-04
CN105036088A (zh) 2015-11-11
CN109019529A (zh) 2018-12-18
CA3119952C (en) 2024-01-09
CN105036088B (zh) 2018-08-28
EP3575264B1 (en) 2022-04-06
RU2570658C2 (ru) 2015-12-10
SA111320124B1 (ar) 2014-11-16
JO3617B1 (ar) 2020-08-27
US20140079624A1 (en) 2014-03-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2012135558A (ru) Регенерация энергии при производстве серной кислоты
CN102367169B (zh) 煤系硫铁矿富氧空气焙烧制硫酸联产铁精粉的方法
CN102556977B (zh) 一种内冷式直接氧化硫磺回收方法及装置
US9162890B2 (en) Recovery of sulfur trioxide heat of absorption
CN102942162B (zh) 硫回收尾气液相处理工艺
CN102070128A (zh) 一种硫铁矿生产硫酸的余热高效回收工艺
CN107108210B (zh) 用于改进的能量有效生产硫酸的方法和设备
JP2013517218A5 (ru)
CN103072957A (zh) 一种制取硫酸的工艺
WO2020233030A1 (zh) 硫化氢酸性气硫氢资源协同回收装置和方法
CN103552992A (zh) 一种含硫废液干法制酸系统及方法
RU2503651C1 (ru) Способ получения метанола из углеводородного газа газовых и газоконденсатных месторождений и комплексная установка для его осуществления
CN103318850A (zh) 用于硫铁矿和冶炼烟气制酸装置中的低温余热回收系统
CN109650346A (zh) 一种二次加压生产浓硫酸的湿法硫酸工艺系统和方法
KR102354065B1 (ko) 탄화수소 공급 가스의 촉매적 스팀 개질에 의한 합성 가스 제조 공정 및 설비
JP6232985B2 (ja) 発電システム
CN204917951U (zh) 去除粗煤气中co的等温变换系统
CN109516442A (zh) 将含硫烟气转化为硫酸的工艺系统和工艺方法
JP2011162385A (ja) Ｃｏ２回収方法およびｃｏ２回収装置
CN103521053A (zh) 基于吸收剂浓度变换的气体中co2化学吸收系统与方法
CN210286754U (zh) 废硫酸湿法处理系统
CN209396887U (zh) 将含硫烟气转化为硫酸的工艺系统
CN105722786A (zh) 操作硫酸设备的方法
US11440798B2 (en) Process system and process method for conversion of sulfur-containing flue gas to sulfuric acid
CN208843734U (zh) 一种烷基化废酸再生装置与硫酸装置的共生耦合系统

Legal Events

Date Code Title Description
PD4A Correction of name of patent owner
QB4A Licence on use of patent

Free format text: LICENCE FORMERLY AGREED ON 20181126

Effective date: 20181126