RU2011144067A - METHOD OF AMPLITUDE, PHASE AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND MULTIFUNCTIONAL DEVICE OF ITS IMPLEMENTATION - Google Patents

METHOD OF AMPLITUDE, PHASE AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND MULTIFUNCTIONAL DEVICE OF ITS IMPLEMENTATION Download PDF

Info

Publication number
RU2011144067A
RU2011144067A RU2011144067/08A RU2011144067A RU2011144067A RU 2011144067 A RU2011144067 A RU 2011144067A RU 2011144067/08 A RU2011144067/08 A RU 2011144067/08A RU 2011144067 A RU2011144067 A RU 2011144067A RU 2011144067 A RU2011144067 A RU 2011144067A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
frequency
amplitude
given
phase
modulation mode
Prior art date
Application number
RU2011144067/08A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2490780C2 (en
Inventor
Александр Афанасьевич Головков
Сергей Владимирович Дедов
Ирина Александровна Малютина
Original Assignee
Федеральное государственное военное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Военный авиационный инженерный университет" (г. Воронеж) Министерства обороны Российской Федерации
Filing date
Publication date
Application filed by Федеральное государственное военное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Военный авиационный инженерный университет" (г. Воронеж) Министерства обороны Российской Федерации filed Critical Федеральное государственное военное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Военный авиационный инженерный университет" (г. Воронеж) Министерства обороны Российской Федерации
Priority to RU2011144067/08A priority Critical patent/RU2490780C2/en
Priority claimed from RU2011144067/08A external-priority patent/RU2490780C2/en
Publication of RU2011144067A publication Critical patent/RU2011144067A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2490780C2 publication Critical patent/RU2490780C2/en

Links

Claims (2)

1. Способ амплитудной, фазовой и частотной модуляции высокочастотного сигнала, основанный на взаимодействии высокочастотного и низкочастотного сигналов с многофункциональным устройством амплитудной, фазовой и частотной модуляции высокочастотного сигнала, выполненным из нелинейного элемента, согласующего четырехполюсника и нагрузки, причем в режиме частотной модуляции преобразуют энергию источника постоянного напряжения в энергию высокочастотного сигнала, организуют внутреннюю обратную связь в нелинейном элементе путем использования в качестве него двухполюсного нелинейного элемента с отрицательным дифференциальным сопротивлением, выполняют условия возбуждения стационарного режима генерации в виде баланса амплитуд и баланса фаз, определяющие соответственно амплитуду и частоту генерируемого высокочастотного сигнала, и условия согласования нелинейного элемента с нагрузкой с помощью согласующего четырехполюсника, изменяют частоту генерируемого высокочастотного сигнала путем изменения баланса фаз по закону изменения амплитуды низкочастотного управляющего сигнала, в режиме амплитудной и фазовой модуляции изменяют амплитуду и фазу входного высокочастотного сигнала под действием низкочастотного управляющего сигнала, отличающийся тем, что к входу четырехполюсника в поперечную цепь подключают комплексный двухполюсник, в режиме частотной модуляции изменяют частоту генерируемого высокочастотного сигнала и реализуют условия согласования за счет изменения сопротивления двухполюсного нелинейного элемента, включенного между четырехполюсником и нагрузкой в поперечную цепь, по закону изменения амплитуды низкочастотного управляющего сигнала, и обеспечения стационарного режима генерации в виде равенства нулю знаменателя коэффициента передачи на всем диапазоне изменения сопротивления двухполюсного нелинейного элемента от амплитуды низкочастотного управляющего сигнала и на заданном первом диапазоне изменения частоты генерируемого сигнала, в режиме амплитудной и фазовой модуляции изменяют амплитуду и фазу выходного высокочастотного сигнала по закону изменения амплитуды низкочастотного управляющего сигнала путем реализации заданных отношений модулей и разностей фаз передаточной функции многофункционального устройства в двух состояниях, определяемых двумя значениями амплитуды низкочастотного сигнала, на заданном втором диапазоне изменения частоты за счет выбора оптимальных частотных характеристик параметров четырехполюсника из условия обеспечения физической реализуемости перечисленных операций в соответствии со следующими математическими выражениями:1. The method of amplitude, phase and frequency modulation of a high-frequency signal based on the interaction of high-frequency and low-frequency signals with a multifunctional device of amplitude, phase and frequency modulation of a high-frequency signal made of a nonlinear element matching a four-terminal device and a load, and in the frequency modulation mode, the energy of a constant source is converted voltage into the energy of a high-frequency signal, organize internal feedback in a nonlinear element by using the use of a bipolar nonlinear element with negative differential resistance as it, the conditions for the excitation of the stationary generation mode in the form of a balance of amplitudes and phase balance, which respectively determine the amplitude and frequency of the generated high-frequency signal, and the conditions for matching the nonlinear element with the load using the matching four-pole network, change the frequency of the generated high-frequency signal by changing the phase balance according to the law of changing the amplitude of the low-frequency control of the signal, in the amplitude and phase modulation mode, the amplitude and phase of the input high-frequency signal are changed under the action of a low-frequency control signal, characterized in that a complex two-terminal network is connected to the input of the four-terminal network in the transverse circuit, in the frequency modulation mode, the frequency of the generated high-frequency signal is changed and the matching conditions are satisfied for due to changes in the resistance of a bipolar nonlinear element connected between the four-terminal and the load in the transverse circuit, according to the law of varying the amplitude of the low-frequency control signal, and ensuring a stationary generation mode in the form of equal to zero the denominator of the transmission coefficient over the entire range of changes in the resistance of a bipolar nonlinear element from the amplitude of the low-frequency control signal and for a given first range of changes in the frequency of the generated signal, in the amplitude and phase modulation mode change the amplitude and phase of the output high-frequency signal according to the law of changing the amplitude of the low-frequency control signal by re analysis of the given ratios of modules and phase differences of the transfer function of the multifunctional device in two states, determined by two values of the amplitude of the low-frequency signal, on a given second frequency variation range by choosing the optimal frequency characteristics of the four-terminal parameters from the conditions for ensuring the physical feasibility of the above operations in accordance with the following mathematical expressions: α=γ(x0-E)-D=γ(x0a-Ea)-Da; β=Fγ-E-x0=Faγ-Ea-x0a;
Figure 00000001
,α = γ (x 0 -E) -D = γ (x 0a -E a ) -D a ; β = Fγ-Ex 0 = F a γ-E a -x 0a ;
Figure 00000001
, где
Figure 00000002
;
Figure 00000003
;
Figure 00000004
;
Figure 00000005
;Where
Figure 00000002
;
Figure 00000003
;
Figure 00000004
;
Figure 00000005
;
Figure 00000006
;
Figure 00000006
;
Figure 00000007
Figure 00000007
Figure 00000008
; A1=g2xнa+b2rнa-m21cosφ21(g1xнa+b1rнa)-m21sinφ21(1+g1rнa-b1xнa);
Figure 00000008
; A 1 = g x 2 + b 2 nA nA -m r cosφ 21 21 (g 1 x + b 1 nA r nA) -m sinφ 21 21 (1 + g 1 r x 1 -b nA nA); B1=1+g2rн-b2xн-m21cosφ21(1+g1rн-b1xн)+m21sinφ21(g1xн+b1rн);
Figure 00000009
;
Figure 00000010
;
Figure 00000011
;B 1 = 1 + g 2 r n -b 2 x n -m 21 cosφ 21 (1 + g 1 r n -b 1 x n ) + m 21 sinφ 21 (g 1 x n + b 1 r n );
Figure 00000009
;
Figure 00000010
;
Figure 00000011
;
Figure 00000012
; a, b, c, d - элементы классической матрицы передачи четырехполюсника; α, β, γ - оптимальные частотные зависимости отношений соответствующих элементов классической матрицы передачи четырехполюсника в обоих режимах; d - оптимальная частотная зависимость соответствующего элемента классической матрицы передачи четырехполюсника в обоих режимах; r0, x0 - заданная частотная зависимость действительной и оптимальная частотная зависимость мнимой составляющих сопротивления комплексного двухполюсника в первом диапазоне изменения частоты в режиме частотной модуляции; rн, xн - заданные частотные зависимости действительной и мнимой составляющих сопротивления нагрузки в первом диапазоне изменения частоты в режиме частотной модуляции; r, x - заданные зависимости действительной и мнимой составляющих сопротивления двухполюсного нелинейного элемента от частоты в первом диапазоне изменения частоты и амплитуды низкочастотного управляющего сигнала в режиме частотной модуляции; r0a, x0a - заданные частотные зависимости действительной и мнимой составляющих сопротивления комплексного двухполюсника во втором диапазоне изменения частоты в режиме амплитудной и фазовой модуляции; rнa, xнa - заданные частотные зависимости действительной и мнимой составляющих сопротивления нагрузки во втором диапазоне изменения частоты в режиме амплитудной и фазовой модуляции; g1,2, b1,2 - заданные зависимости действительной и мнимой составляющих проводимости двухполюсного нелинейного элемента в двух состояниях, определяемых двумя значениями амплитуды низкочастотного управляющего сигнала, от частоты во втором диапазоне изменения частоты в режиме амплитудной и фазовой модуляции; m21, φ21 - заданные частотные зависимости отношения модулей и разности фаз передаточных функций в двух состояниях, определяемых двумя значениями амплитуды низкочастотного управляющего сигнала, во втором диапазоне изменения частоты в режиме амплитудной и фазовой модуляции; остальные обозначения имеют смысл промежуточных обозначений в интересах упрощения математических выражений.
Figure 00000012
; a, b, c, d - elements of the classical quadrupole transmission matrix; α, β, γ are the optimal frequency dependences of the relations of the corresponding elements of the classical quadrupole transmission matrix in both modes; d is the optimal frequency dependence of the corresponding element of the classical quadrupole transmission matrix in both modes; r 0 , x 0 - the given frequency dependence of the real and the optimal frequency dependence of the imaginary components of the resistance of a complex two-terminal network in the first frequency range in the frequency modulation mode; r n , x n - given frequency dependences of the real and imaginary components of the load resistance in the first frequency range in the frequency modulation mode; r, x are the given dependences of the real and imaginary components of the resistance of a bipolar nonlinear element on frequency in the first range of the frequency and amplitude of the low-frequency control signal in the frequency modulation mode; r 0a , x 0a - given frequency dependences of the real and imaginary components of the resistance of a complex two-terminal network in the second frequency range in the amplitude and phase modulation mode; r na , x na are the given frequency dependences of the real and imaginary components of the load resistance in the second frequency range in the amplitude and phase modulation mode; g 1,2 , b 1,2 - given dependences of the real and imaginary components of the conductivity of a bipolar nonlinear element in two states, determined by two values of the amplitude of the low-frequency control signal, on the frequency in the second frequency range in the amplitude and phase modulation mode; m 21 , φ 21 are the given frequency dependences of the ratio of the modules and the phase difference of the transfer functions in two states determined by two values of the amplitude of the low-frequency control signal in the second frequency range in the amplitude and phase modulation mode; the remaining notation has the meaning of intermediate notation in the interests of simplifying mathematical expressions. 2. Многофункциональное устройство амплитудной, фазовой и частотной модуляции высокочастотного сигнала, состоящее из источника постоянного напряжения, двухполюсного нелинейного элемента с отрицательным дифференциальным сопротивлением, реактивного четырехполюсника, нагрузки и источника низкочастотного управляющего сигнала, отличающееся тем, что к входу реактивного четырехполюсника подключен комплексный двухполюсник, двухполюсный нелинейный элемент включен между выходом четырехполюсника и нагрузкой в поперечную цепь, источник низкочастотного управляющего сигнала подключен к двухполюсному нелинейному элементу, мнимая составляющая сопротивления источника высокочастотного сигнала реализована последовательным колебательным контуром с параметрами L1, C1, параллельно соединенным с емкостью C0, реактивный четырехполюсник выполнен в виде П-образного соединения трех двухполюсников, выполненных в виде двух последовательно соединенных параллельных контуров из элементов с параметрами L1k, C1k, L2k, C2k, значения указанных параметров определены в соответствии со следующими математическими выражениями:2. A multifunctional device for amplitude, phase and frequency modulation of a high-frequency signal, consisting of a constant voltage source, a bipolar nonlinear element with negative differential resistance, a reactive four-terminal device, a load, and a source of a low-frequency control signal, characterized in that a complex two-terminal, two-pole device is connected to the input of the reactive four-terminal device a nonlinear element is connected between the output of the four-terminal network and the load in the transverse circuit, the source bottom of the frequency control signal is connected to a bipolar nonlinear element, the imaginary component of the resistance of the source of the high-frequency signal is realized by a series oscillatory circuit with parameters L 1 , C 1 parallel connected to the capacitance C 0 , the reactive four-terminal is made in the form of a U-shaped connection of three two-terminal, made in the form of two connected in parallel with the circuit element parameters L 1k, C 1k, L 2k , C 2k, the values of these parameters are determined according to the following conductive mathematical expressions:
Figure 00000013
;
Figure 00000014
Figure 00000013
;
Figure 00000014
Figure 00000015
;
Figure 00000015
;
Figure 00000016
;
Figure 00000017
;
Figure 00000018
;
Figure 00000019
,
Figure 00000016
;
Figure 00000017
;
Figure 00000018
;
Figure 00000019
, где
Figure 00000020
;
Figure 00000021
;Where
Figure 00000020
;
Figure 00000021
; x=a2c1-a1c2; y=a2d1+b2c1-a1d2-b1c2; z=b2d1-b1d2;x = a 2 c 1 -a 1 c 2 ; y = a 2 d 1 + b 2 c 1 -a 1 d 2 -b 1 c 2 ; z = b 2 d 1 -b 1 d 2 ;
Figure 00000022
;
Figure 00000023
;
Figure 00000022
;
Figure 00000023
;
Figure 00000024
;
Figure 00000025
;
Figure 00000024
;
Figure 00000025
;
Figure 00000026
;
Figure 00000026
;
Figure 00000027
;
Figure 00000027
;
Figure 00000028
Figure 00000028
Figure 00000029
;
Figure 00000029
;
Figure 00000030
;
Figure 00000030
;
Figure 00000031
;
Figure 00000031
;
Figure 00000032
Figure 00000032
Figure 00000033
Figure 00000033
Figure 00000034
;
Figure 00000035
;
Figure 00000036
;
Figure 00000037
; α=γ(x0n-E)-D=γ(x0an-Ea)-Da;
Figure 00000034
;
Figure 00000035
;
Figure 00000036
;
Figure 00000037
; α = γ (x 0n -E) -D = γ (x 0an -E a ) -D a ; β=Fγ-E-x0n=Faγ-Ea-x0an;
Figure 00000038
;
Figure 00000039
;
Figure 00000040
;
Figure 00000041
;
Figure 00000042
;β = Fγ-Ex 0n = F a γ-E a -x 0an ;
Figure 00000038
;
Figure 00000039
;
Figure 00000040
;
Figure 00000041
;
Figure 00000042
;
Figure 00000043
;
Figure 00000044
Figure 00000045
;
Figure 00000046
;
Figure 00000043
;
Figure 00000044
Figure 00000045
;
Figure 00000046
;
Figure 00000047
Figure 00000047
Figure 00000048
Figure 00000048
 A1=g2nxнan+b2nrнan-m21ncosφ21n(g1nxнan+b1nrнan)-m21nsinφ21n(1+g1nrнan-b1nxнan);A 1 = g 2n x nan + b 2n r nan-m 21n cosφ 21n (g 1n x nan + b 1n r nan ) -m 21n sinφ 21n (1 + g 1n r nan- b 1n x nan ); B1=1+g2nrнn-b2nxнn-m21ncosφ21n(1+g1nrнn-b1nxнn)+m21nsinφ21n(g1nxнn+b1nrнn);B 1 = 1 + g 2n r нn -b 2n x нn -m 21n cosφ 21n (1 + g 1n r нn -b 1n x нn ) + m 21n sinφ 21n (g 1n x нn + b 1n r нn );
Figure 00000049
; a, b, c, d - элементы классической матрицы передачи четырехполюсника; α, β, γ - оптимальные значения отношений соответствующих элементов классической матрицы передачи четырехполюсника в обоих режимах на заданных четырех частотах ωn=2πfn; n=1, 2, 3, 4 - номер частоты; d - оптимальные значения соответствующего элемента классической матрицы передачи четырехполюсника в обоих режимах на заданных четырех частотах; r0n, x0n - заданные значения действительной и оптимальные значения мнимой составляющих сопротивления комплексного двухполюсника на заданных первых трех частотах в режиме частотной модуляции; rнn, xнn - заданные значения действительной и мнимой составляющих сопротивления нагрузки на заданных первых трех частотах в режиме частотной модуляции; rn, xn - заданные значения действительной и мнимой составляющих сопротивления двухполюсного нелинейного элемента на заданных первых трех частотах и соответствующих трех значениях амплитуды низкочастотного управляющего сигнала в режиме частотной модуляции; r0an, x0an - заданные значения действительной и мнимой составляющих сопротивления комплексного двухполюсника на заданной четвертой частоте в режиме амплитудной и фазовой модуляции; rнan, xнan - заданные значения действительной и мнимой составляющих сопротивления нагрузки на заданной четвертой частоте в режиме амплитудной и фазовой модуляции; g1n,2n, b1n,2n - заданные значения действительной и мнимой составляющих проводимости двухполюсного нелинейного элемента в двух состояниях, определяемых двумя значениями амплитуды низкочастотного управляющего сигнала, на заданной четвертой частоте в режиме амплитудной и фазовой модуляции; m21n, φ21n - заданные значения отношения модулей и разности фаз передаточных функций в двух состояниях, определяемых двумя значениями амплитуды низкочастотного управляющего сигнала, на заданной четвертой частоте в режиме амплитудной и фазовой модуляции; x1n, x2n, x3n - оптимальные значения сопротивлений двухполюсников П-образного соединения трех двухполюсников на заданных четырех частотах; k=1, 2, 3 - номера двухполюсников П-образного соединения; остальные обозначения имеют смысл промежуточных обозначений в интересах упрощения математических выражений.
Figure 00000049
; a, b, c, d - elements of the classical quadrupole transmission matrix; α, β, γ are the optimal values of the ratios of the corresponding elements of the classical four-terminal transmission matrix in both modes at the given four frequencies ω n = 2πf n ; n = 1, 2, 3, 4 - frequency number; d are the optimal values of the corresponding element of the classical quadrupole transmission matrix in both modes at given four frequencies; r 0n , x 0n are the given values of the real and optimal values of the imaginary components of the resistance of the complex two-terminal network at the given first three frequencies in the frequency modulation mode; r nn , x nn - set values of the real and imaginary components of the load resistance at the given first three frequencies in the frequency modulation mode; r n , x n - set values of the real and imaginary components of the resistance of the bipolar nonlinear element at the given first three frequencies and the corresponding three values of the amplitude of the low-frequency control signal in the frequency modulation mode; r 0an , x 0an - set values of the real and imaginary components of the resistance of a complex two-terminal network at a given fourth frequency in the mode of amplitude and phase modulation; r нan , x нan - set values of the real and imaginary components of the load resistance at a given fourth frequency in the amplitude and phase modulation mode; g 1n, 2n , b 1n, 2n - set values of the real and imaginary components of the conductivity of a bipolar nonlinear element in two states, determined by two values of the amplitude of the low-frequency control signal, at a given fourth frequency in the amplitude and phase modulation mode; m 21n , φ 21n are the set values of the ratio of the modules and the phase difference of the transfer functions in two states determined by two values of the amplitude of the low-frequency control signal at a given fourth frequency in the amplitude and phase modulation mode; x 1n , x 2n , x 3n - the optimal values of the resistance of the two-terminal U-shaped connection of three two-terminal at a given four frequencies; k = 1, 2, 3 - numbers of two-terminal U-shaped connections; the remaining notation has the meaning of intermediate notation in the interests of simplifying mathematical expressions.
RU2011144067/08A 2011-10-31 2011-10-31 Method for amplitude, phase and frequency modulation of high-frequency signals and multifunctional apparatus for realising said method RU2490780C2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2011144067/08A RU2490780C2 (en) 2011-10-31 2011-10-31 Method for amplitude, phase and frequency modulation of high-frequency signals and multifunctional apparatus for realising said method

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2011144067/08A RU2490780C2 (en) 2011-10-31 2011-10-31 Method for amplitude, phase and frequency modulation of high-frequency signals and multifunctional apparatus for realising said method

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2011144067A true RU2011144067A (en) 2013-05-10
RU2490780C2 RU2490780C2 (en) 2013-08-20

Family

ID=49163036

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2011144067/08A RU2490780C2 (en) 2011-10-31 2011-10-31 Method for amplitude, phase and frequency modulation of high-frequency signals and multifunctional apparatus for realising said method

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2490780C2 (en)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2568390C1 (en) * 2014-10-27 2015-11-20 Федеральное государственное казенное военное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Военный учебно-научный центр Военно-воздушных сил "Военно-воздушная академия имени профессора Н.Е. Жуковского и Ю.А. Гагарина", (г. Воронеж) Министерства обороны Российской Федерации Method of generation and frequency-modulation of high-frequency signals and device for its implementation

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2234644B (en) * 1989-08-02 1993-12-08 Plessey Co Plc Modulator circuit
RU2342769C2 (en) * 2007-02-02 2008-12-27 Федеральное Государственное учреждение Федеральный Государственный научно-исследовательский испытательный центр радиоэлектронной борьбы и оценки эффективности снижения заметности Минообороны России Device for modulating amplitude and phase of radio-frequency signals
RU2354040C1 (en) * 2008-03-12 2009-04-27 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Воронежское высшее военное авиационное инженерное училище (военный институт)" Министерства обороны Российской Федерации Method for modulation of amplitude and phase of radio frequency signals and device for its realisation

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2010118675A (en) METHOD FOR GENERATING HIGH FREQUENCY SIGNALS AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION
RU2011147248A (en) METHOD FOR GENERATION AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION
RU2011114609A (en) METHOD FOR FREQUENCY MODULATION AND DEMODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION
RU2011144067A (en) METHOD OF AMPLITUDE, PHASE AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND MULTIFUNCTIONAL DEVICE OF ITS IMPLEMENTATION
RU2011146374A (en) METHOD FOR GENERATION AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION
RU2011142696A (en) METHOD OF AMPLITUDE, PHASE AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND MULTIFUNCTIONAL DEVICE OF ITS IMPLEMENTATION
RU2011142699A (en) METHOD OF AMPLITUDE, PHASE AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND MULTIFUNCTIONAL DEVICE OF ITS IMPLEMENTATION
RU2010118057A (en) METHOD FOR HIGH-FREQUENCY SIGNALS GENERATION AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION
RU2011141576A (en) METHOD OF AMPLITUDE, PHASE AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND MULTIFUNCTIONAL DEVICE OF ITS IMPLEMENTATION
RU2011141578A (en) METHOD OF AMPLITUDE, PHASE AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND MULTIFUNCTIONAL DEVICE OF ITS IMPLEMENTATION
RU2011142698A (en) METHOD OF AMPLITUDE, PHASE AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND MULTIFUNCTIONAL DEVICE OF ITS IMPLEMENTATION
RU2483425C2 (en) Method of generating high-frequency signals and apparatus for realising said method
RU2010113644A (en) METHOD FOR GENERATION AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION
RU2010115166A (en) METHOD FOR GENERATING HIGH FREQUENCY SIGNALS AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION
RU2014154420A (en) Method for generating and frequency modulating high-frequency signals and device for its implementation
RU2011144066A (en) METHOD FOR AMPLITUDE-PHASE MODULATION OF A HIGH-FREQUENCY SIGNAL AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION
RU2490780C2 (en) Method for amplitude, phase and frequency modulation of high-frequency signals and multifunctional apparatus for realising said method
RU2010107639A (en) METHOD FOR GENERATION AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION
RU2011144531A (en) METHOD FOR AMPLITUDE-PHASE MODULATION OF A HIGH-FREQUENCY SIGNAL AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION
RU2010115140A (en) METHOD FOR GENERATING HIGH FREQUENCY SIGNALS AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION
RU2014142398A (en) Method for generating high-frequency signals and device for its implementation
RU2010107640A (en) METHOD FOR GENERATION AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION
RU2010112719A (en) METHOD FOR GENERATION AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION
RU2010112717A (en) METHOD FOR GENERATION AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION
RU2482601C2 (en) Method of generating high-frequency signals and apparatus for realising said method