RU2011142696A - METHOD OF AMPLITUDE, PHASE AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND MULTIFUNCTIONAL DEVICE OF ITS IMPLEMENTATION - Google Patents

METHOD OF AMPLITUDE, PHASE AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND MULTIFUNCTIONAL DEVICE OF ITS IMPLEMENTATION Download PDF

Info

Publication number
RU2011142696A
RU2011142696A RU2011142696/08A RU2011142696A RU2011142696A RU 2011142696 A RU2011142696 A RU 2011142696A RU 2011142696/08 A RU2011142696/08 A RU 2011142696/08A RU 2011142696 A RU2011142696 A RU 2011142696A RU 2011142696 A RU2011142696 A RU 2011142696A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
frequency
amplitude
phase
signal
given
Prior art date
Application number
RU2011142696/08A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2488943C2 (en
Inventor
Александр Афанасьевич Головков
Владимир Александрович Головков
Александр Викторович Нагалин
Original Assignee
Федеральное государственное военное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Военный авиационный инженерный университет" (г. Воронеж) Министерства обороны Российской Федерации
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Федеральное государственное военное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Военный авиационный инженерный университет" (г. Воронеж) Министерства обороны Российской Федерации filed Critical Федеральное государственное военное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Военный авиационный инженерный университет" (г. Воронеж) Министерства обороны Российской Федерации
Priority to RU2011142696/08A priority Critical patent/RU2488943C2/en
Publication of RU2011142696A publication Critical patent/RU2011142696A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2488943C2 publication Critical patent/RU2488943C2/en

Links

Abstract

1. Способ амплитудной, фазовой и частотной модуляции высокочастотного сигнала, основанный на взаимодействии высокочастотного и низкочастотного сигналов с многофункциональным устройством амплитудной, фазовой и частотной модуляции высокочастотного сигнала, выполненным из нелинейного элемента, согласующего четырехполюсника и нагрузки, причем в режиме частотной модуляции преобразуют энергию источника постоянного напряжения в энергию высокочастотного сигнала, организуют обратную связь, выполняют условия возбуждения стационарного режима генерации в виде баланса амплитуд и баланса фаз, определяющие соответственно амплитуду и частоту генерируемого высокочастотного сигнала, и условия согласования нелинейного элемента с нагрузкой с помощью согласующего четырехполюсника, изменяют частоту генерируемого высокочастотного сигнала путем изменения баланса фаз по закону изменения амплитуды низкочастотного управляющего сигнала, в режиме амплитудной и фазовой модуляции изменяют амплитуду и фазу входного высокочастотного сигнала под действием низкочастотного управляющего сигнала, отличающийся тем, что в качестве нелинейного элемента используют трехполюсный нелинейный элемент, включенный перед четырехполюсником по схеме с общим одним из трех электродов, параллельно трехполюсному нелинейному элементу подключают комплексный двухполюсник, в режиме частотной модуляции изменяют частоту генерируемого высокочастотного сигнала и реализуют условия согласования за счет изменения элементов матрицы сопротивлений трехполюсного нелинейного элемента под действием низкочастотного управляющего сигнала и обес�1. The method of amplitude, phase and frequency modulation of a high-frequency signal based on the interaction of high-frequency and low-frequency signals with a multifunctional device of amplitude, phase and frequency modulation of a high-frequency signal made of a nonlinear element matching a four-terminal network and a load, and in the frequency modulation mode, the energy of a constant source is converted voltage into the energy of a high-frequency signal, organize feedback, fulfill the conditions for the excitation of a stationary signal the generation frequency in the form of a balance of amplitudes and phase balance, which respectively determine the amplitude and frequency of the generated high-frequency signal, and the conditions for matching the non-linear element with the load using the matching four-terminal, change the frequency of the generated high-frequency signal by changing the phase balance according to the law of the amplitude of the low-frequency control signal, in the mode amplitude and phase modulation change the amplitude and phase of the input high-frequency signal under the influence of low-frequency control o signal, characterized in that a three-pole non-linear element is used as a non-linear element, connected in front of the four-terminal according to a circuit with one of the three electrodes in common, a complex two-terminal is connected in parallel to the three-pole non-linear element, in the frequency modulation mode, the frequency of the generated high-frequency signal is changed and the matching conditions are satisfied for due to changes in the elements of the resistance matrix of a three-pole nonlinear element under the influence of a low-frequency control signal and

Claims (2)

1. Способ амплитудной, фазовой и частотной модуляции высокочастотного сигнала, основанный на взаимодействии высокочастотного и низкочастотного сигналов с многофункциональным устройством амплитудной, фазовой и частотной модуляции высокочастотного сигнала, выполненным из нелинейного элемента, согласующего четырехполюсника и нагрузки, причем в режиме частотной модуляции преобразуют энергию источника постоянного напряжения в энергию высокочастотного сигнала, организуют обратную связь, выполняют условия возбуждения стационарного режима генерации в виде баланса амплитуд и баланса фаз, определяющие соответственно амплитуду и частоту генерируемого высокочастотного сигнала, и условия согласования нелинейного элемента с нагрузкой с помощью согласующего четырехполюсника, изменяют частоту генерируемого высокочастотного сигнала путем изменения баланса фаз по закону изменения амплитуды низкочастотного управляющего сигнала, в режиме амплитудной и фазовой модуляции изменяют амплитуду и фазу входного высокочастотного сигнала под действием низкочастотного управляющего сигнала, отличающийся тем, что в качестве нелинейного элемента используют трехполюсный нелинейный элемент, включенный перед четырехполюсником по схеме с общим одним из трех электродов, параллельно трехполюсному нелинейному элементу подключают комплексный двухполюсник, в режиме частотной модуляции изменяют частоту генерируемого высокочастотного сигнала и реализуют условия согласования за счет изменения элементов матрицы сопротивлений трехполюсного нелинейного элемента под действием низкочастотного управляющего сигнала и обеспечения условия стационарного режима генерации в виде равенства нулю знаменателя коэффициента передачи на всем диапазоне изменения элементов матрицы сопротивлений трехполюсного нелинейного элемента от амплитуды низкочастотного управляющего сигнала и на заданном первом диапазоне изменения частоты генерируемого сигнала, в режиме амплитудной и фазовой модуляции изменяют амплитуду и фазу выходного высокочастотного сигнала по закону изменения амплитуды низкочастотного управляющего сигнала путем реализации заданных отношений модулей и разностей фаз передаточной функции многофункционального устройства в двух состояниях, определяемых двумя значениями амплитуды низкочастотного сигнала, на заданном втором диапазоне изменения частоты за счет выбора оптимальных частотных характеристик параметров четырехполюсника из условия обеспечения физической реализуемости перечисленных операций в соответствии со следующими математическими выражениями:1. The method of amplitude, phase and frequency modulation of a high-frequency signal based on the interaction of high-frequency and low-frequency signals with a multifunctional device of amplitude, phase and frequency modulation of a high-frequency signal made of a nonlinear element matching a four-terminal network and a load, and in the frequency modulation mode, the energy of a constant source is converted voltage into the energy of a high-frequency signal, organize feedback, fulfill the conditions for the excitation of a stationary signal the generation frequency in the form of a balance of amplitudes and phase balance, which respectively determine the amplitude and frequency of the generated high-frequency signal, and the conditions for matching the non-linear element with the load using the matching four-terminal, change the frequency of the generated high-frequency signal by changing the phase balance according to the law of the amplitude of the low-frequency control signal, in the mode amplitude and phase modulation change the amplitude and phase of the input high-frequency signal under the influence of low-frequency control o signal, characterized in that a three-pole non-linear element is used as a non-linear element, connected in front of the four-terminal according to a circuit with one of the three electrodes in common, a complex two-terminal is connected in parallel to the three-pole non-linear element, the frequency of the generated high-frequency signal is changed in the frequency modulation mode and the matching conditions are met for due to changes in the elements of the resistance matrix of a three-pole nonlinear element under the influence of a low-frequency control signal and the conditions of the stationary generation mode in the form of the vanishing of the denominator of the transmission coefficient over the entire range of changes in the elements of the resistance matrix of a three-pole nonlinear element from the amplitude of the low-frequency control signal and for a given first range of changes in the frequency of the generated signal, in the amplitude and phase modulation mode, change the amplitude and phase of the output high-frequency signal according to the law of changing the amplitude of the low-frequency control signal by implementing the given relations to the module and phase differences of the transfer function of the multifunctional device in two states, determined by two values of the amplitude of the low-frequency signal, on a given second range of frequency changes by selecting the optimal frequency characteristics of the parameters of the four-terminal network from the condition of ensuring the physical feasibility of the above operations in accordance with the following mathematical expressions:
Figure 00000001
;
Figure 00000002
;
Figure 00000003
;
Figure 00000001
;
Figure 00000002
;
Figure 00000003
; где
Figure 00000004
;
Figure 00000005
;
Figure 00000006
;
Figure 00000007
;
Figure 00000008
;
Figure 00000009
;
Figure 00000010
;
Figure 00000011
;Where
Figure 00000004
;
Figure 00000005
;
Figure 00000006
;
Figure 00000007
;
Figure 00000008
;
Figure 00000009
;
Figure 00000010
;
Figure 00000011
;
Figure 00000012
;
Figure 00000013
;
Figure 00000014
;
Figure 00000015
;
Figure 00000016
;
Figure 00000017
;
Figure 00000012
;
Figure 00000013
;
Figure 00000014
;
Figure 00000015
;
Figure 00000016
;
Figure 00000017
;
Figure 00000018
;
Figure 00000019
;
Figure 00000018
;
Figure 00000019
;
Figure 00000020
;
Figure 00000021
;
Figure 00000020
;
Figure 00000021
;
Figure 00000022
Figure 00000022
Figure 00000023
;
Figure 00000023
;
Figure 00000024
;
Figure 00000025
;
Figure 00000024
;
Figure 00000025
;
Figure 00000026
;
Figure 00000027
; a, b, c, d - элементы классической матрицы передачи четырехполюсника; α, β, γ - оптимальные частотные зависимости отношений соответствующих элементов классической матрицы передачи четырехполюсника в обоих режимах; α - оптимальная частотная зависимость соответствующего элемента классической матрицы передачи четырехполюсника в обоих режимах; r0, x0 - заданные частотные зависимости действительной и мнимой составляющих сопротивления комплексного двухполюсника в первом диапазоне изменения частоты в режиме частотной модуляции, имитирующего сопротивление источника высокочастотных сигналов, возникающих в момент включения источника постоянного напряжения; rн, хн - заданная частотная зависимость действительной и оптимальная частотная зависимость мнимой составляющих сопротивления нагрузки в первом диапазоне изменения частоты в режиме частотной модуляции;
Figure 00000028
,
Figure 00000029
,
Figure 00000030
,
Figure 00000031
,
Figure 00000032
,
Figure 00000033
,
Figure 00000034
,
Figure 00000035
- заданные зависимости действительных и мнимых составляющих элементов матрицы сопротивлений трехполюсного нелинейного элемента от частоты в первом диапазоне изменения частоты и амплитуды низкочастотного управляющего сигнала в режиме частотной модуляции; r0a, x0a - заданные частотные зависимости действительной и мнимой составляющих сопротивления комплексного двухполюсника во втором диапазоне изменения частоты в режиме амплитудной и фазовой модуляции, совпадающего с сопротивлением источника высокочастотного гармонического сигнала; rна, xна - заданные частотные зависимости действительной и мнимой составляющих сопротивления нагрузки во втором диапазоне изменения частоты в режиме амплитудной и фазовой модуляции;
Figure 00000036
,
Figure 00000037
,
Figure 00000038
,
Figure 00000039
,
Figure 00000040
,
Figure 00000041
,
Figure 00000042
,
Figure 00000043
- заданные зависимости действительных и мнимых составляющих элементов матрицы сопротивлений трехполюсного нелинейного элемента в двух состояниях, определяемых двумя значениями амплитуды низкочастотного управляющего сигнала, от частоты во втором диапазоне изменения частоты в режиме амплитудной и фазовой модуляции; m21, φ21 - заданные частотные зависимости отношения модулей и разности фаз передаточных функций в двух состояниях, определяемых двумя значениями амплитуды низкочастотного управляющего сигнала, во втором диапазоне изменения частоты в режиме амплитудной и фазовой модуляции; остальные обозначения имеют смысл промежуточных обозначений в интересах упрощения математических выражений.
Figure 00000026
;
Figure 00000027
; a , b, c, d - elements of the classical quadrupole transmission matrix; α, β, γ are the optimal frequency dependences of the relations of the corresponding elements of the classical quadrupole transmission matrix in both modes; α is the optimal frequency dependence of the corresponding element of the classical quadrupole transmission matrix in both modes; r 0 , x 0 are the given frequency dependences of the real and imaginary components of the resistance of a complex two-terminal network in the first frequency range in a frequency modulation mode that simulates the resistance of a source of high-frequency signals that occur when the DC voltage source is turned on; r n , x n - a given frequency dependence of the real and optimal frequency dependence of the imaginary components of the load resistance in the first frequency range in the frequency modulation mode;
Figure 00000028
,
Figure 00000029
,
Figure 00000030
,
Figure 00000031
,
Figure 00000032
,
Figure 00000033
,
Figure 00000034
,
Figure 00000035
- the given dependences of the real and imaginary component elements of the resistance matrix of a three-pole nonlinear element on frequency in the first range of changes in the frequency and amplitude of the low-frequency control signal in the frequency modulation mode; r 0a , x 0a - given frequency dependences of the real and imaginary components of the resistance of a complex two-terminal network in the second frequency range in the amplitude and phase modulation mode, which coincides with the resistance of the source of a high-frequency harmonic signal; r on , x on - the given frequency dependences of the real and imaginary components of the load resistance in the second frequency range in the amplitude and phase modulation mode;
Figure 00000036
,
Figure 00000037
,
Figure 00000038
,
Figure 00000039
,
Figure 00000040
,
Figure 00000041
,
Figure 00000042
,
Figure 00000043
- the given dependences of the real and imaginary component elements of the resistance matrix of a three-pole nonlinear element in two states, determined by two values of the amplitude of the low-frequency control signal, on the frequency in the second frequency range in the amplitude and phase modulation mode; m 21 , φ 21 are the given frequency dependences of the ratio of the modules and the phase difference of the transfer functions in two states determined by two values of the amplitude of the low-frequency control signal in the second frequency range in the amplitude and phase modulation mode; the remaining notation has the meaning of intermediate notation in the interests of simplifying mathematical expressions. 2. Многофункциональное устройство амплитудной, фазовой и частотной модуляции высокочастотного сигнала, состоящее из источника постоянного напряжения, нелинейного элемента, реактивного четырехполюсника, нагрузки и источника низкочастотного управляющего сигнала, отличающееся тем, что в качестве нелинейного элемента использован трехполюсный нелинейный элемент, включенный перед четырехполюсником по схеме с общим одним из трех электродов, параллельно трехполюсному нелинейному элементу включен комплексный двухполюсник, источник низкочастотного управляющего сигнала подключен к треххполюсному нелинейному элементу, мнимая составляющая сопротивления нагрузки реализована последовательным колебательным контуром с параметрами L1, С1, параллельно соединенным с емкостью С0, реактивный четырехполюсник выполнен в виде перекрытого Т-образного соединения четырех двухполюсников, выполненных в виде двух последовательно соединенных параллельных контуров из элементов с параметрами L1k, C1k, L2k, C2k, значения указанных параметров определены в соответствии со следующими математическими выражениями:2. A multifunctional device of amplitude, phase and frequency modulation of a high-frequency signal, consisting of a constant voltage source, a nonlinear element, a reactive four-terminal device, a load and a low-frequency control signal source, characterized in that a three-pole nonlinear element connected in front of the four-terminal circuit is used as a nonlinear element with a common one of three electrodes, parallel to a three-pole non-linear element, a complex two-terminal device is connected, the source is low astotnogo control signal connected to trehhpolyusnomu nonlinear element, the imaginary component of the load resistance is realized serial oscillating circuit with parameters L 1, C 1, parallel coupled to capacitor C 0, reactive quadripole formed as the overlapped T-connection four-ports, made in the form of two successively connected parallel loops of elements with parameters L 1k , C 1k , L 2k , C 2k , the values of these parameters are determined in accordance with the following tical expressions:
Figure 00000044
;
Figure 00000045
;
Figure 00000044
;
Figure 00000045
;
Figure 00000046
;
Figure 00000046
;
Figure 00000047
;
Figure 00000048
;
Figure 00000049
;
Figure 00000050
;
Figure 00000047
;
Figure 00000048
;
Figure 00000049
;
Figure 00000050
; где
Figure 00000051
;
Figure 00000052
;Where
Figure 00000051
;
Figure 00000052
;
Figure 00000053
;
Figure 00000054
;
Figure 00000055
;
Figure 00000053
;
Figure 00000054
;
Figure 00000055
;
Figure 00000056
;
Figure 00000057
;
Figure 00000056
;
Figure 00000057
;
Figure 00000058
;
Figure 00000059
;
Figure 00000058
;
Figure 00000059
;
Figure 00000060
;
Figure 00000060
;
Figure 00000061
;
Figure 00000061
;
Figure 00000062
;
Figure 00000062
;
Figure 00000063
;
Figure 00000063
;
Figure 00000064
;
Figure 00000064
;
Figure 00000065
;
Figure 00000066
;
Figure 00000065
;
Figure 00000066
;
Figure 00000067
;
Figure 00000067
;
Figure 00000068
;
Figure 00000069
;
Figure 00000070
;
Figure 00000071
:
Figure 00000068
;
Figure 00000069
;
Figure 00000070
;
Figure 00000071
:
Figure 00000072
;
Figure 00000073
;
Figure 00000074
;
Figure 00000075
;
Figure 00000076
;
Figure 00000072
;
Figure 00000073
;
Figure 00000074
;
Figure 00000075
;
Figure 00000076
;
Figure 00000077
;
Figure 00000078
;
Figure 00000079
;
Figure 00000080
;
Figure 00000077
;
Figure 00000078
;
Figure 00000079
;
Figure 00000080
;
Figure 00000081
;
Figure 00000082
;
Figure 00000081
;
Figure 00000082
;
Figure 00000083
;
Figure 00000084
;
Figure 00000083
;
Figure 00000084
;
Figure 00000085
;
Figure 00000086
;
Figure 00000087
;
Figure 00000088
;
Figure 00000085
;
Figure 00000086
;
Figure 00000087
;
Figure 00000088
;
Figure 00000089
;
Figure 00000090
;
Figure 00000089
;
Figure 00000090
;
Figure 00000091
;
Figure 00000092
;
Figure 00000093
;
Figure 00000091
;
Figure 00000092
;
Figure 00000093
;
Figure 00000094
;
Figure 00000094
;
Figure 00000095
;
Figure 00000095
;
Figure 00000096
;
Figure 00000097
;
Figure 00000096
;
Figure 00000097
;
Figure 00000098
;
Figure 00000099
; a, b, c, d - элементы классической матрицы передачи четырехполюсника; α, β, γ - оптимальные значения отношений соответствующих элементов классической матрицы передачи четырехполюсника в обоих режимах на заданных четырех частотах ωn=2πƒn; n=1, 2, 3, 4 - номер частоты; a - оптимальные значения соответствующего элемента классической матрицы передачи четырехполюсника в обоих режимах на заданных четырех частотах; r0n, x0n - заданные значения действительной и мнимой составляющих сопротивления комплексного двухполюсника в первом диапазоне изменения частоты на заданных первых трех частотах в режиме частотной модуляции, имитирующего сопротивление источника высокочастотных сигналов, возникающих в момент включения источника постоянного напряжения; rнn, xнn - заданные значения действительной и оптимальные значения мнимой составляющих сопротивления нагрузки на заданных первых трех частотах в режиме частотной модуляции;
Figure 00000100
,
Figure 00000101
,
Figure 00000102
,
Figure 00000103
,
Figure 00000104
,
Figure 00000105
,
Figure 00000106
,
Figure 00000107
- заданные значения действительных и мнимых составляющих элементов матрицы сопротивлений трехполюсного нелинейного элемента на заданных первых трех частотах и соответствующих трех значениях амплитуды низкочастотного управляющего сигнала в режиме частотной модуляции; r0an, x0an - заданные значения действительной и мнимой составляющих сопротивления комплексного двухполюсника на заданной четвертой частоте в режиме амплитудной и фазовой модуляции, совпадающего с сопротивлением источника высокочастотного гармонического сигнала; rнan, xнan - заданные значения действительной и мнимой составляющих сопротивления нагрузки на заданной четвертой частоте в режиме амплитудной и фазовой модуляции;
Figure 00000108
,
Figure 00000109
,
Figure 00000110
,
Figure 00000111
,
Figure 00000112
,
Figure 00000113
,
Figure 00000114
,
Figure 00000115
- заданные значения действительных и мнимых составляющих элементов матрицы сопротивлений трехполюсного нелинейного элемента в двух состояниях, определяемых двумя значениями амплитуды низкочастотного управляющего сигнала, на заданной четвертой частоте в режиме амплитудной и фазовой модуляции; m21n, φ21n - заданные значения отношения модулей и разности фаз передаточных функций в двух состояниях, определяемых двумя значениями амплитуды низкочастотного управляющего сигнала, на заданной четвертой частоте в режиме амплитудной и фазовой модуляции; x1n, x2n, x3n=x4n - оптимальные значения сопротивлений двухполюсников перекрытого Т-образного соединения четырех двухполюсников на заданных четырех частотах; k=1, 2, 3, 4 - номера двухполюсников перекрытого Т-образного соединения; остальные обозначения имеют смысл промежуточных обозначений в интересах упрощения математических выражений.
Figure 00000098
;
Figure 00000099
; a , b, c, d - elements of the classical quadrupole transmission matrix; α, β, γ are the optimal values of the ratios of the corresponding elements of the classical four-terminal transmission matrix in both modes at the given four frequencies ω n = 2πƒ n ; n = 1, 2, 3, 4 - frequency number; a are the optimal values of the corresponding element of the classical quadrupole transmission matrix in both modes at given four frequencies; r 0n , x 0n are the set values of the real and imaginary components of the resistance of the complex two-pole network in the first frequency range at the given first three frequencies in the frequency modulation mode that simulates the resistance of the source of high-frequency signals that occur when the DC voltage source is turned on; r nn , x nn - set values of the real and optimal values of the imaginary components of the load resistance at the given first three frequencies in the frequency modulation mode;
Figure 00000100
,
Figure 00000101
,
Figure 00000102
,
Figure 00000103
,
Figure 00000104
,
Figure 00000105
,
Figure 00000106
,
Figure 00000107
- the set values of the real and imaginary components of the resistance matrix of a three-pole non-linear element at the given first three frequencies and the corresponding three values of the amplitude of the low-frequency control signal in the frequency modulation mode; r 0an , x 0an - set values of the real and imaginary components of the resistance of the complex bipolar at a given fourth frequency in the mode of amplitude and phase modulation, which coincides with the resistance of the source of a high-frequency harmonic signal; r нan , x нan - set values of the real and imaginary components of the load resistance at a given fourth frequency in the amplitude and phase modulation mode;
Figure 00000108
,
Figure 00000109
,
Figure 00000110
,
Figure 00000111
,
Figure 00000112
,
Figure 00000113
,
Figure 00000114
,
Figure 00000115
- the set values of the real and imaginary component elements of the resistance matrix of a three-pole nonlinear element in two states, determined by two values of the amplitude of the low-frequency control signal, at a given fourth frequency in the amplitude and phase modulation mode; m 21n , φ 21n are the set values of the ratio of the modules and the phase difference of the transfer functions in two states determined by two values of the amplitude of the low-frequency control signal at a given fourth frequency in the amplitude and phase modulation mode; x 1n , x 2n , x 3n = x 4n are the optimal resistance values of the two-terminal circuits of the blocked T-shaped connection of four two-terminal networks at given four frequencies; k = 1, 2, 3, 4 - numbers of two-terminal circuits of the closed T-shaped connection; the remaining notation has the meaning of intermediate notation in the interests of simplifying mathematical expressions.
RU2011142696/08A 2011-10-21 2011-10-21 Method for amplitude, phase and frequency modulation of high-frequency signals and multifunctional apparatus for realising said method RU2488943C2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2011142696/08A RU2488943C2 (en) 2011-10-21 2011-10-21 Method for amplitude, phase and frequency modulation of high-frequency signals and multifunctional apparatus for realising said method

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2011142696/08A RU2488943C2 (en) 2011-10-21 2011-10-21 Method for amplitude, phase and frequency modulation of high-frequency signals and multifunctional apparatus for realising said method

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2011142696A true RU2011142696A (en) 2013-04-27
RU2488943C2 RU2488943C2 (en) 2013-07-27

Family

ID=49152053

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2011142696/08A RU2488943C2 (en) 2011-10-21 2011-10-21 Method for amplitude, phase and frequency modulation of high-frequency signals and multifunctional apparatus for realising said method

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2488943C2 (en)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2694784C2 (en) * 2018-01-10 2019-07-16 Федеральное государственное казенное военное образовательное учреждение высшего образования "Военный учебно-научный центр Военно-воздушных сил "Военно-воздушная академия имени профессора Н.Е. Жуковского и Ю.А. Гагарина" (г. Воронеж) Министерства обороны Российской Федерации Method for modulation of amplitude and phase of high-frequency signals and device for its implementation
RU2694429C2 (en) * 2018-01-12 2019-07-15 Федеральное государственное казенное военное образовательное учреждение высшего образования "Военный учебно-научный центр Военно-воздушных сил "Военно-воздушная академия имени профессора Н.Е. Жуковского и Ю.А. Гагарина" (г. Воронеж) Министерства обороны Российской Федерации Method for modulation of amplitude and phase of high-frequency signals and device for its implementation

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7769093B2 (en) * 2005-07-18 2010-08-03 Georgia Tech Research Corporation Blind selected mapping for peak-to-average power ratio reduction in OFDM with PSK input
RU2341867C2 (en) * 2006-06-27 2008-12-20 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Воронежское высшее военное авиационное инженерное училище (военный институт) Method for modulation of amplitude and phase of multiple-frequency signals and device for its realisation
WO2008081887A1 (en) * 2006-12-27 2008-07-10 Sharp Kabushiki Kaisha Δς modulation digital-analog converter, digital signal processing method, and av device
RU2354039C1 (en) * 2008-03-05 2009-04-27 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Воронежское высшее военное авиационное инженерное училище (военный институт)" Министерства обороны Российской Федерации Method for modulation of amplitude and phase of radio frequency signals and device for its realisation

Also Published As

Publication number Publication date
RU2488943C2 (en) 2013-07-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2496222C2 (en) Method for generation and frequency-modulation of high-frequency signals and apparatus for realising said method
RU2496192C2 (en) Method for generation and frequency-modulation of high-frequency signals and apparatus for realising said method
RU2486639C1 (en) Method for generation and frequency-modulation of high-frequency signals and apparatus for realising said method
RU2010118675A (en) METHOD FOR GENERATING HIGH FREQUENCY SIGNALS AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION
RU2011142696A (en) METHOD OF AMPLITUDE, PHASE AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND MULTIFUNCTIONAL DEVICE OF ITS IMPLEMENTATION
RU2482600C2 (en) Method of generating high-frequency signals and apparatus for realising said method
RU2011114609A (en) METHOD FOR FREQUENCY MODULATION AND DEMODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION
RU2011142699A (en) METHOD OF AMPLITUDE, PHASE AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND MULTIFUNCTIONAL DEVICE OF ITS IMPLEMENTATION
RU2011146374A (en) METHOD FOR GENERATION AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION
RU2014154054A (en) Method for generating and frequency modulating high-frequency signals and device for its implementation
RU2011141576A (en) METHOD OF AMPLITUDE, PHASE AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND MULTIFUNCTIONAL DEVICE OF ITS IMPLEMENTATION
RU2011141578A (en) METHOD OF AMPLITUDE, PHASE AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND MULTIFUNCTIONAL DEVICE OF ITS IMPLEMENTATION
RU2011144067A (en) METHOD OF AMPLITUDE, PHASE AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND MULTIFUNCTIONAL DEVICE OF ITS IMPLEMENTATION
RU2483425C2 (en) Method of generating high-frequency signals and apparatus for realising said method
RU2010113644A (en) METHOD FOR GENERATION AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION
RU2011142698A (en) METHOD OF AMPLITUDE, PHASE AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND MULTIFUNCTIONAL DEVICE OF ITS IMPLEMENTATION
RU2011147245A (en) METHOD FOR GENERATION AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION
RU2010115166A (en) METHOD FOR GENERATING HIGH FREQUENCY SIGNALS AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION
RU2010107639A (en) METHOD FOR GENERATION AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION
RU2011144531A (en) METHOD FOR AMPLITUDE-PHASE MODULATION OF A HIGH-FREQUENCY SIGNAL AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION
RU2011115789A (en) METHOD FOR FREQUENCY MODULATION AND DEMODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION
RU2010115140A (en) METHOD FOR GENERATING HIGH FREQUENCY SIGNALS AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION
RU2010112719A (en) METHOD FOR GENERATION AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION
RU2010112717A (en) METHOD FOR GENERATION AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION
RU2010107640A (en) METHOD FOR GENERATION AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20131022