RU200847U1 - Mid-IR projection lens - Google Patents
Mid-IR projection lens Download PDFInfo
- Publication number
- RU200847U1 RU200847U1 RU2019144423U RU2019144423U RU200847U1 RU 200847 U1 RU200847 U1 RU 200847U1 RU 2019144423 U RU2019144423 U RU 2019144423U RU 2019144423 U RU2019144423 U RU 2019144423U RU 200847 U1 RU200847 U1 RU 200847U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- component
- space
- objects
- lens
- mid
- Prior art date
Links
- 238000004476 mid-IR spectroscopy Methods 0.000 title claims abstract description 7
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 claims abstract description 20
- 230000005499 meniscus Effects 0.000 claims abstract description 18
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 claims abstract description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 5
- 230000004075 alteration Effects 0.000 claims abstract description 3
- 230000005855 radiation Effects 0.000 abstract description 4
- 238000009434 installation Methods 0.000 abstract description 3
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 abstract description 2
- 229910052732 germanium Inorganic materials 0.000 description 5
- GNPVGFCGXDBREM-UHFFFAOYSA-N germanium atom Chemical compound [Ge] GNPVGFCGXDBREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 210000001747 pupil Anatomy 0.000 description 2
- 238000003908 quality control method Methods 0.000 description 2
- PFNQVRZLDWYSCW-UHFFFAOYSA-N (fluoren-9-ylideneamino) n-naphthalen-1-ylcarbamate Chemical compound C12=CC=CC=C2C2=CC=CC=C2C1=NOC(=O)NC1=CC=CC2=CC=CC=C12 PFNQVRZLDWYSCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000001931 thermography Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
- G02B13/14—Optical objectives specially designed for the purposes specified below for use with infrared or ultraviolet radiation
Abstract
Полезная модель относится к области оптического приборостроения, а именно к специальным объективам, работающим в средневолновой ИК области спектра, и может быть использована с матричными охлаждаемыми приемниками излучения, чувствительными в диапазоне 3,5-5 мкм, например в ИК микроскопах и установках для измерения пятен рассеяния объективов тепловизоров.Полезная модель решает задачу создания светосильного проекционного объектива, работающего в спектральном диапазоне 3,5…5 мкм, с числовой апертурой в пространстве предметов не менее 0,5, увеличением 4-5 крат и обладающего дифракционным качеством изображения без использования асферических поверхностей. Оптическая схема объектива обеспечивает телецентрический ход лучей в пространстве предметов, линейное поле в пространстве предметов должно быть не менее 2 мм.Проекционный объектив для средней ИК области спектра, содержащий первый компонент в виде положительного мениска, обращенного вогнутой стороной к пространству предметов, второй компонент, а также третий компонент, выполненный в виде отрицательного мениска, четвертый компонент, представляющий собой отрицательный мениск, обращенный выпуклой стороной к пространству предметов, и пятый компонент, представляющий собой двояковыпуклую линзу, при этом первый, второй и пятый компоненты выполнены из кремния, а третий и четвертый компоненты - из оптического материала с показателем преломления не менее 4, отношение расстояния от плоскости предмета до плоскости изображения к фокусному расстоянию системы находится в пределах от 5 до 6, а значения оптических сил компонентов, рассчитанных по формуле: ϕ=1/ƒ', где ƒ' - фокусное расстояние компонента в мм, находятся в следующих пределах:от 0,04 до 0,067 для первого компонента,от 0,021 до 0,049 для второго компонента,от -0,06 до -0,021 для третьего компонента,от -0,025 до -0,001 для четвертого компонента,от 0,026 до 0,045 для пятого компонента,апертурная диафрагма перенесена на первую поверхность третьего компонента, что обеспечивает телецентрический ход лучей в пространстве предметов и коррекцию аберраций наклонных пучков. 2 з.п. ф-лы; 5 ил.The utility model relates to the field of optical instrumentation, namely to special objectives operating in the mid-wave infrared region of the spectrum, and can be used with array cooled radiation detectors sensitive in the 3.5-5 micron range, for example, in IR microscopes and installations for measuring spots scattering of thermal imager lenses. A useful model solves the problem of creating a high-aperture projection lens operating in the spectral range of 3.5 ... 5 microns, with a numerical aperture in object space of at least 0.5, magnification 4-5 times and having a diffractive image quality without using aspherical surfaces ... The optical design of the lens provides a telecentric path of rays in the space of objects, the linear field in the space of objects must be at least 2 mm. A projection lens for the mid-IR region of the spectrum, containing the first component in the form of a positive meniscus facing the space of objects with the concave side, the second component, and also the third component, made in the form of a negative meniscus, the fourth component, which is a negative meniscus, facing the convex side of the object space, and the fifth component, which is a biconvex lens, with the first, second and fifth components made of silicon, and the third and fourth components - from an optical material with a refractive index of at least 4, the ratio of the distance from the object plane to the image plane to the focal length of the system is in the range from 5 to 6, and the values of the optical powers of the components calculated by the formula: ϕ = 1 / ƒ ', where ƒ '- component focal length in mm, are in the following ranges: from 0.04 to 0.067 for the first component, from 0.021 to 0.049 for the second component, from -0.06 to -0.021 for the third component, from -0.025 to -0.001 for the fourth component, from 0.026 up to 0.045 for the fifth component, the aperture diaphragm is transferred to the first surface of the third component, which provides telecentric path of rays in the space of objects and correction of aberrations of inclined beams. 2 wp f-ly; 5 ill.
Description
Полезная модель относится к области оптического приборостроения, а именно, к специальным объективам, работающим в средневолновой ИК области спектра, и может быть использована с матричными охлаждаемыми приемниками излучения, чувствительными в диапазоне 3,5-5 мкм, например, в ИК микроскопах и установках для измерения пятен рассеяния объективов тепловизоров.The utility model relates to the field of optical instrumentation, namely, to special objectives operating in the mid-wave infrared region of the spectrum, and can be used with array cooled radiation detectors sensitive in the 3.5-5 μm range, for example, in infrared microscopes and installations for measurements of scattering spots of lenses of thermal imagers.
Растущие требования к качеству изображения объективов тепловизоров приводят к необходимости создания установок для оперативного и точного контроля качества ИК объективов. На сегодняшний день самым оперативным методом контроля качества ИК объективов является измерение их пятен рассеяния с помощью матричного ИК анализатора. Для оценки качества типовых ИК объективов тепловизоров, с относительным отверстием 1:4, в составе измерительной установки должен быть предусмотрен проекционный объектив с числовой апертурой в пространстве предметов не менее 0,5, линейным полем в пространстве предметов не менее 2 мм, увеличением 4-5 крат и дифракционным качеством изображения.The growing requirements for the image quality of thermal imager lenses lead to the need to create installations for prompt and accurate quality control of IR lenses. To date, the most efficient way to control the quality of IR lenses is to measure their scattering spots using a matrix IR analyzer. To assess the quality of typical IR lenses of thermal imagers, with a relative aperture of 1: 4, a projection lens with a numerical aperture in the space of objects of at least 0.5, a linear field in the space of objects of at least 2 mm, magnification of 4-5 should be provided. fold and diffractive image quality.
Известен светосильный объектив с высоким качеством изображения, при относительном отверстии 1:1, работающий в длинноволновой области спектра [Патент RU 2630194]. Объектив содержит четыре компонента.Known high-aperture lens with high image quality, with a relative aperture of 1: 1, operating in the long-wavelength region of the spectrum [Patent RU 2630194]. The lens contains four components.
Первый компонент выполнен в виде одиночного положительного мениска, обращенного вогнутостью к изображению, второй - одиночного отрицательного мениска, обращенного выпуклостью к изображению, третий - одиночного положительного мениска, обращенного выпуклостью к изображению, и четвертый - одиночного положительного мениска, обращенного вогнутостью к изображению. Первый и четвертый компоненты выполнены из германия, второй и третий - из селенида цинка. Все оптические поверхности выполнены сферическими. Выполняются соотношения: |R5|>|R6|, |R5|≤|R2|, |R3|≥|R8|, где R2, R3, R5, R6, R8- радиусы, соответственно, второй, третьей, пятой, шестой и восьмой оптических поверхностей. |R3| может быть больше или меньше |R6|.The first component is made in the form of a single positive meniscus concavely facing the image, the second is a single negative meniscus convex facing the image, the third is a single positive meniscus convex facing the image, and the fourth is a single positive meniscus concavity facing the image. The first and fourth components are made from germanium, the second and third from zinc selenide. All optical surfaces are spherical. The following relations hold: | R5 |> | R6 |, | R5 | ≤ | R2 |, | R3 | ≥ | R8 |, where R2, R3, R5, R6, R8 are the radii, respectively, of the second, third, fifth, sixth and eighth optical surface. | R3 | may be more or less | R6 |.
Объектив работает как собирающий из бесконечности объектив и образует изображение предмета в плоскости наилучшей установки, совпадающей с плоскостью приемника излучения.The lens works as a lens collecting from infinity and forms an image of the object in the plane of the best setting, which coincides with the plane of the radiation receiver.
Фокусное расстояние объектива 130 мм, относительное отверстие 1:1, угол поля зрения 5 град 20 мин, задний фокальный отрезок 1,027 мм, задний фокальный отрезок без учета плоскопараллельной пластины 46,277 мм, входной зрачок совпадает с первой поверхностью.The focal length of the objective is 130 mm, the relative aperture is 1: 1, the angle of view is 5
Недостатком данного объектива является то, что он относится к классу «фотографических» систем и не может работать с объектом, находящимся на конечном расстоянии (т.е. объектив не является проекционным). Кроме того, рассмотренный объектив работает в длинноволновой области спектра и не подходит для использования в средневолновом ИК диапазоне.The disadvantage of this lens is that it belongs to the class of "photographic" systems and cannot work with an object located at a finite distance (ie the lens is not a projection lens). In addition, the lens under consideration operates in the long-wavelength region of the spectrum and is not suitable for use in the mid-wavelength range.
Известен компактный объектив среднего ИК диапазона с относительным отверстием 1:4 и высоким качеством изображения [Патент RU 2621366].Known compact lens of the mid-IR range with a relative aperture of 1: 4 and high image quality [Patent RU 2621366].
Объектив состоит из входной и проекционной частей. Первый компонент входной части объектива неподвижный и выполнен в виде положительного мениска, обращенного выпуклостью к пространству предметов, второй компонент подвижный и выполнен в виде одиночных отрицательного и положительного менисков, обращенных выпуклостями к пространству предметов. Проекционная часть выполнена в виде положительного мениска, обращенного выпуклостью к пространству предметов, и установлена с возможностью перемещения вдоль оптической оси. Между входной и проекционной частями объектива формируется промежуточное изображение. Все линзы входной части содержат асферические поверхности, а в проекционной части - асферо-дифракционную поверхность. Оптические компоненты выполнены из кремния и германия, что обеспечивает работу данного объектива в ИК области спектра.The lens consists of an entrance and a projection part. The first component of the input part of the lens is stationary and is made in the form of a positive meniscus facing the space of objects with a bulge, the second component is movable and is made in the form of single negative and positive menisci, which are convexly facing the space of objects. The projection part is made in the form of a positive meniscus, convex facing the space of objects, and is installed with the ability to move along the optical axis. An intermediate image is formed between the input and projection parts of the lens. All lenses of the entrance part contain aspherical surfaces, and in the projection part - an aspheric-diffractive surface. The optical components are made of silicon and germanium, which ensures the operation of this lens in the infrared region of the spectrum.
Объектив имеет следующие характеристики: фокусное расстояние 180 мм, Диаметр входного зрачка 45 мм, линейное поле в пространстве изображений 12,3 мм.The lens has the following characteristics: focal length 180 mm,
Недостатками данного объектива являются использование асферических и асферо-дифракционной поверхностей, а также низкое относительное отверстие. Кроме того, объектив работает с удаленными объектами и не позволяет применять его в качестве проекционной системы.The disadvantages of this lens are the use of aspherical and aspheric diffraction surfaces, as well as a low relative aperture. In addition, the lens works with distant objects and does not allow its use as a projection system.
Наиболее близким к предлагаемому объективу является проекционный светосильный объектив [Патент RU 191911], включающий в себя 3 оптических компонента и работающий в среднем ИК диапазоне. Объектив имеет числовую апертуру в пространстве предметов не менее 0,7 и увеличение 14 крат, обладая при этом дифракционным качеством изображения.Closest to the proposed lens is a projection fast lens [Patent RU 191911], which includes 3 optical components and operates in the mid-IR range. The lens has a numerical aperture in the space of objects of at least 0.7 and an increase of 14 times, while having a diffractive image quality.
Первый компонент представляет собой положительный мениск, обращенный вогнутой стороной к пространству предметов, второй компонент представляет собой отрицательную двояковогнутую линзу, третий компонент выполнен в виде положительной двояковыпуклой линзы. Первый и третий компоненты выполнены из кремния, второй компонент выполнен из оптического материала с показателем преломления не менее 4, расстояние между первым и вторым компонентами не менее 0,8 от фокусного расстояния объектива. Апертурная диафрагма расположена на последней поверхности третьего компонента. Фокусное расстояние объектива 15,7 мм, расстояние от плоскости предметов до первой поверхности составляет 1,5 мм, а расстояние от последней поверхности объектива до входного окна фотоприемника составляет 180 мм. Расстояние переноса с учетом входного окна фотоприемника, выполненного из германия, толщиной 2,5 мм составляет 225 мм.The first component is a positive meniscus facing the space of objects, the second component is a negative biconcave lens, the third component is made in the form of a positive biconvex lens. The first and third components are made of silicon, the second component is made of optical material with a refractive index of at least 4, the distance between the first and second components is at least 0.8 times the focal length of the lens. The aperture diaphragm is located on the last surface of the third component. The focal length of the lens is 15.7 mm, the distance from the plane of objects to the first surface is 1.5 mm, and the distance from the last surface of the lens to the input window of the photodetector is 180 mm. The transfer distance, taking into account the input window of the photodetector made of germanium, 2.5 mm thick, is 225 mm.
Недостатком данного объектива является то, что он имеет малое линейное поле в пространстве предметов (1 мм), и, несмотря на большое увеличение, не позволяет использовать его для контроля качества тепловизионных объективов с относительным отверстием 1:4. Также при высоких значениях увеличения в проекционной системе резко падает яркость изображения, что значительно затрудняет детальное наблюдение объектов.The disadvantage of this lens is that it has a small linear field in the space of objects (1 mm), and, despite its high magnification, does not allow it to be used for quality control of thermal imaging lenses with a 1: 4 aperture ratio. Also, at high values of magnification in the projection system, the brightness of the image drops sharply, which greatly complicates the detailed observation of objects.
Задачей полезной модели является создание светосильного проекционного объектива, работающего в спектральном диапазоне 3,5…5 мкм, с числовой апертурой в пространстве предметов не менее 0,5, увеличением 4-5 крат и обладающего дифракционным качеством изображения без использования асферических поверхностей. Оптическая схема объектива должна обеспечивать телецентрический ход лучей в пространстве предметов, линейное поле в пространстве предметов должно быть не менее 2 мм.The objective of the utility model is to create a high-aperture projection lens operating in the spectral range of 3.5 ... 5 microns, with a numerical aperture in object space of at least 0.5, magnification 4-5 times and having a diffractive image quality without using aspherical surfaces. The optical design of the objective must ensure a telecentric path of rays in the space of objects, the linear field in the space of objects must be at least 2 mm.
Задача решается следующим образом.The problem is solved as follows.
Проекционный светосильный объектив содержит пять компонентов и апертурную диафрагму, расположенную на первой поверхности третьего компонента (фиг. 1).The projection fast lens contains five components and an aperture diaphragm located on the first surface of the third component (Fig. 1).
Первый компонент выполнен в виде положительного мениска 1, обращенного вогнутой стороной к пространству предметов. Второй компонент 2 выполнен в виде двояковыпуклой линзы (или может быть выполнен в виде положительного мениска). Третий компонент выполнен в виде отрицательного мениска 3. Четвертый компонент представляет собой отрицательный мениск 4, обращенный выпуклой стороной к пространству предметов, пятый компонент - двояковыпуклая линза 5. При этом отношение расстояния переноса (расстояния от плоскости предмета до плоскости изображения) к фокусному расстоянию системы находится в пределах от 5 до 6, а значения оптических сил компонентов, рассчитанных по формуле: ϕ=1/ƒ', где ƒ' - фокусное расстояние компонента в мм, находятся в следующих пределах:The first component is made in the form of a
от 0,04 до 0,067 для первого компонента,from 0.04 to 0.067 for the first component,
от 0,021 до 0,049 для второго компонента,from 0.021 to 0.049 for the second component,
от -0,06 до -0,021 для третьего компонента,from -0.06 to -0.021 for the third component,
от -0,025 до -0,001 для четвертого компонента,from -0.025 to -0.001 for the fourth component,
от 0,026 до 0,045 для пятого компонента.from 0.026 to 0.045 for the fifth component.
Выполнение первого, второго и пятого компонентов из оптического материала одной марки (кремния), третьего и четвертого компонентов - из оптического материала с показателем преломления не менее 4 (например, германия), обеспечивает работу объектива в средней инфракрасной области спектра.The implementation of the first, second and fifth components from optical material of the same brand (silicon), the third and fourth components from optical material with a refractive index of at least 4 (for example, germanium), ensures the operation of the lens in the mid-infrared region of the spectrum.
Вариант исполнения оптической системы приведен на фиг. 1.An embodiment of the optical system is shown in FIG. 1.
Предложенная оптическая система характеризуется следующими параметрами: числовая апертура в пространстве предметов 0,52, параксиальное увеличение 4,9 крат, линейное поле в пространстве предметов 2,5 мм, фокусное расстояние f'=34,61 мм. Расстояние переноса с учетом входного окна фотоприемника из германия толщиной 2,4 мм, и фильтра толщиной 0,1 мм, находящегося на расстоянии 52 мм от фоточувствительного слоя фотоприемника, составляет 186,4 мм. При этом расстояние от плоскости предметов до первой поверхности составляет 3,4 мм, а расстояние от последней поверхности объектива до входного окна фотоприемника составляет 62,6 мм. Диафрагменное число в пространстве предметов 0,62.The proposed optical system is characterized by the following parameters: numerical aperture in object space 0.52, paraxial magnification 4.9 times, linear field in object space 2.5 mm, focal length f '= 34.61 mm. The transfer distance, taking into account the input window of a germanium photodetector with a thickness of 2.4 mm, and a filter with a thickness of 0.1 mm, located at a distance of 52 mm from the photosensitive layer of the photodetector, is 186.4 mm. In this case, the distance from the plane of objects to the first surface is 3.4 mm, and the distance from the last surface of the lens to the input window of the photodetector is 62.6 mm. The f-number in the space of objects is 0.62.
Объектив работает следующим образом: поток излучения от предмета, расположенного на конечном расстоянии от объектива, проходит через линзы 1-5 и образует увеличенное изображение предмета в плоскости изображений, совмещенной с плоскостью фоточувствительного слоя фотоприемника. При этом конструкция объектива обеспечивает телецентрический ход лучей в пространстве предметов.The lens works as follows: the radiation flux from an object located at a finite distance from the lens passes through lenses 1-5 and forms an enlarged image of the object in the image plane, aligned with the plane of the photosensitive layer of the photodetector. In this case, the design of the lens provides a telecentric path of rays in the space of objects.
Ход лучей в оптической системе представлен на фиг. 2.The path of the rays in the optical system is shown in Fig. 2.
Объектив обладает качеством изображения, близким к дифракционному, что подтверждает график ЧКХ системы, рассчитанной в обратном ходе лучей (фиг. 3).The lens has an image quality close to diffraction, which is confirmed by the graph of the MTF of the system calculated in the reverse path of the rays (Fig. 3).
Функция концентрации энергии в кружке рассеяния показана на фиг. 4. Аберрации пятна рассеяния в плоскости изображения показаны на фиг. 5.The energy concentration function in the scattering circle is shown in FIG. 4. The aberrations of the scatter spot in the image plane are shown in FIG. five.
Claims (9)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019144423U RU200847U1 (en) | 2019-12-24 | 2019-12-24 | Mid-IR projection lens |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019144423U RU200847U1 (en) | 2019-12-24 | 2019-12-24 | Mid-IR projection lens |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU200847U1 true RU200847U1 (en) | 2020-11-13 |
Family
ID=73455990
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2019144423U RU200847U1 (en) | 2019-12-24 | 2019-12-24 | Mid-IR projection lens |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU200847U1 (en) |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100888922B1 (en) * | 2007-12-27 | 2009-03-16 | 주식회사 나노포토닉스 | Fisheye lens |
| RU2385476C1 (en) * | 2008-07-21 | 2010-03-27 | Институт физики полупроводников СО РАН | Projection high-aperture telecentric lens |
| RU2433433C1 (en) * | 2010-04-26 | 2011-11-10 | Закрытое Акционерное Общество "Импульс" | Projection lens |
| US8508855B2 (en) * | 2010-03-30 | 2013-08-13 | Fujifilm Corporation | Projection lens and projection-type display apparatus using the lens |
| RU2631538C1 (en) * | 2016-05-23 | 2017-09-25 | Акционерное общество "Конструкторское бюро приборостроения им. академика А.Г. Шипунова" | Objective lens for closer ir-spectrum |
| RU2663313C1 (en) * | 2017-07-28 | 2018-08-03 | Публичное акционерное общество "Красногорский завод им. С.А. Зверева" | Telephoto lens with two fields of view for the spectrum middle ir area |
| RU191911U1 (en) * | 2019-04-15 | 2019-08-28 | Акционерное общество "НПО "Орион" | Projection Aperture Lens |
-
2019
- 2019-12-24 RU RU2019144423U patent/RU200847U1/en active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100888922B1 (en) * | 2007-12-27 | 2009-03-16 | 주식회사 나노포토닉스 | Fisheye lens |
| RU2385476C1 (en) * | 2008-07-21 | 2010-03-27 | Институт физики полупроводников СО РАН | Projection high-aperture telecentric lens |
| US8508855B2 (en) * | 2010-03-30 | 2013-08-13 | Fujifilm Corporation | Projection lens and projection-type display apparatus using the lens |
| RU2433433C1 (en) * | 2010-04-26 | 2011-11-10 | Закрытое Акционерное Общество "Импульс" | Projection lens |
| RU2631538C1 (en) * | 2016-05-23 | 2017-09-25 | Акционерное общество "Конструкторское бюро приборостроения им. академика А.Г. Шипунова" | Objective lens for closer ir-spectrum |
| RU2663313C1 (en) * | 2017-07-28 | 2018-08-03 | Публичное акционерное общество "Красногорский завод им. С.А. Зверева" | Telephoto lens with two fields of view for the spectrum middle ir area |
| RU191911U1 (en) * | 2019-04-15 | 2019-08-28 | Акционерное общество "НПО "Орион" | Projection Aperture Lens |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9823451B2 (en) | Infrared refractive objective lens assembly | |
| RU191911U1 (en) | Projection Aperture Lens | |
| RU200847U1 (en) | Mid-IR projection lens | |
| JP2019139158A (en) | Image capturing lens system and image capturing device | |
| CN112596218A (en) | Large-depth-of-field infrared wavelength scanning lens | |
| RU2419113C1 (en) | Optical system with pinhole aperture for middle infrared range | |
| RU2348059C1 (en) | Large-aperture lens | |
| JP2003185919A (en) | Infrared optical system and infrared optical device having the same | |
| RU170801U1 (en) | LENS | |
| JP2008045891A (en) | Radiation thermometer | |
| RU2672703C1 (en) | Two-channel mirror-lens system | |
| RU2410733C1 (en) | Double-spectrum infrared lens having aperture diaphragm in image space | |
| RU2629887C1 (en) | High-speed three-lens objective for ir spectrum | |
| US8503113B2 (en) | Wide-angle relay lens and imaging system having same | |
| RU2806167C1 (en) | High-aperture infrared lens | |
| JP2020118779A (en) | Far-infrared zoom optical system | |
| RU178354U1 (en) | TWO-CHANNEL MIRROR AND LENS SYSTEM | |
| CN114236761B (en) | Quasi-linear dispersion objective lens for high-precision surface morphology detection | |
| RU142867U1 (en) | LENS | |
| RU2583338C1 (en) | Athermalised high-aperture infrared lens | |
| RU2779740C1 (en) | Infrared lens | |
| RU208293U1 (en) | INFRARED SYSTEM WITH TWO FIELDS OF VIEW | |
| RU206548U1 (en) | INFRARED LENS | |
| CN217846758U (en) | Dispersive lens group with large axial chromatic aberration | |
| RU204657U1 (en) | LENS |