RU2008078C1 - Способ очистки газовых выбросов от монооксида азота - Google Patents
Способ очистки газовых выбросов от монооксида азота Download PDFInfo
- Publication number
- RU2008078C1 RU2008078C1 SU4820698A RU2008078C1 RU 2008078 C1 RU2008078 C1 RU 2008078C1 SU 4820698 A SU4820698 A SU 4820698A RU 2008078 C1 RU2008078 C1 RU 2008078C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- chlorine
- nitrogen
- nitrogen monoxide
- gas
- gas exhaust
- Prior art date
Links
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
Использование: очистка газовых выбросов аффинажа платиновых металлов от NOx. Сущность изобретения: газовые выбросы обрабатывают хлорсодержащим окислителем. В качестве окислителя используют промышленные газы, содержащие хлор, преимущественно отходящие газы процесса гидрохлорирования концентратов платиновых металлов. Соотношение NO:Cl2 = 1 : (0,45 - 0,050). Затем газовые выбросы контактируют с водным раствором NaOH. Раствор после контактирования содержит NaOH, NaNO3 и NaNO2 и может использоваться в основном процессе. Степень очистки от NOx составляет 92,5% .
Description
Изобретение относится к способам очистки промвыбросов от токсичных компонентов, в частности очистки газовых выбросов аффинажа платиновых металлов от оксидов азота.
Известен способ очистки отходящих газов от оксидов азота [1] , по которому газ, содержащий оксиды азота, смешивают с аммиаком и обрабатывают в абсорбционной колонне раствором пентацианоакваферрата (П) натрия при pH раствора, равном 8-10. В этом способе использование аммиака очень эффективно: достигается высокая степень очистки (более 98-99% ).
Недостатками способа является то, что оксиды азота восстанавливаются до элементного азота и безвозвратно теряются, нет возможности создать рецикл реактивов, способ требует относительно высоких затрат.
Известен способ очистки отходящих газов от оксидов азота абсорбцией водным раствором гидроксида натрия с получением смеси солей [2] . Этот способ позволяет не только очистить газы от оксидов азота, но и утилизировать их в виде полезных соединений. Таким образом, вовлекаются в оборот газовые отходы производства и повышаются его технико-экономические показатели.
Однако этот способ характеризуется низкой степенью утилизации оксидов азота, что объясняется следующими причинами. Во-первых, скорость абсорбции и соответственно эффективность абсорбции существенно зависят от концентрации оксидов азота и щелочи в растворе. Во-вторых, монооксид азота практически не взаимодействует с водой и щелочью, а диоксид азота реагирует следующим образом
3NO2 + H2O = 2HNO3 + NO (1)
2NO2 + 2NaOH = NaNO3 +
+ NaNO3 + H2O (2) В-третьих, из газовой смеси, в которой содержание NO преобладает над количеством NO2, абсорбируется только их эквимолярная смесь в виде N2O3
NO + NO2 + N2O3 (3)
N2O3 + 2NaOH = 2NaNO3 . H2O (4)
N2O3 + H2O = 2 HNO2 (5)
3HNO2 = HNO3 + 2NO + H2O (6)
Вследствие разницы в скоростях взаимодействия с щелочью NO2 и N2O3 и наличия в отходящих газах как первичного, так и вторичного NO, образованного по реакциям (1) и (6), щелочной абсорбцией удается снизить содержание оксидов азота в отходящих газах до 0,12% . В то время как в способах очистки газов от оксидов азота, основанных на их восстановлении до элементного азота, удается достичь остаточного содержания оксидов азота на уровне 150-200 ppm (0,015-0,020% ). Несмотря на это очистка газов щелочной абсорбцией перспективна применительно к производству платиновых металлов, поскольку продукты очистки (утилизации) - азотсодержащие соли являются потребляемыми производством реактивами.
3NO2 + H2O = 2HNO3 + NO (1)
2NO2 + 2NaOH = NaNO3 +
+ NaNO3 + H2O (2) В-третьих, из газовой смеси, в которой содержание NO преобладает над количеством NO2, абсорбируется только их эквимолярная смесь в виде N2O3
NO + NO2 + N2O3 (3)
N2O3 + 2NaOH = 2NaNO3 . H2O (4)
N2O3 + H2O = 2 HNO2 (5)
3HNO2 = HNO3 + 2NO + H2O (6)
Вследствие разницы в скоростях взаимодействия с щелочью NO2 и N2O3 и наличия в отходящих газах как первичного, так и вторичного NO, образованного по реакциям (1) и (6), щелочной абсорбцией удается снизить содержание оксидов азота в отходящих газах до 0,12% . В то время как в способах очистки газов от оксидов азота, основанных на их восстановлении до элементного азота, удается достичь остаточного содержания оксидов азота на уровне 150-200 ppm (0,015-0,020% ). Несмотря на это очистка газов щелочной абсорбцией перспективна применительно к производству платиновых металлов, поскольку продукты очистки (утилизации) - азотсодержащие соли являются потребляемыми производством реактивами.
Известен способ очистки газовых выбросов от оксидов азота [3] путем обработки газов раствором щелочи с предварительной обработкой их щелочным раствором хлорсодержащего окислителя - гипохлорида натрия. Степень очистки газов от оксидов азота составляет 93,1-98,7% . Способ принят за прототип.
Недостатком этого способа является низкая эффективность утилизации из-за необходимости использования специального реагента - гипохлорида натрия и отсутствия обезвреживания других токсичных компонентов газовых выбросов.
Целью изобретения является повышение эффективности утилизации и одновременное обезвреживание отходящих газов процесса гидрохлорирования концентрата платиновых металлов.
Предлагаемый способ позволяет
достичь высокой степени очистки отходящих газов от оксидов азота;
повысить степень утилизации оксидов азота при использовании одной стадии абсорбции на 17% (при трех стадиях абсорбции на 1,5% ), что во многих случаях позволяет отказаться от многостадийной очистки и промежуточного окисления монооксида азота;
создать рецикловую технологию, т. е. вовлечь в производство газообразные азот- и хлорсодержащие отходы аффинажного производства, и в целом сократить потребление производством азотсодержащих реактивов.
достичь высокой степени очистки отходящих газов от оксидов азота;
повысить степень утилизации оксидов азота при использовании одной стадии абсорбции на 17% (при трех стадиях абсорбции на 1,5% ), что во многих случаях позволяет отказаться от многостадийной очистки и промежуточного окисления монооксида азота;
создать рецикловую технологию, т. е. вовлечь в производство газообразные азот- и хлорсодержащие отходы аффинажного производства, и в целом сократить потребление производством азотсодержащих реактивов.
Указанная цель достигается тем, что в известном способе очистки отходящих газов от оксидов азота, включающем предварительную обработку выбросов хлорсодержащим окислителем с последующим контактом с водным поглотителем - раствором гидроксида натрия, отходящие газы, содержащие оксиды азота, предварительно смешивают с промгазами, содержащими хлор, например от процессов гидрохлорирования ломов или других концентратов платиновых металлов, при мольном соотношении NO: Cl2 = 1: (0,45-0,50), и направляют на щелочную абсорбцию.
Сущность способа заключается в том, что монооксид азота легко вступает во взаимодействие с газообразным хлором
2NO + Cl2 = 2NOCl (7) Продукт их взаимодействия - хлорид нитрозина при контакте с водой быстро гидролизуется
NOCl + H2O = HNO2 + H+ + Cl- (8) При взаимодействии с щелочью он образует смесь хлорида и нитрида натрия
NOCl + 2NaOH = NaCl +
+ NaNO2 + H2O (9)
Таким образом, в предлагаемом способе монооксид азота превращается из практически инертного к щелочи в весьма активное и легко взаимодействующее с NaOH соединение, утилизируемое известным путем.
2NO + Cl2 = 2NOCl (7) Продукт их взаимодействия - хлорид нитрозина при контакте с водой быстро гидролизуется
NOCl + H2O = HNO2 + H+ + Cl- (8) При взаимодействии с щелочью он образует смесь хлорида и нитрида натрия
NOCl + 2NaOH = NaCl +
+ NaNO2 + H2O (9)
Таким образом, в предлагаемом способе монооксид азота превращается из практически инертного к щелочи в весьма активное и легко взаимодействующее с NaOH соединение, утилизируемое известным путем.
Изобретение иллюстрируется следующими примерами.
П р и м е р 1. Поток газа, поступающего со скоростью 60 л/ч, содержащий 10 об. % . NO и 6,5 об. % NO2, смешивали с промгазами, содержащими 50 об. % Cl2 в соотношении NO: Cl2 = 1: 0,45, и пропускали через абсорбционную колонку, заполненную стеклянными шарами в течение 20 мин. Через колонку непрерывно прокачивали 2,5 М раствор гидроксида натрия. За это время с отходящими газами в абсорбер поступило 2,063 г связанного азота. Раствор после абсорбции содержал 40,01 г гидроксида натрия, 2,94 г нитрата натрия и 6,97 г нитрита натрия (суммарное содержание азота 1,90 г), т. е. извлечение из газа в щелочной раствор (по азоту) составило 92,1% . При пропускании газа через три абсорбционные колонки извлечение оксидов азота составило 99,8% . Хлор на выходе не обнаружен.
П р и м е р 2. Поток газа (состав и скорость по примеру 1) смешивали с промгазом, содержащим 50 об. % хлора в соотношении NO: Cl2 = 1: 0,50, и в условиях примера 1 пропускали через абсорбционную колонку. Раствор после абсорбции содержал 38,16 г гидроксида натрия, 3,18 г нитрата натрия и 6,82 г нитрита натрия. Суммарное содержание связанного азота составило 1,91 г, т. е. извлечение из газа в щелочной раствор (по азоту) составило 92,5% . При пропускании газа через три абсорбера извлечение оксидов азота составило 99,9% . Хлор на выходе не обнаружен. (56) 1. Авторское свидетельство СССР N 1105530, кл. B 01 D 53/36, 1984.
2. Харлампович Г. Д. и Кудряшова Р. И. Безотходные технологические процессы в химической промышленности. М. : Химия, 1978, с. 280.
3. Гладкий А. В. и др. Очистка газовых выбросов от оксидов азота. М. : ЦИНТИХНЕФТЕМАШ, 1989, с. 11.
Claims (1)
- СПОСОБ ОЧИСТКИ ГАЗОВЫХ ВЫБРОСОВ ОТ МОНООКСИДА АЗОТА путем предварительной обработки выбросов хлорсодержащим окислителем с последующим контактом с водным поглотителем - раствором гидроксида натрия, отличающийся тем, что, с целью повышения эффективности процесса утилизации и одновременного обезвреживания отходящих газов процесса гидрохлорирования концентратов платиновых металлов, в качестве хлорсодержащего окислителя используют промышленные газы, содержащие хлор, преимущественно отходящие газы процесса гидрохлорирования концентратов платиновых металлов, а предварительную обработку ведут при молярном соотношении монооксида азота и хлора 1: 0,45 - 0,50.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4820698 RU2008078C1 (ru) | 1990-05-03 | 1990-05-03 | Способ очистки газовых выбросов от монооксида азота |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4820698 RU2008078C1 (ru) | 1990-05-03 | 1990-05-03 | Способ очистки газовых выбросов от монооксида азота |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2008078C1 true RU2008078C1 (ru) | 1994-02-28 |
Family
ID=21511760
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU4820698 RU2008078C1 (ru) | 1990-05-03 | 1990-05-03 | Способ очистки газовых выбросов от монооксида азота |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2008078C1 (ru) |
-
1990
- 1990-05-03 RU SU4820698 patent/RU2008078C1/ru active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Adewuyi et al. | Simultaneous absorption and oxidation of nitric oxide and sulfur dioxide by aqueous solutions of sodium persulfate activated by temperature | |
AU2003275049B2 (en) | Process for reducing NOx in waste gas streams using chlorine dioxide | |
US4035470A (en) | Process for removing sulfur oxides and/or nitrogen oxides from waste gas | |
US5985223A (en) | Removal of NOx and SOx emissions form pickling lines for metal treatment | |
CA1086921A (en) | Exhaust gas scrubbing process | |
Lee et al. | Simultaneous removal of SO 2 and NO by sodium chlorite solution in wetted-wall column | |
CA1110830A (en) | Process for removing nitrogen oxides from gaseous mixtures | |
CA2384872A1 (en) | Flue gas scrubbing method and gas-liquid contactor therefor | |
US5164167A (en) | Process for the removal of acid forming gases from exhaust gases | |
CN104437037A (zh) | 一种低温烟气氧化脱硝方法及系统 | |
CN103801177B (zh) | 一种钙镁法同时脱硫脱硝脱汞的烟气处理方法 | |
US5366710A (en) | Process for removing nitrogen oxides and sulfur oxides from gaseous stream | |
RU2008078C1 (ru) | Способ очистки газовых выбросов от монооксида азота | |
CN112169573B (zh) | 一种烟气脱硫脱硝工艺 | |
US5077023A (en) | Reduction in the rate of oxidation of sulfite solutions | |
JPS5889987A (ja) | 脱硫及び脱硝排水の浄化処理方法 | |
JPH0691941B2 (ja) | 各種燃焼排ガス中の窒素酸化物の湿式除去法 | |
CN111359398A (zh) | 一种烟气脱硝脱白的方法 | |
KR800000279B1 (ko) | 배기개스 세정방법 | |
JPS58196829A (ja) | 排煙脱硫及び脱硝排水の処理方法 | |
JPS5834174B2 (ja) | チツソサンカブツノジヨキヨホウホウ | |
Osa et al. | Absorption of nitrogen oxides with ammonium salts | |
Kaczur et al. | Process for removal of NOX and SOX oxides from waste gases with chloric acid | |
KR20030053331A (ko) | 배가스에 함유된 먼지, 황산화물 및 질소산화물의습식제거방법 | |
CS196819B1 (cs) | Způsob zneškodňování nitrózních průmyslových exhalací a zařízení k provádění tohoto způsobů |