RU2007245C1

RU2007245C1 - Способ получения штампованных полуфабрикатов из титановых сплавов

Info

Publication number: RU2007245C1
Authority: RU
Inventors: И.В. Левин; Л.А. Смолякова; И.Б. Родина; В.В. Тетюхин; А.С. Шибанов; Ю.И. Захаров; С.А. Глазунов; Л.М. Сухоросова
Original assignee: Акционерное общество открытого типа "Всероссийский институт легких сплавов"; Верхне-Салдинское металлургическое производственное объединение
Priority date: 1992-07-08
Filing date: 1992-07-08
Publication date: 1994-02-15

Abstract

Сущность изобретения: способ включает последовательно нагревы и деформирование при температуре β -области, нагревы и деформирование при температурах (α+β) -области: нагрев и деформирование при температуре на 50. . . 70 С ниже температуры полного полиморфного превращения, нагрев с выдержкой 3-8ч и деформирование при температуре на 20. . . 40 С ниже температуры полного полиморфного превращения с последующей выдержкой при той же температуре в течение 10. . . 30 мин с проведением совокупности операций при температурах (α+β) -области 1-3 раза. После этого проводят нагрев при температуре β -области на 20. . . 30 С выше температуры полного полиморфного превращения с последующим деформированием при этой температуре. Способ позволяет повысить пластические характеристики за счет однородной мелкозернистой структуры. 1 табл.

Description

Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности к обработке давлением титановых сплавов, которые используются в авиационной технике.

Известен способ получения полуфабрикатов из титановых сплавов, включающий многократное деформирование при температурах (β) -области и многократное деформирование при температурах (α+β)-области [1] .

Недостатками этого способа являются высокие удельные сопротивления деформированию, определяющие большие припуски на штамповках и тем самым повышенные трудоемкость получения деталей из этих штамповок и расход металла, а также низкие значения вязкости разрушения.

Известен также способ получения штампованных полуфабрикатов из титановых сплавов, включающий последовательно нагревы и деформирование заготовок при температурах β -области, нагрев и деформирование при температуре (α+β)-области на 20-40^оС ниже температуры полного полиморфного превращения (Т п/п) и нагрев, и деформирование при температуре β-области на 50-80^оС выше Т п/п [2] .

Недостатками этого способа являются низкие пластические характеристики штампованного полуфабриката.

Предлагается способ, включающий последовательно нагревы и деформирование заготовок при температурах β -области, нагрев и деформирование в (α+β)-области при температуре на 50-70^оС ниже Т п/п, нагрев и выдержку в течение 3-8 ч при температуре на 20-40^оС ниже Т п/п с последующими деформированием и выдержкой при температуре деформации 10-30 мин, при проведении совокупности операций в (α+β)-области 1-3 раза, и с проведением после этого нагрева в β -области при температуре на 20-30^оС выше Т п/п с последующим деформированием.

Перед нагревом в (α+β)-области при температуре на 20-40^оС ниже Т п/п ведут дополнительный нагрев и деформирование при температуре на 50-70^оС ниже Т п/п, а следующий нагрев в (α+β)-области ведут с выдержкой 3-8 ч с последующими деформированием и выдержкой при температуре деформации 10-30 мин, при повторении совокупности операций в (α+β)-области 1-3 раза, а также проведением нагрева перед следующим деформированием в β -области при температуре на 20-30^оС выше температуры полного полиморфного превращения.

Технический результат, обеспечиваемый изобретением, состоит в повышении пластических характеристик полуфабриката за счет формирования более однородной и мелкозернистой структуры.

Проведение дополнительного нагрева и деформирования при пониженных температурах (α+β)-области обеспечивает необходимый "наклеп" для рекристаллизации in sity при последующем нагреве с необходимой выдержкой, проводимом при более высокой температуре (α+β)-области, а деформирование при температуре этого нагрева и кратковременная выдержка при той же температуре после деформирования приводят к повторной однородной рекристаллизации структуры с размером зерна 20-50 мкм, но с большими углами разориентировок на границах, чем при предшествующей рекристаллизации, последующий нагрев такой однородной рекристаллизованной структуры при относительно низких температурах β -области вызывает собирательную рекристаллизацию, но с образованием достаточно мелкого (для температуры β-области) зерна - до 100-150 мкм, так как ранее сформировавшиеся еще более мелкие зерна растут одновременно и равномерно, мешая друг другу увеличиваться в размерах, чему способствует и относительно низкая температура нагрева beta<N>-области.

Повторение всей обработки при температурах (α+β)-области 1-3 раза обеспечивает требуемую проработку структуры во всех зонах полуфабрикатов простой и сложной формы.

При более низкой температуре нагрева и деформирования в (α+β)-области, чем (Т п/п - 70^оС) происходит в той или иной степени разрушение заготовки из-за низкой температуры, тормозящей релаксационные процессы, что либо не позволяет обеспечить однородное деформирование и последующую рекристаллизацию, либо вообще не позволяет продолжать необходимое деформирование, т. е. обеспечить условия, определяющие повышение пластических характеристик штампованного полуфабриката.

При меньшей, чем 3 часа, выдержке при нагреве перед деформированием и меньшей, чем 10 мин, выдержке после деформирования, а также при более низкой температуре последующего нагрева в β -области, чем (Т п/п +20^оС) не обеспечиваются последовательно условия: полной рекристаллизации in sity; условия однородной и полной повторной рекристаллизации при выдержке после деформирования с образованием высокоугловых разориентировок на границах и формирование однородной и мелкозернистой структуры при температуре β -нагрева, в этом последнем случае формируется крайне неоднородная локально грубозернистая структура, связанная с опережающим ростом зерен в одних микроучастках по отношению к другим из-за неоднородности предшествующей структуры и из-за низкой температуры β -отжига ( β -нагрева).

При более высокой температуре нагрева и деформировании в (α+β)-области, чем (Т п/п - 50^оС), при большей, чем 8 часов, выдержке при дополнительном нагреве и большей, чем 30 мин, выдержке после деформирования, а также при более высокой, чем (Т п/п +30^оС) температуре нагрева в β-области не обеспечиваются последовательно условия:
необходимого для последующей однородной рекристаллизации "наклепа";
формирования однородной рекристаллизованной структуры в процессе выдержки (из-за слишком большого времени выдержки происходит огрубление зеренной структуры);
целесообразного увеличения трудоемкости (полная повторная рекристаллизация заканчивается за 30 мин при всех вариантах предлагаемых условий);
формирование мелкозернистой структуры при температуре β -нагрева из-за слишком высокой температуры β -области. Все это в целом определяет формирование неоднородной рекристаллизованной структуры с участками огрубления зерен, что не позволяет повысить пластические характеристики полуфабриката.

Проведение предлагаемой обработки 1-3 раза позволяет при всех формах штамповки обеспечить получение требуемой мелкозернистой структуры равномерно во всех зонах и обеспечить повышение пластических характеристик, что особенно важно при изготовлении изделий сложной формы.

Примеры осуществления способа. Штампованные полуфабрикаты были получены из прутков ⌀ 150 мм, откованных при температурах β -области в количестве 27 шт. Прутки были получены из слитков сплава ВТ22 и ВТ31. Из них 12 шт. были обработаны по предлагаемому способу с варьированием температуры нагрева перед первым деформированием в (α+β)-области и перед деформированием в β -области, времени выдержки при нагреве перед вторым деформированием и после него и числа циклов обработки при температурах (α+β)-области в пределах предлагаемых значений. 9 заготовок были обработаны по вариантам с пониженными и повышенными значениями перечисленных температур и времен выдержки по сравнению с предлагаемыми. Кроме того, 6 заготовок были обработаны по известному способу. Деформирование во всех случаях проводили со скоростью деформации 5˙10⁰ и 5˙10^-1 с^-1.

Термообработку проводили по стандартным режимам.

Из полученных штампованных полуфабрикатов были изготовлены образцы для испытаний на растяжение и проведены испытания с определением σ_в (предела прочности), δ (относительного удлинения) и ϑ (относительного сужения). Была исследована структура вырезанных образцов с определением степени рекристаллизации (λ) при нагреве при температуре β -области и размера зерен, D.

Все режимы обработки и результаты исследований приведены в таблице.

На основании данных, приведенных в таблице, можно сделать следующие выводы: за счет более мелкозернистой структуры повышаются характеристики: относительное удлинение δ - на 20-25% ; относительное сужение ϑ - на 50-70% и предел прочности σ_в - на 4% . (56) Сборник "Титановые сплавы", т. 4, "Полуфабрикаты из титановых сплавов", отв. редактор Н. Ф. Аношкин и М. З. Ерманок. М. , Металлургия, 1979, с. 308-312.

Журнал "Технология легких сплавов". , 1977, N 10, с. 40.

Claims

СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ШТАМПОВАННЫХ ПОЛУФАБРИКАТОВ ИЗ ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ, включающий последовательно нагревы и деформирование заготовок при температурах β-области, нагрев и деформирование при температуре (α + β)-области на 20 - 40^oС ниже температуры полного полиморфного превращения и нагрев и деформирование при температуре β-области, отличающийся тем, что перед нагревом в (α + β)-области при температуре на 20 - 40^oС ниже температуры полного полиморфного превращения ведут дополнительный нагрев и деформирование в (α + β)-области при температуре на 50 - 70^oС ниже температуры полного полиморфного превращения, а следующий нагрев в (α + β)-области ведут с выдержкой 3 - 8 ч с последующими деформированием и выдержкой при температуре деформации 10 - 30 мин, проводя совокупность операций в (α + β)-области 1 - 3 раза, после чего нагрев перед следующим деформированием в β-области ведут до температуры на 20 - 30^oС выше температуры полного полиморфного превращения.