RU2000115578A - METHOD OF MANUFACTURE OF ANGLE-DRIVE CASTING WITH A COMPACT GRAPHITE - Google Patents

METHOD OF MANUFACTURE OF ANGLE-DRIVE CASTING WITH A COMPACT GRAPHITE

Info

Publication number
RU2000115578A
RU2000115578A RU2000115578/02A RU2000115578A RU2000115578A RU 2000115578 A RU2000115578 A RU 2000115578A RU 2000115578/02 A RU2000115578/02 A RU 2000115578/02A RU 2000115578 A RU2000115578 A RU 2000115578A RU 2000115578 A RU2000115578 A RU 2000115578A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
sample
sample container
cast iron
cooling curve
value
Prior art date
Application number
RU2000115578/02A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2201966C2 (en
Inventor
Конни Андерссон
Original Assignee
Синтеркаст АБ
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from SE9704208A external-priority patent/SE9704208L/en
Application filed by Синтеркаст АБ filed Critical Синтеркаст АБ
Publication of RU2000115578A publication Critical patent/RU2000115578A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2201966C2 publication Critical patent/RU2201966C2/en

Links

Claims (1)

1. Способ производства чугунного литья с компактным графитом или с шаровидным графитом с помощью устройства для отбора проб, средства контролирования температуры как функции времени, и средства для введения модифицирующих структуру добавок в расплавленный чугун, из которого осуществляют литье, причем указанный способ содержит следующие операции:
а) для выбранного способа литья выполняют следующие калибровки:
(i) определяют количество модифицирующей структуру добавки, вводимой в расплав, чтобы получить чугун с компактным графитом, или чугун с шаровидным графитом, как функцию первого коэффициента регулирования γ, где
γ = (TAmax- TAmin)/(TBmax- TBmin),
где TAmax - значение локального максимума кривой охлаждения, регистрируемой в центре емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна;
TAmin - значение локального минимума кривой охлаждения, регистрируемой в центре емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна;
ТВmax - значение локального максимума кривой охлаждения, регистрируемой у стенки емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна;
ТВmin - значение локального минимума кривой охлаждения, регистрируемой у стенки емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна;
ii) определяют количество модифицирующей структуру добавки, вводимой в расплав для получения чугуна с компактным графитом, или чугуна с шаровидным графитом, как функцию второго коэффициента регулирования ϕ, где
Figure 00000001

где ТА'max - максимальное значение первой производной кривой охлаждения, регистрируемой в центре емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна; и
TB'max - максимальное значение первой производной кривой охлаждения, регистрируемой у стенки емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна;
iii) определяют количество модифицирующей структуру добавки, вводимой в расплав для получения чугуна с компактным графитом, или чугуна с шаровидным графитом, как функцию третьего коэффициента регулирования (ρВ), который является областью под первым пиком первой производной кривой охлаждения, регистрируемой у стенки емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна;
iv) определяют количество модифицирующей структуру добавки, вводимой в расплав для получения чугуна с компактным графитом, или чугуна с шаровидным графитом, как функцию четвертого коэффициента регулирования κ, где
κ = σА/σВ,
где σA - область под вторым пиком первой производной кривой охлаждения, регистрируемой в центре емкости для проб; и
σВ - область под вторым пиком первой производной кривой охлаждения, регистрируемой у стенки емкости;
b) во время затвердевания регистрируют кривые охлаждения в центре емкости для проб и у стенки емкости для проб, соответственно, для конкретной пробы расплавленного чугуна;
с) вычисляют γ, ϕ, ρВ и κ, относящиеся к кривым "температура/время", полученным во время операции b), и выбирают один из этих коэффициентов γ, ϕ, ρВ и κ, дающий наиболее точный результат;
d) вычисляют количество модифицирующей структуру добавки (Va), вводимой в расплав;
e) вводят вычисленное количество модифицирующей структуру добавки; и
f) выполняют операцию литья известным образом.1. Method for the production of iron casting with compact graphite or nodular graphite using a device for sampling, a means of controlling temperature as a function of time, and means for introducing structure-modifying additives to molten iron, from which the casting is carried out, and this method contains the following operations:
a) for the selected method of casting perform the following calibrations:
(i) determine the amount of modifying the structure of the additive introduced into the melt in order to obtain cast iron with compact graphite, or nodular cast iron, as a function of the first coefficient of regulation γ, where
γ = (TA max - TA min ) / (TB max - TB min ),
where TA max is the local maximum value of the cooling curve recorded in the center of the sample container during the solidification of the cast iron sample;
TA min is the local minimum value of the cooling curve recorded at the center of the sample container during the solidification of the cast iron sample;
TB max - the value of the local maximum of the cooling curve recorded at the wall of the sample container during the solidification of the cast iron sample;
TB min - the value of the local minimum of the cooling curve recorded at the wall of the sample container during solidification of the cast iron sample;
ii) determine the amount of modifying the structure of the additive introduced into the melt to produce iron with compact graphite, or nodular iron, as a function of the second coefficient of regulation ϕ, where
Figure 00000001

where TA ' max is the maximum value of the first derivative of the cooling curve recorded in the center of the sample container during the solidification of the cast iron sample; and
TB ' max is the maximum value of the first derivative of the cooling curve recorded at the wall of the sample container during solidification of the cast iron sample;
iii) determine the amount of modifying structure of the additive introduced into the melt to produce compacted graphite iron or nodular cast iron as a function of the third control coefficient (ρ B ), which is the area under the first peak of the first derivative of the cooling curve recorded at the tank wall samples during cast iron sample hardening;
iv) determine the amount of modifying the structure of the additive introduced into the melt to produce iron with compact graphite, or nodular cast iron, as a function of the fourth coefficient of regulation κ, where
κ = σ A / σ B ,
where σ A is the area under the second peak of the first derivative of the cooling curve recorded at the center of the sample container; and
σ B is the area under the second peak of the first derivative of the cooling curve recorded at the vessel wall;
b) during solidification, the cooling curves are recorded at the center of the sample container and against the wall of the sample container, respectively, for a particular sample of molten iron;
c) calculate γ, ϕ, ρ B and κ related to the temperature / time curves obtained during operation b), and choose one of these coefficients γ, ϕ, ρ B and κ that gives the most accurate result;
d) calculate the amount of the structure modifying additive (Va) introduced into the melt;
e) enter the calculated amount of the structure modifying additive; and
f) perform the casting operation in a known manner. 2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что применяют, преимущественно, сферическую емкость для проб, и тем, что регистрируемые вблизи стенки емкости кривые охлаждения регистрируют в отделенной от потока области в основании, преимущественно, сферической емкости для проб. 2. The method according to p. 1, characterized in that they use, mainly, a spherical container for the samples, and the fact that the cooling curves recorded near the vessel wall are recorded in a region separated from the flow at the base, preferably a spherical container for the samples. 3. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что производят чугун с компактным графитом. 3. The method according to p. 1 or 2, characterized in that they produce cast iron with compact graphite. 4. Способ определения количества модифицирующей структуру добавки, вводимой в расплавленный чугун для производства чугуна с компактным графитом, или чугуна с шаровидным графитом, с помощью устройства для отбора проб, средства для контролирования температуры как функции времени, и средства для введения модифицирующих структуру добавок в расплавленный чугун, из которого осуществляют литье, причем указанный способ содержит следующие операции:
а) для выбранного способа литья выполняют следующие калибровки:
(i) определяют количество модифицирующей структуру добавки, вводимой в расплав, чтобы получить чугун с компактным графитом, или чугун с шаровидным графитом, как функцию первого коэффициента регулирования γ, где
γ = (TAmax- TAmin)/(TBmax- TBmin),
где ТАmax - значение локального максимума кривой охлаждения, регистрируемой в центре емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна;
ТАmin - значение локального минимума кривой охлаждения, регистрируемой в центре емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна;
TBmax - значение локального максимума кривой охлаждения, регистрируемой у стенки емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна;
ТВmin - значение локального минимума кривой охлаждения, регистрируемой у стенки емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна;
(ii) определяют количество модифицирующей структуру добавки, вводимой в расплав для получения чугуна с компактным графитом, или чугуна с шаровидным графитом, как функцию второго коэффициента регулирования ϕ, где
Figure 00000002

где TA'max - максимальное значение первой производной кривой охлаждения, регистрируемой в центре емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна; и
ТВ'max - максимальное значение первой производной кривой охлаждения, регистрируемой у стенки емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна;
(iii) определяют количество модифицирующей структуру добавки, вводимой в расплав для получения чугуна с компактным графитом, или чугуна с шаровидным графитом, как функцию третьего коэффициента регулирования (ρВ), который является областью под первым пиком первой производной кривой охлаждения, регистрируемой у стенки емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна;
(iv) определяют количество модифицирующей структуру добавки, вводимой в расплав для получения чугуна с компактным графитом, или чугуна с шаровидным графитом, как функцию κ, где
κ = σA/σВ,
где σA - область под вторым пиком первой производной кривой охлаждения, регистрируемой в центре емкости для проб; и
σB - область под вторым пиком первой производной кривой охлаждения, регистрируемой у стенки емкости;
b) во время затвердевания регистрируют кривые охлаждения в центре емкости для проб и у стенки емкости для проб, соответственно, для конкретной пробы расплавленного чугуна;
c) вычисляют γ, ϕ, ρВ и κ, относящиеся к кривым "температура/время", полученным во время операции b), и выбирают один из этих коэффициентов, дающий наиболее точный результат;
d) вычисляют количество модифицирующей структуру добавки (Va), вводимой в расплав.4. A method for determining the amount of a structure-modifying additive introduced into molten iron for production of compact graphite iron or nodular iron using a sampling device, means for controlling temperature as a function of time, and means for introducing structure-modifying additives into the molten cast iron, from which the casting is carried out, and this method contains the following operations:
a) for the selected method of casting perform the following calibrations:
(i) determine the amount of modifying the structure of the additive introduced into the melt in order to obtain cast iron with compact graphite, or nodular cast iron, as a function of the first coefficient of regulation γ, where
γ = (TA max - TA min ) / (TB max - TB min ),
where TA max is the value of the local maximum of the cooling curve recorded in the center of the sample container during the solidification of the cast iron sample;
THa min is the value of the local minimum of the cooling curve recorded in the center of the sample container during the solidification of the cast iron sample;
TB max is the value of the local maximum of the cooling curve recorded at the wall of the sample container during the solidification of the cast iron sample;
TB min - the value of the local minimum of the cooling curve recorded at the wall of the sample container during solidification of the cast iron sample;
(ii) determine the amount of modifying the structure of the additive introduced into the melt to produce compacted graphite iron, or nodular cast iron, as a function of the second coefficient of regulation ϕ, where
Figure 00000002

where TA ' max is the maximum value of the first derivative of the cooling curve recorded at the center of the sample container during the solidification of the cast iron sample; and
TB ' max is the maximum value of the first derivative of the cooling curve recorded at the wall of the sample container during the solidification of the cast iron sample;
(iii) determine the amount of modifying the structure of the additive introduced into the melt to produce compacted graphite iron or nodular cast iron as a function of the third control coefficient (ρ B ), which is the area under the first peak of the first derivative of the cooling curve recorded at the vessel wall for samples during cast iron sample setting;
(iv) determine the amount of modifying the structure of the additive introduced into the melt to obtain compacted graphite iron, or nodular cast iron, as a function of κ, where
κ = σ A / σ B ,
where σ A is the area under the second peak of the first derivative of the cooling curve recorded at the center of the sample container; and
σ B is the area under the second peak of the first derivative of the cooling curve recorded at the vessel wall;
b) during solidification, the cooling curves are recorded at the center of the sample container and against the wall of the sample container, respectively, for a particular sample of molten iron;
c) calculate γ, ϕ, ρ B and κ related to the temperature / time curves obtained during operation b), and choose one of these coefficients that gives the most accurate result;
d) calculate the amount of the structure modifying additive (Va) introduced into the melt. 5. Способ по п. 4, отличающийся тем, что применяют, преимущественно, сферическую емкость для проб, и тем, что регистрируемые вблизи стенки емкости кривые охлаждения регистрируют в отделенной от потока области в основании, преимущественно, сферической емкости для проб. 5. The method according to p. 4, characterized in that they use, mainly, a spherical capacitance for the samples, and the fact that the cooling curves recorded near the vessel wall are recorded in a region separated from the flow at the base, preferably a spherical sample container. 6. Способ по п. 4 или 5, отличающийся тем, что производят литье с компактным графитом. 6. The method according to p. 4 or 5, characterized in that produce casting with compact graphite. 7. Устройство для определения в реальном времени количества модифицирующей структуру добавки, вводимой в расплав чугуна (20) в процессе производства чугунного литья с компактным графитом, содержащее первый температурный датчик (10) для регистрирования кривой охлаждения в центре емкости для проб; второй температурный датчик (12) для регистрирования кривой охлаждения вблизи стенки емкости для проб; компьютерное устройство (14) для определения значения (Va) количества модифицирующей структуру добавки, вводимой в расплав, запоминающее устройство (16), обеспечиваемое заранее записанными данными о кривых охлаждения; при этом компьютерное устройство выполнено с возможностью определения первого коэффициента регулирования, γ, (из которого можно вычислить первое значение прогнозирования (Vl)), где
γ = (TAmax- TAmin)/(TBmax- TBmin),
где ТAmax - значение локального максимума кривой охлаждения, регистрируемой в центре емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна;
ТАmin - значение локального минимума кривой охлаждения, регистрируемой в центре емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна;
ТВmax - значение локального максимума кривой охлаждения, регистрируемое у стенки емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна;
ТВmin - значение локального минимума кривой охлаждения, регистрируемое у стенки емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна;
при этом компьютерное устройство выполнено с возможностью определения второго коэффициента регулирования ϕ (из которого можно вычислить второе значение прогнозирования (V2)), где
Figure 00000003

где TA'max - максимальное значение первой производной кривой охлаждения, регистрируемой в центре емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна; и
ТВ'max - максимальное значение первой производной кривой охлаждения, регистрируемой у стенки емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна;
при этом компьютерное устройство выполнено с возможностью определения третьего коэффициента регулирования (ρB) (из которого можно вычислить третье значение прогнозирования (V3)), где третий коэффициент регулирования (ρB) относится к области первого пика первой производной кривой, охлаждения, регистрируемой у стенки емкости для проб;
при этом компьютерное устройство выполнено с возможностью определения четвертого коэффициента регулирования (κ) (из которого можно вычислить четвертое значение прогнозирования (V4)), где
κ = σA/σB,
где σA - область под вторым пиком первой производной кривой охлаждения, регистрируемой в центре емкости для проб; и
σB - область под вторым пиком первой производной кривой охлаждения, регистрируемой у стенки емкости;
при этом компьютерное устройство выполнено с возможностью сравнения первого, второго, третьего и четвертого коэффициентов регулирования (γ, ϕ, ρВ и κ) с заранее записанными данными о кривых охлаждения, и
при этом компьютерное устройство выполнено с возможностью выбора одного из коэффициентов регулирования (γ, ϕ, ρВ и κ) при реагировании на результат сравнения, и отличающееся тем, что компьютерное устройство выполнено с возможностью вычисления точного значения количества (Va) модифицирующей структуру добавки, вводимой в расплав, при реагировании на выбранный коэффициент регулирования (γ, ϕ, ρВ и κ).
8. Устройство по п. 7, отличающееся тем, что второй температурный датчик (12) выполнен таким образом, что кривые охлаждения, регистрируемые вблизи стенки емкости для проб, регистрируются в отделенной от потока области в основании, преимущественно, сферической емкости для проб.7. A device for determining in real time the amount of the structure modifying additive introduced into the molten iron (20) during the production of cast iron with compact graphite, containing the first temperature sensor (10) for recording the cooling curve in the center of the sample tank; a second temperature sensor (12) for recording the cooling curve near the wall of the sample container; a computer device (14) for determining the value (Va) of the amount of the structure-modifying additive introduced into the melt; the memory device (16) provided with previously recorded data on cooling curves; wherein the computing device is configured to determine the first coefficient of regulation, γ, (from which the first prediction value (Vl) can be calculated), where
γ = (TA max - TA min ) / (TB max - TB min ),
where ТА max is the value of the local maximum of the cooling curve recorded in the center of the sample container during the solidification of the cast iron sample;
THa min is the value of the local minimum of the cooling curve recorded in the center of the sample container during the solidification of the cast iron sample;
TB max - the value of the local maximum of the cooling curve recorded at the wall of the sample container during the solidification of the cast iron sample;
TB min - the value of the local minimum of the cooling curve recorded at the wall of the sample container during the solidification of the cast iron sample;
while the computer device is configured to determine the second coefficient of regulation ϕ (from which you can calculate the second prediction value (V2)), where
Figure 00000003

where TA ' max is the maximum value of the first derivative of the cooling curve recorded at the center of the sample container during the solidification of the cast iron sample; and
TB ' max is the maximum value of the first derivative of the cooling curve recorded at the wall of the sample container during the solidification of the cast iron sample;
wherein the computer device is configured to determine the third control coefficient (ρ B ) (from which the third prediction value (V3) can be calculated), where the third control coefficient (ρ B ) refers to the region of the first peak of the first derivative of the cooling curve recorded at the wall sample containers;
wherein the computing device is configured to determine a fourth adjustment factor (κ) (from which a fourth prediction value (V4) can be calculated), where
κ = σ A / σ B ,
where σ A is the area under the second peak of the first derivative of the cooling curve recorded at the center of the sample container; and
σ B is the area under the second peak of the first derivative of the cooling curve recorded at the vessel wall;
wherein the computer device is adapted to compare the first, second, third and fourth control coefficients (γ, ϕ, ρ B and κ) with previously recorded data on the cooling curves, and
wherein the computer device is configured to select one of the control factors (γ, ϕ, ρ B and κ) in response to the comparison result, and wherein the computer device is configured to calculate the exact value of the quantity (Va) modifying the structure of the additive introduced in the melt, in response to the selected coefficient of regulation (γ, ϕ, ρ B and κ).
8. The device according to claim 7, characterized in that the second temperature sensor (12) is designed in such a way that the cooling curves recorded near the wall of the sample container are recorded in a region separated from the flow at the base, predominantly of a spherical sample container. 9. Устройство для определения в реальном времени количества модифицирующей структуру добавки, вводимой в расплав чугуна (20) во время процесса производства чугунного литья с шаровидным графитом, содержащее первый температурный датчик (10) для регистрирования кривой охлаждения в центре емкости для проб; второй температурный датчик (12) для регистрирования кривой охлаждения вблизи стенки емкости для проб; компьютерное устройство (14) для определения значения (Va) количества модифицирующей структуру добавки, вводимой в расплав, запоминающее устройство (16), обеспечиваемое заранее записанными данными о кривых охлаждения; при этом компьютерное устройство выполнено с возможностью определения первого коэффициента регулирования, γ, (из которого можно вычислить первое значение прогнозирования (Vl)), где
γ = (TAmax- TAmin)/(TBmax- TBmin),
где ТAmax - значение локального максимума кривой охлаждения, регистрируемой в центре емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна;
ТАmin - значение локального минимума кривой охлаждения, регистрируемой в центре емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна;
ТВmax - значение локального максимума кривой охлаждения, регистрируемой у стенки емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна;
TBmin - значение локального минимума кривой охлаждения, регистрируемой у стенки емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна;
при этом компьютерное устройство выполнено с возможностью определения второго коэффициента регулирования ϕ (из которого можно вычислить второе значение прогнозирования (V2)), где
Figure 00000004

где TA'max - максимальное значение первой производной кривой охлаждения, регистрируемой в центре емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна; и
ТВ'max - максимальное значение первой производной кривой охлаждения, регистрируемой у стенки емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна;
при этом компьютерное устройство выполнено с возможностью определения третьего коэффициента регулирования (ρA) (из которого можно вычислить третье значение прогнозирования (V3)), где
третий коэффициент регулирования (ρB) относится к области первого пика первой производной кривой охлаждения, регистрируемой у стенки емкости для проб;
при этом компьютерное устройство выполнено с возможностью определения четвертого коэффициента регулирования (κ) (из которого можно вычислить четвертое значение прогнозирования (V4)), где
κ = σA- σB,
где σA - область под вторым пиком первой производной кривой охлаждения, регистрируемой в центре емкости для проб; и
σB - область под вторым пиком первой производной кривой охлаждения, регистрируемой у стенки емкости;
при этом компьютерное устройство выполнено с возможностью сравнивать первый, второй, третий и четвертый коэффициенты регулирования (γ, ϕ, ρВ и κ) с заранее записанными данными о кривых охлаждения,
и при этом компьютерное устройство выполнено с возможностью выбора одного из коэффициентов регулирования (γ, ϕ, ρВ и κ) при реагировании на результат сравнения, причем компьютерное устройство выполнено с возможностью вычисления точного значения количества (Va) модифицирующей структуру добавки, вводимой в расплав, при реагировании на выбранный коэффициент регулирования (γ, ϕ, ρВ и κ).9. A device for determining in real time the amount of the structure modifying additive introduced into the molten iron (20) during the production process of nodular cast iron, containing the first temperature sensor (10) for recording the cooling curve in the center of the sample container; a second temperature sensor (12) for recording the cooling curve near the wall of the sample container; a computer device (14) for determining the value (Va) of the amount of the structure-modifying additive introduced into the melt; the memory device (16) provided with previously recorded data on cooling curves; wherein the computing device is configured to determine the first coefficient of regulation, γ, (from which the first prediction value (Vl) can be calculated), where
γ = (TA max - TA min ) / (TB max - TB min ),
where ТА max is the value of the local maximum of the cooling curve recorded in the center of the sample container during the solidification of the cast iron sample;
THa min is the value of the local minimum of the cooling curve recorded in the center of the sample container during the solidification of the cast iron sample;
TB max - the value of the local maximum of the cooling curve recorded at the wall of the sample container during the solidification of the cast iron sample;
TB min is the local minimum value of the cooling curve recorded at the wall of the sample container during the solidification of the cast iron sample;
while the computer device is configured to determine the second coefficient of regulation ϕ (from which you can calculate the second prediction value (V2)), where
Figure 00000004

where TA ' max is the maximum value of the first derivative of the cooling curve recorded at the center of the sample container during the solidification of the cast iron sample; and
TB ' max is the maximum value of the first derivative of the cooling curve recorded at the wall of the sample container during the solidification of the cast iron sample;
wherein the computing device is configured to determine the third control coefficient (ρ A ) (from which the third prediction value (V3) can be calculated), where
the third control coefficient (ρ B ) refers to the region of the first peak of the first derivative of the cooling curve recorded at the wall of the sample container;
wherein the computing device is configured to determine a fourth adjustment factor (κ) (from which a fourth prediction value (V4) can be calculated), where
κ = σ A - σ B ,
where σ A is the area under the second peak of the first derivative of the cooling curve recorded at the center of the sample container; and
σ B is the area under the second peak of the first derivative of the cooling curve recorded at the vessel wall;
wherein the computing device is adapted to compare the first, second, third, and fourth control factors (γ, ϕ, ρ B, and κ) with previously recorded data on the cooling curves,
while the computer device is configured to select one of the control factors (γ, ϕ, ρ B and κ) in response to the comparison result, and the computer device is configured to calculate the exact value of the quantity (Va) modifying the structure of the additive introduced into the melt, when responding to a selected control factor (γ, ϕ, ρ B and κ). 10. Устройство по п. 9, отличающееся тем, что второй температурный датчик (12) выполнен таким образом, что кривые охлаждения, регистрируемые вблизи стенки емкости для проб, регистрируются в отделенной от потока области в основании, преимущественно, сферической емкости. 10. The device according to claim 9, characterized in that the second temperature sensor (12) is designed in such a way that the cooling curves recorded near the wall of the sample container are recorded in a region separated from the flow at the base, predominantly of a spherical capacity. 11. Устройство для осуществления способа по п. 1 или 2, содержащее устройство (22) для отбора проб расплавленного чугуна из расплава чугуна (20), из которого производят литье, содержащее компактный графит и шаровидный графит; первый температурный датчик (10) для регистрирования кривой охлаждения в центре емкости для проб; второй температурный датчик (12) для регистрирования кривой охлаждения вблизи стенки емкости для проб; компьютерное устройство (14) для определения значения (Va) количества модифицирующей структуру добавки, вводимой в расплав, запоминающее устройство (16), обеспечиваемое заранее записанными данными о кривых охлаждения; средство (18) для введения нужного количества модифицирующей структуру добавки при реагировании на сигнал от компьютерного устройства, причем указанный сигнал соответствует указанному значению (Va) количества; при этом компьютерное устройство выполнено с возможностью определения первого коэффициента регулирования, γ, (из которого можно вычислить первое значение прогнозирования (Vl)), где
γ = (TAmax- TAmin)/(TBmax- TBmin),
где ТАmax - значение локального максимума кривой охлаждения, регистрируемой в центре емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна;
ТАmin - значение локального минимума кривой охлаждения, регистрируемой в центре емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна;
ТВmax - значение локального максимума кривой охлаждения, регистрируемой у стенки емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна;
ТВmin - значение локального минимума кривой охлаждения, регистрируемой у стенки емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна;
при этом компьютерное устройство выполнено с возможностью определения второго коэффициента регулирования ϕ (из которого можно вычислить второе значение прогнозирования (V2)), где
Figure 00000005

где ТА'max - максимальное значение первой производной кривой охлаждения, регистрируемой в центре емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна; и
ТВ'max - максимальное значение первой производной кривой охлаждения, регистрируемой у стенки емкости для проб во время затвердевания пробы чугуна;
при этом компьютерное устройство выполнено с возможностью определения третьего коэффициента регулирования (ρA) (из которого можно вычислить третье значение прогнозирования (V3)), где третий коэффициент регулирования (ρB) относится к области первого пика первой производной кривой охлаждения, регистрируемой у стенки емкости для проб;
при этом компьютерное устройство выполнено с возможностью определения четвертого коэффициента регулирования (κ) (из которого можно вычислить четвертое значение прогнозирования (V4)), где
κ = σA/σB,
где σA - область под вторым пиком первой производной кривой охлаждения, регистрируемой в центре емкости для проб; и
σB - область под вторым пиком первой производной кривой охлаждения, регистрируемой у стенки емкости для проб;
при этом компьютерное устройство выполнено с возможностью сравнивать первый, второй, третий и четвертый коэффициенты регулирования (γ, ϕ, ρВ и κ) с заранее записанными данными о кривых охлаждения, и
при этом компьютерное устройство выполнено с возможностью выбора одного из коэффициентов регулирования (γ, ϕ, ρВ и κ) при реагировании на результат сравнения, и в котором компьютерное устройство выполнено с возможностью вычисления точного значения количества (Va) модифицирующей структуру добавки, вводимой в расплав, при реагировании на выбранный коэффициент регулирования (γ, ϕ, ρВ и κ);
при этом компьютер выполнен с возможностью направления сигнала, соответствующего указанному значению количества, в указанное средство (18), в результате чего в расплав (20) вводят нужное количество модифицирующей структуру добавки.11. A device for implementing the method according to claim 1 or 2, comprising a device (22) for sampling molten iron from a melt of iron (20), from which castings are made, containing compact graphite and spherical graphite; the first temperature sensor (10) for recording the cooling curve in the center of the sample tank; a second temperature sensor (12) for recording the cooling curve near the wall of the sample container; a computer device (14) for determining the value (Va) of the amount of the structure-modifying additive introduced into the melt; the memory device (16) provided with previously recorded data on cooling curves; means (18) for introducing the required amount of the structure-modifying additive in response to the signal from the computing device, the specified signal corresponding to the specified value (Va) of the quantity; wherein the computing device is configured to determine the first coefficient of regulation, γ, (from which the first prediction value (Vl) can be calculated), where
γ = (TA max - TA min ) / (TB max - TB min ),
where TA max is the value of the local maximum of the cooling curve recorded in the center of the sample container during the solidification of the cast iron sample;
THa min is the value of the local minimum of the cooling curve recorded in the center of the sample container during the solidification of the cast iron sample;
TB max - the value of the local maximum of the cooling curve recorded at the wall of the sample container during the solidification of the cast iron sample;
TB min - the value of the local minimum of the cooling curve recorded at the wall of the sample container during solidification of the cast iron sample;
while the computer device is configured to determine the second coefficient of regulation ϕ (from which you can calculate the second prediction value (V2)), where
Figure 00000005

where TA ' max is the maximum value of the first derivative of the cooling curve recorded in the center of the sample container during the solidification of the cast iron sample; and
TB ' max is the maximum value of the first derivative of the cooling curve recorded at the wall of the sample container during the solidification of the cast iron sample;
the computer device is configured to determine the third control coefficient (ρ A ) (from which the third prediction value (V3) can be calculated), where the third control coefficient (ρ B ) refers to the region of the first peak of the first derivative of the cooling curve recorded at the vessel wall for samples;
wherein the computing device is configured to determine a fourth adjustment factor (κ) (from which a fourth prediction value (V4) can be calculated), where
κ = σ A / σ B ,
where σ A is the area under the second peak of the first derivative of the cooling curve recorded at the center of the sample container; and
σ B is the area under the second peak of the first derivative of the cooling curve recorded at the wall of the sample container;
wherein the computing device is configured to compare the first, second, third, and fourth control factors (γ, ϕ, ρ B, and κ) with previously recorded data on the cooling curves, and
the computer device is configured to select one of the control factors (γ, ϕ, ρ B and κ) in response to the comparison result, and in which the computer device is configured to calculate the exact value of the quantity (Va) modifying the structure of the additive introduced into the melt , when responding to a selected regulatory factor (γ, ϕ, ρ B and κ);
the computer is configured to direct the signal corresponding to the specified quantity value into the specified means (18), as a result of which the required amount of the structure-modifying additive is introduced into the melt (20). 12. Устройство по п. 11, отличающееся тем, что второй температурный датчик (12) выполнен таким образом, что кривые охлаждения, регистрируемые вблизи стенки емкости для проб, регистрируются в отделенной от потока области в основании, преимущественно, сферической емкости для проб. 12. The device according to claim 11, characterized in that the second temperature sensor (12) is designed in such a way that the cooling curves recorded near the wall of the sample container are recorded in a region separated from the flow at the base, predominantly of a spherical sample container.
RU2000115578/02A 1997-11-17 1998-11-17 Process of production of cast iron articles with compact graphite, method establishing quantity of structure modifying addition agent and gear for its implementation (versions), set to realize process of production of cast iron articles RU2201966C2 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE9704208A SE9704208L (en) 1997-11-17 1997-11-17 New procedure
SE9704208-9 1997-11-17

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2000115578A true RU2000115578A (en) 2002-06-10
RU2201966C2 RU2201966C2 (en) 2003-04-10

Family

ID=20409012

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2000115578/02A RU2201966C2 (en) 1997-11-17 1998-11-17 Process of production of cast iron articles with compact graphite, method establishing quantity of structure modifying addition agent and gear for its implementation (versions), set to realize process of production of cast iron articles

Country Status (18)

Country Link
US (1) US6604016B1 (en)
EP (1) EP1032718B1 (en)
JP (1) JP4364428B2 (en)
KR (1) KR100562224B1 (en)
CN (1) CN1096503C (en)
AR (1) AR017409A1 (en)
AT (1) ATE206484T1 (en)
AU (1) AU1184299A (en)
BR (1) BR9814627A (en)
CZ (1) CZ20001421A3 (en)
DE (1) DE69801924T2 (en)
ES (1) ES2163894T3 (en)
PL (1) PL340368A1 (en)
RU (1) RU2201966C2 (en)
SE (1) SE9704208L (en)
TR (1) TR200001411T2 (en)
WO (1) WO1999025888A1 (en)
ZA (1) ZA9810471B (en)

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE511376C2 (en) 1997-11-28 1999-09-20 Sintercast Ab Sampling device for thermal analysis of solidifying metal
SE516136C2 (en) * 1998-12-18 2001-11-19 Sintercast Ab Process, device and computer program for determining the amount of additive for cast iron melt
SE515026C2 (en) * 1998-12-18 2001-05-28 Sintercast Ab Process for predicting the microstructure of cast iron, device and computer software product for carrying out the method
SE9904257D0 (en) 1999-11-23 1999-11-23 Sintercast Ab New cast iron alloy
SE0104252D0 (en) * 2001-12-17 2001-12-17 Sintercast Ab New device
ES2367963T3 (en) 2007-12-05 2011-11-11 Casa Maristas Azterlan METHOD FOR THE PREDICTION OF THE SPHEROIDIZATION DEGREE IN DEFINED AREAS OF SPHERIDAL GRAPHIC FOUNDRY PARTS.
SE537282C2 (en) * 2013-07-12 2015-03-24 Sintercast Ab A sampling device for thermal analysis
CN104049069B (en) * 2014-06-13 2016-02-10 清华大学 A kind of microstructure of grey cast iron performance stokehold fast assessing method
EP3356782A1 (en) 2015-09-29 2018-08-08 Tekniska Högskolan I Jönköping Aktiebolag Sampling device and method for sampling a liquid or viscous material

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE444817B (en) * 1984-09-12 1986-05-12 Sintercast Ab PROCEDURE FOR THE PREPARATION OF CASTING IRON
SE466059B (en) 1990-02-26 1991-12-09 Sintercast Ltd PROCEDURES FOR CONTROL AND ADJUSTMENT OF PRIMARY NUCLEAR FORM
SE469712B (en) * 1990-10-15 1993-08-30 Sintercast Ltd PROCEDURES FOR PREPARING THE IRON WITH COMPACT GRAPHITE
SE9500297D0 (en) 1995-01-27 1995-01-27 Sintercast Ab A sampling device for thermal analysis
SE506802C2 (en) * 1996-03-18 1998-02-16 Sintercast Ab Process for producing compact graphite iron comprising a thermal analysis step

Similar Documents

Publication Publication Date Title
AU575206B2 (en) A method for producing cast-iron, and in particular cast-iron which contains vermicular graphite
RU2000115578A (en) METHOD OF MANUFACTURE OF ANGLE-DRIVE CASTING WITH A COMPACT GRAPHITE
KR100218123B1 (en) Method for the production of compacted graphite cast iron
EP1925936A1 (en) New thermal analysis device
KR100562224B1 (en) Iron castings with compacted or spheroidal graphite produced by determining coefficients from cooling curves and adjusting the content of structure modifying agents in the melt
US5373888A (en) Method for the production of ductile cast iron
EP1165850B1 (en) Method for predicting the microstructure of solidifying cast iron
EP0948740B1 (en) Method for producing compacted cast iron
RU2230133C2 (en) Method of quantification of a structurally-modifying agent, doped a pig- iron melt, a method of production of pig-iron ingots, an installation for quantification of an amount of the structurally-modifying agent and a soft ware for it
RU2001119985A (en) METHOD FOR DETERMINING THE NUMBER OF STRUCTURAL-MODIFICATING AGENT INTRODUCED IN THE IRON MELT, METHOD FOR PRODUCING CASTINGS FROM IRON, INSTALLATION FOR DETERMINING THE NUMBER OF STRUCTURAL-MODIFICATING SMOKE
US5577545A (en) Determination of the carbon equivalent in structure-modified cast iron
JP2002533657A5 (en)
JP2942633B2 (en) How to measure the amount of hot metal in a casting furnace
RU2528569C2 (en) Determination of amount of modifying agent to be added to iron melt
RU2242530C2 (en) Method for producing of ingots, method for determining amount of structure modifier, apparatus for determining amount of structure modifier and program product of computer for usage in apparatus
JPS6335347B2 (en)
RU99114769A (en) METHOD FOR FORECASTING THE IRON MICROSTRUCTURE
MXPA01006195A (en) Method for determining the needed amount of structure modifying agent to be added to cast iron