RU2000112940A - Система автоматического регулирования частоты вращения каскада газотурбинного двигателя (варианты) - Google Patents

Claims (1)

1. Система автоматического регулирования частоты вращения каскада газотурбинного двигателя, содержащая электронную программно-задающую часть, связанные последовательно электронную управляющую пропорционально-интегральную и электронно-гидромеханическую исполнительную часть, включающую последовательно электронно-гидромеханический малоинерционный приводной контур дозатора расхода топлива (дозатора) и гидромеханический инерционный питающе-дозирующий контур, содержащий последовательно дозирующую часть дозатора, золотниковый клапан регулирования перепада давлений на дозирующем отверстии дозатора, имеющем площадь s_∂ (и - исходный) на режиме малого газа, (клапан перепада), управляемый клапаном перепада поршневой привод наклонной шайбы высокоразмерного питающего аксиально-плунжерного насоса (поршневой привод насоса) с эффективной площадью поршня S_no, насос, связанный каналом питания с топливными баками через двигательный фильтр, при этом задающая часть клапана перепада выполнена для регулирования перепада давлений P_Δ, командная часть клапана перепада содержит 1 или 2 гидравлических усилителя, включенных в канал питания параллельно дозирующей части дозатора и снабженных каналами связи междроссельных каналов с соответствующими камерами поршневого привода так, чтобы обеспечить поршневому приводу нужного направления и однонаправленные в случае 2-х активных усилителей управляющие сигналы, наряду с этим поршневой привод снабжен пружинным узлом, создающим силу, направленную по оси поршня и передающего штока в сторону наклонной шайбы насоса, отличающаяся тем, что командная часть клапана перепада выполнена из четырех пар радиально противоположных продольных острокромочных пазов на втулке клапана при допустимом соединении промежуточных пазов с суммарной шириной каждой пары пазов, имеющей значение
е= (е^ном±0,1) мм (ном - номинал),
где
е^ном≥0,6 мм,
двух острокромочных проточек на золотнике и снабжена, по соответствию проточкам, конечной частью канала подвода и начальной частью канала отвода топлива, выполненными внутри золотника, благодаря чему посредством проливочного контроля и установки осевого положения четырех торцев проточек и механической доработки трех из них относительно боковых кромок пазов обеспечивается при работе автоматическая установка жесткой связки 2-х бинарных гидравлических усилителей с дроссельными отверстиями в форме незамкнутых зазоров (с зазорами), текущие значения ширины которых, соответственно определены значениями установочных производственных зазоров, состоящих из проливочного слагаемого (с индексом - п), полученного с помощью проливки зазора по схеме - на входе дроссельный пакет с исходной базовой проливкой Q_и= 200 см³/мин под перепадом давлений 1,0 МПа, проливаемый при входном избыточном давлении (1±0,02) МПа, на выходе - зазор, проливаемый при входном избыточном давлении [(1±0,02)-(0,05±0,01)] МПа, и составляющего, согласно расчетной оценке с возможной погрешностью до ±5%,
h_п(Q_и)= [h_п ^ном(Q_и)±0,02] мм,
где
h_п ^ном(Q_и)= 0,06 мм,
и механического слагаемого (с индексом - м), составляющего у входного зазора бинарного усилителя, управляющего давлением в камере поршневого привода со стороны направления силы пружинного узла (в пружинной камере) -
h_вх.м= (h_вх.м ^ном ± 0,02) мм,
где
h_вх.м ^ном > { 0,05+[h_п ^ном(Q_и)-h_п ^ном(Q)] } мм,
у выходного зазора бинарного усилителя, управляющего давлением в пружинной камере, принятого из соображений удобства базовым для проливочной настройки, -
h_вых.м= (h_вых.м ^ном ± 0,00) мм,
где
h_вых.м ^ном= { 0,00+[h_п ^ном(Q_и)-h_п ^ном(Q)] } мм,
у входного зазора бинарного усилителя, управляющего давлением в камере поршневого привода со стороны приводного штока (в штоковой камере)-
h'_вх.м= (h_вх.м ^ном ± 0,02) мм,
где
h'_вх.м ^ном= { 0,00+[h_п ^ном(Q_и)-h_п ^ном(Q)] } мм,
у выходного зазора бинарного усилителя, управляющего давлением в штоковой камере -
h'_вых.м= (h'_вых.м ^ном ± 0,02) мм,
где
h'_вых.м ^ном > { 0,05+[h_п ^ном(Q_и)-h_п ^ном(Q)] } мм,
причем фактическое значение Q выбрано согласно неравенству
Q≤Q_u,
наряду с этим пружинный узел выполнен из одной пружины со значением жесткости C_П= (4,4^+0,5) Н/мм, в связи с чем значения вышеобозначенных величин s_∂,S_по,P_Δ выбраны согласно равенствам s_∂ = s_∂и,S_по = S_пои,P_Δ = P_Δи.
2. Система автоматического регулирования частоты вращения каскада газотурбинного двигателя, содержащая электронную программно-задающую часть, связанные последовательно электронную управляющую пропорционально-интегральную и электронно-гидромеханическую исполнительную часть, включающую последовательно электронно-гидромеханический малоинерционный приводной контур дозатора расхода топлива (дозатора) и гидромеханический инерционный питающе-дозирующий контур, содержащий последовательно дозирующую часть дозатора, золотниковый клапан регулирования перепада давлений на дозирующем отверстии дозатора, имеющем площадь

(и - исходный) на режиме малого газа, (клапан перепада), управляемый клапаном перепада поршневой привод наклонной шайбы высокоразмерного питающего аксиально-плунжерного насоса (поршневой привод насоса) с эффективной площадью поршня S_пои, насос, связанный каналом питания с топливными баками через двигательный фильтр, при этом задающая часть клапана перепада выполнена для регулирования перепада давлений

командная часть клапана перепада содержит 1 или 2 гидравлических усилителя, включенных в канал питания параллельно дозирующей части дозатора и снабженных каналами связи междроссельных каналов с соответствующими камерами поршневого привода так, чтобы обеспечить поршневому приводу нужного направления и однонаправленные в случае 2-х активных усилителей управляющие сигналы, наряду с этим поршневой привод снабжен пружинным узлом, создающим силу, направленную по оси поршня и передающего штока в сторону наклонной шайбы насоса, отличающаяся тем, что командная часть клапана перепада выполнена из четырех пар радиально противоположных продольных острокромочных пазов на втулке клапана при допустимом соединении промежуточных пазов с суммарной шириной каждой пары пазов, имеющей значение
е= (е^ном±0,1) мм (ном - номинал),
где
е^ном≥0,6 мм,
двух острокромочных проточек на золотнике и снабжена, по соответствию проточкам, конечной частью канала подвода и начальной частью канала отвода топлива, выполненными внутри золотника, благодаря чему посредством проливочного контроля и установки осевого положения четырех торцев проточек и механической доработки трех из них относительно боковых кромок пазов обеспечивается при работе автоматическая установка жесткой связки 2-х бинарных гидравлических усилителей с дроссельными отверстиями в форме незамкнутых зазоров (с зазорами), текущие значения ширины которых, соответственно определены значениями установочных производственных зазоров, состоящих из проливочного слагаемого (с индексом - п), полученного с помощью проливки зазора по схеме - на входе дроссельный пакет с исходной базовой проливкой Q_и= 200 см³/мин под перепадом давлений 1,0 МПа, проливаемый при входном избыточном давлении (1±0,02) МПа, на выходе - зазор, проливаемый при входном избыточном давлении [(1±0,02)-(0,05±0,01)] МПа, и составляющего, согласно расчетной оценке с возможной погрешностью до ±5%,
h_п(Q_и)= [h_п ^ном(Q_и±(0,02] мм,
где
h_п ^ном(Q_и)= 0,06 мм,
и механического слагаемого (с индексом -м), составляющего у входного зазора бинарного усилителя, управляющего давлением в камере поршневого привода со стороны направления силы пружинного узла (в пружинной камере)
h_вх.м= (h_вх.м ^ном ± 0,02) мм,
где
h_вх.м ^ном > { 0,05+[h_п ^ном(Q_и)-h_п ^ном(Q)] } мм,
у выходного зазора бинарного усилителя, управляющего давлением в пружинной камере, принятого из соображений удобства базовым для проливочной настройки,
h_вых.м= (h_вых.м ^ном ± 0,00) мм,
где
h_вых.м ^ном= { 0,00+[h_п ^ном(Q_и)-h_п ^ном(Q)] } мм,
у входного зазора бинарного усилителя, управляющего давлением в камере поршневого привода со стороны приводного штока (в штоковой камере)
h_вх.м= (h'_вх.м ^ном ± 0,02) мм,
где
h'_вх.м ^ном= { 0,00+[h_п ^ном(Q_и)-h_п ^ном(Q)] } мм,
у выходного зазора бинарного усилителя, управляющего давлением в штоковой камере
h'_вых.м= (h'_вых.м ^ном ± 0,02) мм,
где
h'_вых.м ^ном= { 0,00+[h_п ^ном(Q_и)-h_п ^ном(Q)] } мм,
причем фактическое значение Q выбрано согласно неравенству
Q≤Q_и,
наряду с этим пружинный узел выполнен из выбранного из ряда 1, . . . n числа параллельно установленных пружин и выбранного из ряда 0,2, . . . m числа последовательно установленных пружин, и при этом снабжен соответственно количеству последних специальными упорами, отвечающими положениям поршня поршневого привода H₂, . . . H_m, что обеспечивает узлу текущую эффективную жесткость с выражением

где

и значениями С_П(Н)>4,9 Н/мм при оптимальном диапазоне значений, определяемом неравенством градиентов сил

в котором ∂N_H(H×n_в∂H) - сила от момента на наклонной шайбе насоса, действующая по оси поршневого привода, порежимные значения которой определены экспериментально, где n_в∂H - частота вращения каскада высокого давления, приведенная к приводу насоса, ∂N_П(H) - сила, создаваемая пружинным узлом, вследствие чего ∂N_П(H)/∂H = C_П(H),
в связи с чем значения вышеобозначенных величин s_∂,S_по,P_Δ выбраны на основании взаимосвязей, подчиненных следующим условиям

или

при условии, что во всем диапазоне величины s_∂ выполняется равенство

3. Система автоматического регулирования частоты вращения каскада газотурбинного двигателя, содержащая электронную программно-задающую часть, связанные последовательно электронную управляющую пропорционально-интегральную и электронно-гидромеханическую исполнительную часть, включающую последовательно электронно-гидромеханический малоинерционный приводной контур дозатора расхода топлива (дозатора) и гидромеханический инерционный питающе-дозирующий контур, содержащий последовательно дозирующую часть дозатора, золотниковый клапан регулирования перепада давлений на дозирующем отверстии дозатора, имеющем площадь

(и - исходный) на режиме малого газа (клапан перепада), управляемый клапаном перепада поршневой привод наклонной шайбы высокоразмерного питающего аксиально-плунжерного насоса (поршневой привод насоса) с эффективной площадью поршня

, насос, связанный каналом питания с топливными баками через двигательный фильтр, при этом задающая часть клапана перепада выполнена для регулирования перепада давлений PΔ_и, командная часть клапана перепада содержит 1 или 2 гидравлических усилителя, включенных в канал питания параллельно дозирующей части дозатора и снабженных каналами связи междроссельных каналов с соответствующими камерами поршневого привода так, чтобы обеспечить поршневому приводу нужного направления и однонаправленные в случае 2-х активных усилителей управляющие сигналы, наряду с этим поршневой привод снабжен пружинным узлом, создающим силу, направленную по оси поршня и передающего штока в сторону наклонной шайбы насоса, отличающаяся тем, что командная часть клапана перепада выполнена из двух пар радиально противоположных продольных острокромочных пазов на втулке клапана с суммарной шириной каждой пары пазов, имеющей значение
е= (е^ном±0,1) мм (ном - номинал),
где
е^ном≥0,6 мм,
одной острокромочной проточки на золотнике и снабжена конечным каналом подвода в 1-м подварианте или начальным каналом отвода топлива во 2-м подварианте, выполненными внутри золотника, и, соответственно, отводом топлива через пазы на втулке и далее по каналам с включенными постоянными дросселями с проливкой Q_c (c - const) в 1-м подварианте или подводом топлива по каналам с включенными постоянными дросселями с проливкой Q_c и далее через пазы во втулке во 2-м подварианте, благодаря чему посредством проливочного контроля и установки осевого положения обоих торцев проточки и механической доработки одного из них обеспечивается в работе автоматическая установка жесткой связки двух одинарных гидравлических усилителей с рабочими отверстиями изменяемых дросселей в форме незамкнутых зазоров (с зазорами), текущие значения рабочей ширины которых, соответственно определены значениями установочных производственных зазоров, состоящих из проливочного слагаемого (с индексом - п), полученного с помощью проливки зазора по схеме - на входе дроссельный пакет с исходной базовой проливкой Q_и= 200 см³/мин под перепадом давлений 1,0 МПа, проливаемый при входном избыточном давлении (1±0,02) МПа, на выходе - зазор, проливаемый при входном избыточном давлении [(1±0,02)-(0,05±0,01)] МПа, и составляющего, согласно расчетной оценке с возможной погрешностью до ±5%,
h_п(Q_и)= [h_п ^ном(Q_и)±0,02] мм,
где
h_п ^ном(Q_и)= 0,06 мм,
и механического слагаемого (с индексом - м), составляющего у одного из зазоров изменяемых дросселей
h_м1= (h_м1 ^ном±0,00) мм,
где
h_м1 ^ном= { 0,00+(h_п ^ном(Q_и)-h_п ^ном(Q)] } мм,
у другого
h_м2= (h_м2 ^ном±0,02) мм,
где
h_м2 ^ном≥{ 0,02+[h_п ^ном(Q_и)-h_п ^ном(Q)] } мм,
при этом значение базовой проливки постоянных дросселей под перепадом давлений 1,0 МПа выбрано согласно неравенству

где е^ном- в мм,
причем фактическое значение Q выбрано согласно неравенству
Q≤Q_и,
наряду с этим пружинный узел выполнен из одной пружины со значением жесткости С_П= (4,4^+0,5) Н/мм, в связи с чем значения выше обозначенных величин s_∂,S_по,P_Δ выбраны согласно равенствам

4. Система автоматического регулирования частоты вращения каскада газотурбинного двигателя, содержащая электронную программно-задающую часть, связанные последовательно электронную управляющую пропорционально-интегральную и электронно-гидромеханическую исполнительную часть, включающую последовательно электронно-гидромеханический малоинерционный приводной контур дозатора расхода топлива (дозатора) и гидромеханический инерционный питающе-дозирующий контур, содержащий последовательно дозирующую часть дозатора, золотниковый клапан регулирования перепада давлений на дозирующем отверстии дозатора, имеющем площадь

(и - исходный) на режиме малого газа (клапан перепада), управляемый клапаном перепада поршневой привод наклонной шайбы высокоразмерного питающего аксиально-плунжерногонасоса (поршневой привод насоса) с эффективной площадью поршня

, насос, связанный каналом питания с топливными баками через двигательный фильтр, при этом задающая часть клапана перепада выполнена для регулирования перепада давлений

, командная часть клапана перепада содержит 1 или 2 гидравлических усилителя, включенных в канал питания параллельно дозирующей части дозатора и снабженных каналами связи междроссельных каналов с соответствующими камерами поршневого привода так, чтобы обеспечить поршневому приводу нужного направления и однонаправленные в случае 2-х активных усилителей управляющие сигналы, наряду с этим поршневой привод снабжен пружинным узлом, создающим силу, направленную по оси поршня и передающего штока в сторону наклонной шайбы насоса, отличающаяся тем, что командная часть клапана перепада выполнена из двух пар радиально противоположных продольных острокромочных пазов на втулке клапана с суммарной шириной каждой пары пазов, имеющей значение
е= (е^ном±0,1) мм (ном - номинал),
где
е^ном≥0,6 мм,
одной острокромочной проточки на золотнике и снабжена конечным каналом подвода в 1-м подварианте или начальным каналом отвода топлива во 2-м подварианте, выполненными внутри золотника, и, соответственно, отводом топлива через пазы на втулке и далее по каналам с включенными постоянными дросселями с проливкой Q_c (c - const) в 1-м подварианте или подводом топлива по каналам с включенными постоянными дросселями с проливкой Q_c и далее через пазы во втулке во 2-м подварианте, благодаря чему посредством проливочного контроля и установки осевого положения обоих торцев проточки и механической доработки одного из них обеспечивается в работе автоматическая установка жесткой связки двух одинарных гидравлических усилителей с рабочими отверстиями изменяемых дросселей в форме незамкнутых зазоров (с зазорами), текущие значения рабочей ширины которых, соответственно определены значениями установочных производственных зазоров, состоящих из проливочного слагаемого (с индексом - п), полученного с помощью проливки зазора по схеме - на входе дроссельный пакет с исходной базовой проливкой Q_и= 200 см³/мин под перепадом давлений 1,0 МПа, проливаемый при входном избыточном давлении (1±0,02) МПа, на выходе - зазор, проливаемый при входном избыточном давлении [(1±0,02)-(0,05±0,01)] МПа, и составляющего, согласно расчетной оценке с возможной погрешностью до ±5%,
h_п(Q_и)= [h_п ^ном(Q_и±0,02] мм,
где
h_п ^ном(Q_и)= 0,06 мм,
и механического слагаемого (с индексом - м), составляющего у одного из зазоров изменяемых дросселей-
h_м1= (h_м1 ^ном±0,00) мм,
где
h_м1 ^ном= { 0,00+[h_п ^ном(Q_и)-h_п ^ном(Q)] } мм,
у другого
h_м2= (h_м2 ^ном±0,02) мм,
где
h_м2 ^ном≥{ 0,02+[h_п ^ном(Q_и)-h_п ^ном(Q)] } мм,
при этом значение базовой проливки постоянных дросселей под перепадом давлений 1,0 МПа выбрано согласно неравенству

где e^ном- в мм,
причем фактическое значение Q выбрано согласно неравенству
Q≤Q_и,
наряду с этим пружинный узел выполнен из выбранного из ряда 1, . . . n числа параллельно установленных пружин и выбранного из ряда 0,2, . . . m числа последовательно установленных пружин, и при этом снабжен соответственно количеству последних специальными упорами, отвечающими положениям поршня поршневого привода Н₂, . . . H_m, что обеспечивает узлу текущую эффективную жесткость с выражением

где

и значениями С_П(Н)>4,9 Н/мм при оптимальном диапазоне значений, определяемом неравенством градиентов сил

в котором ∂N_H(H×n_в∂H) - сила от момента на наклонной шайбе насоса, действующая по оси поршневого привода, порежимные значения которой определены экспериментально, где n_в∂H - частота вращения каскада высокого давления, приведенная к приводу насоса, ∂N_П(H) - сила, создаваемая пружинным узлом, вследствие чего ∂N_П(H)/∂H = C_П(H),
в связи с чем значения вышеобозначенных величин s_∂,S_по,P_Δ выбраны на основании взаимосвязей, подчиненных следующим условиям

или

при условии, что во всем диапазоне величины s_∂ выполняется равенство

5. Система автоматического регулирования частоты вращения каскада газотурбинного двигателя, содержащая электронную программно-задающую часть, связанные последовательно электронную управляющую пропорционально-интегральную и электронно-гидромеханическую исполнительную часть, включающую последовательно электронно-гидромеханический малоинерционный приводной контур дозатора расхода топлива (дозатора) и гидромеханический инерционный питающе-дозирующий контур, содержащий последовательно дозирующую часть дозатора, золотниковый клапан регулирования перепада давлений на дозирующем отверстии дозатора, имеющем площадь

(и - исходный) на режиме малого газа (клапан перепада), управляемый клапаном перепада поршневой привод наклонной шайбы высокоразмерного питающего аксиально-плунжерного насоса (поршневой привод насоса) с эффективной площадью поршня

, насос, связанный каналом питания с топливными баками через двигательный фильтр, при этом задающая часть клапана перепада выполнена для регулирования перепада давлений PΔ_и, командная часть клапана перепада содержит 1 или 2 гидравлических усилителя, включенных в канал питания параллельно дозирующей части дозатора и снабженных каналами связи междроссельных каналов с соответствующими камерами поршневого привода так, чтобы обеспечить поршневому приводу нужного направления и однонаправленные в случае 2-х активных усилителей управляющие сигналы, наряду с этим поршневой привод снабжен пружинным узлом, создающим силу, направленную по оси поршня и передающего штока в сторону наклонной шайбы насоса, отличающаяся тем, что командная часть клапана перепада выполнена из двух пар радиально противоположных продольных острокромочных пазов на втулке клапана с суммарной шириной каждой пары, имеющей значение
е= (е^ном±0,1) мм (ном - номинал),
где
е^ном≥0,6 мм,
двух острокромочных проточек на золотнике и снабжена, по соответствию проточкам, конечным каналом подвода и начальным каналом отвода топлива, выполненными внутри золотника, при обеспечении, наряду с этим, или соединения камеры поршневого привода со стороны направления силы пружинного узла каналом с выходом из дозирующего отверстия дозатора в 1-м подварианте или соединения камеры поршневого привода со стороны приводного штока поршня каналом со входом в дозирующее отверстие дозатора во 2-м подварианте, благодаря чему посредством проливочного контроля и установки осевого положения двух симметричных торцев проточек и механической доработки одного из них относительно соответствующих боковых кромок пазов обеспечивается в работе автоматическая установка одного бинарного гидравлического усилителя с дроссельными отверстиями в форме незамкнутых зазоров (с зазорами) - или зазоров прилегающих к торцам перемычки между проточками в 1-м варианте, или зазоров, прилегающих к крайним торцам проточек во 2-м подварианте, текущие значения рабочей ширины которых, соответственно, определены значениями установочных зазоров, состоящих из проливочного слагаемого (с индексом - п), полученного с помощью проливки по схеме - на входе дроссельный пакет с исходной базовой проливкой Q_и= 200 см³/мин под перепадом давлений 1,0 МПа, проливаемый при входном избыточном давлении (1±0,02) МПа на выходе - зазор, проливаемый при входном избыточном давлении [(1±0,02)-(0,05±0,01)] МПа, и составляющего согласно расчетной оценке с возможной погрешностью до ±5%,
h_п(Q_и)= [h_п ^ном(Q_и)±0,02] мм,
где
h_п ^ном(Q_и)= 0,06 мм,
и механического слагаемого (с индексом - м), составляющего у одного из зазоров, например, входного, как базового для проливочной настойки,
h_вх.м= (h_вх.м ^ном ± 0,00) мм,
где
h_вх.м ^ном= { 0,00+[h_п ^ном(Q_и)-h_п ^ном(Q)] } мм,
у другого
h_вых.м= (h_вых.м ^ном ± 0,02) мм, (17)
где
h_вых.м ^ном ≥{ 0,03+[h_п ^ном(Q_и-h_п ^ном(Q)] } мм,
причем фактическое значение Q выбрано, согласно неравенству
Q≤Q_и,
наряду с этим пружинный узел выполнен из одной пружины со значением жесткости С_П= (4,4^+0,5) Н/мм, в связи с чем значения вышеобозначенных величин s_∂,S_по,P_Δ выбраны согласно равенствам

6. Система автоматического регулирования частоты вращения каскада газотурбинного двигателя, содержащая электронную программно-задающую часть, связанные последовательно электронную управляющую пропорционально-интегральную и электронно-гидромеханическую исполнительную часть, включающую последовательно электронно-гидромеханический малоинерционный приводной контур дозатора расхода топлива (дозатора) и гидромеханический инерционный питающе-дозирующий контур, содержащий последовательно дозирующую часть дозатора, золотниковый клапан регулирования перепада давлений на дозирующем отверстии дозатора, имеющем площадь

(и - исходный) на режиме малого газа (клапан перепада), управляемый клапаном перепада поршневой привод наклонной шайбы высокоразмерного питающего аксиально-плунжерного насоса (поршневой привод насоса) с эффективной площадью поршня

, насос, связанный каналом питания с топливными баками через двигательный фильтр, при этом задающая часть клапана перепада выполнена для регулирования перепада давлений

, командная часть клапана перепада содержит 1 или 2 гидравлических усилителя, включенных в канал питания параллельно дозирующей части дозатора и снабженных каналами связи междроссельных каналов с соответствующими камерами поршневого привода так, чтобы обеспечить поршневому приводу нужного направления и однонаправленные в случае 2-х активных усилителей управляющие сигналы, наряду с этим поршневой привод снабжен пружинным узлом, создающим силу, направленную по оси поршня и передающего штока в сторону наклонной шайбы насоса, отличающаяся тем, что командная часть клапана перепада выполнена из двух пар радиально противоположных продольных острокромочных пазов на втулке клапана с суммарной шириной каждой пары, имеющей значение
е= (е^ном±0,1) мм (ном - номинал),
где
е^ном≥0,6 мм,
двух острокромочных проточек на золотнике и снабжена, по соответствию проточкам, конечным каналом подвода и начальным каналом отвода топлива, выполненными внутри золотника, при обеспечении, наряду с этим, или соединения камеры поршневого привода со стороны направления силы пружинного узла каналом с выходом из дозирующего отверстия дозатора в 1-м подварианте или соединения камеры поршневого привода со стороны приводного штока поршня каналом со входом в дозирующее отверстие дозатора во 2-м подварианте, благодаря чему посредством проливочного контроля и установки осевого положения двух симметричных торцев проточек и механической доработки одного из них относительно соответствующих боковых кромок пазов обеспечивается в работе автоматическая установка одного бинарного гидравлического усилителя с дроссельными отверстиями в форме незамкнутых зазоров (с зазорами) - или зазоров прилегающих к торцам перемычки между проточками в 1-м варианте, или зазоров, прилегающих к крайним торцам проточек во 2-м подварианте, текущие значения рабочей ширины которых, соответственно, определены значениями установочных зазоров, состоящих из проливочного слагаемого (с индексом - п), полученного с помощью проливки по схеме - на входе дроссельный пакет с исходной базовой проливкой Q_и= 200 см³/мин под перепадом давлений 1,0 МПа, проливаемый при входном избыточном давлении (1±0,02) МПа на выходе - зазор, проливаемый при входном избыточном давлении [(1±0,02)-(0,05±0,01)] МПа, и составляющего согласно расчетной оценке с возможной погрешностью до ±5%,
h_п(Q_и)= [h_п ^ном(Q_и)±0,02] мм,
где
h_п ^ном(Q_и)= 0,06 мм,
и механического слагаемого (с индексом - м), составляющего у одного из зазоров, например, входного, как базового для проливочной настойки,
h_вх.м= (h_вх.м ^ном ± 0,00) мм,
где
h_вх.м ^ном= { 0,00+[h_п ^ном(Q_и)-h_п ^ном(Q)] } мм,
у другого
h_вых.м= (h_вых.м ^ном ± 0,02) мм, (17)
где
h_вых.м ^ном ≥{ 0,03+[ h_п ^ном(Q_и-h_п ^ном(Q)] } мм,
причем фактическое значение Q выбрано, согласно неравенству
Q≤Q_и,
наряду с этим пружинный узел выполнен из выбранного из ряда 1, . . . n числа параллельно установленных пружин и выбранного из ряда 0,2, . . . m числа последовательно установленных пружин, и при этом снабжен соответственно количеству последних специальными упорами, отвечающими положениям поршня поршневого привода Н₂, . . . H_m, что обеспечивает узлу текущую эффективную жесткость с выражением

где

и значениями С_П(Н)>4,9 Н/мм при оптимальном диапазоне значений, определяемом неравенством градиентов сил

в котором ∂N_H(H×n_в∂H) - сила от момента на наклонной шайбе насоса, действующая по оси поршневого привода, порежимные значения которой определены экспериментально, где n_в∂H - частота вращения каскада высокого давления, приведенная к приводу насоса, ∂N_П(H) - сила, создаваемая пружинным узлом, вследствие чего ∂N_П(H)/∂H = C_П(H),
в связи с чем значения вышеобозначенных величин s_∂,S_по,P_Δ выбраны на основании взаимосвязей, подчиненных следующим условиям

или

при условии, что во всем диапазоне величины s_∂ выполняется равенство

7. Система автоматического регулирования частоты вращения каскада газотурбинного двигателя, содержащая электронную программно-задающую часть, связанные последовательно электронную управляющую пропорционально-интегральную и электронно-гидромеханическую исполнительную часть, включающую последовательно электронно-гидромеханический малоинерционный приводной контур дозатора расхода топлива (дозатора) и гидромеханический инерционный питающе-дозирующий контур, содержащий последовательно дозирующую часть дозатора, золотниковый клапан регулирования перепада давлений на дозирующем отверстии дозатора, имеющем площадь

(и - исходный) на режиме малого газа (клапан перепада), управляемый клапаном перепада поршневой привод наклонной шайбы высокоразмерного питающего аксиально-плунжерного насоса (поршневой привод насоса) с эффективной площадью поршня

, насос, связанный каналом питания с топливными баками через двигательный фильтр, при этом задающая часть клапана перепада выполнена для регулирования перепада давлений

, командная часть клапана перепада содержит 1 или 2 гидравлических усилителя, включенных в канал питания параллельно дозирующей части дозатора и снабженных каналами связи междроссельных каналов с соответствующими камерами поршневого привода так, чтобы обеспечить поршневому приводу нужного направления и однонаправленные в случае 2-х активных усилителей управляющие сигналы, наряду с этим поршневой привод снабжен пружинным узлом, создающим силу, направленную по оси поршня и передающего штока в сторону наклонной шайбы насоса, отличающаяся тем, что командная часть клапана перепада выполнена из одной пары радиально противоположных продольных острокромочных пазов на втулке клапана с суммарной шириной имеющей значение
е= (е^ном±0,1) мм (ном - номинал),
где
е^ном≥0,6 мм,
одной остро кромочной проточки на золотнике и снабжена конечным каналом подвода топлива в 1-м и 2-м подвариантах или начальным каналом отвода топлива в 3-м и 4-м подвариантах, выполненными внутри золотника и, соответственно, отводом топлива через паз во втулке и далее по каналу с включенным постоянным дросселем в 1-м и 2-м подвариантах или подводом топлива по каналу с включенным постоянным дросселем и далее через паз во втулке в 3-м и 4-м подвариантах при обеспечении соединения или камеры поршневого привода со стороны направления силы пружинного узла каналом с выходом из дозирующего отверстия дозатора в 1-м и 3-м подвариантах, или камеры поршневого привода со стороны приводного штока поршня со входом в дозирующее отверстие дозатора во 2-м и 4-м подвариантах, совместно с пазом обеспечивает в работе автоматическую установку одного одинарного гидравлического усилителя с переменным дросселем в форме незамкнутого зазора, текущие значения рабочей ширины которого определены значением базовой проливки постоянного дросселя под перепадом давлений 1,0 МПа, выбранного согласно неравенству

где e^ном - в мм,
наряду с этим пружинный узел выполнен из одной пружины со значением жесткости С_П= (4,4^+0,5) Н/мм, в связи с чем значения вышеобозначенных величин s_∂,S_по,P_Δ выбраны согласно равенствам

8. Система автоматического регулирования частоты вращения каскада газотурбинного двигателя, содержащая электронную программно-задающую часть, связанные последовательно электронную управляющую пропорционально-интегральную и электронно-гидромеханическую исполнительную часть, включающую последовательно электронно-гидромеханический малоинерционный приводной контур дозатора расхода топлива (дозатора) и гидромеханический инерционный питающе-дозирующий контур, содержащий последовательно дозирующую часть дозатора, золотниковый клапан регулирования перепада давлений на дозирующем отверстии дозатора, имеющем площадь

(и - исходный) на режиме малого газа (клапан перепада), управляемый клапаном перепада поршневой привод наклонной шайбы высокоразмерного питающего аксиально-плунжерного насоса (поршневой привод насоса) с эффективной площадью поршня

, насос, связанный каналом питания с топливными баками через двигательный фильтр, при этом задающая часть клапана перепада выполнена для регулирования перепада давлений

командная часть клапана перепада содержит 1 или 2 гидравлических усилителя, включенных в канал питания параллельно дозирующей части дозатора и снабженных каналами связи междроссельных каналов с соответствующими камерами поршневого привода так, чтобы обеспечить поршневому приводу нужного направления и однонаправленные в случае 2-х активных усилителей управляющие сигналы, наряду с этим поршневой привод снабжен пружинным узлом, создающим силу, направленную по оси поршня и передающего штока в сторону наклонной шайбы насоса, отличающаяся тем, что командная часть клапана перепада выполнена из одной пары радиально противоположных продольных острокромочных пазов на втулке клапана с суммарной шириной имеющей значение
е= (е^ном±0,1) мм (ном - номинал),
где
е^ном≥0,6 мм,
одной острокромочной проточки на золотнике и снабжена конечным каналом подвода топлива в 1-м и 2-м подвариантах или начальным каналом отвода топлива в 3-м и 4-м подвариантах, выполненными внутри золотника и, соответственно, отводом топлива через паз во втулке и далее по каналу с включенным постоянным дросселем в 1-м и 2-м подвариантах или подводом топлива по каналу с включенным постоянным дросселем и далее через паз во втулке в 3-м и 4-м подвариантах при обеспечении соединения или камеры поршневого привода со стороны направления силы пружинного узла каналом с выходом из дозирующего отверстия дозатора в 1-м и 3-м подвариантах, или камеры поршневого привода со стороны приводного штока поршня со входом в дозирующее отверстие дозатора во 2-м и 4-м подвариантах, совместно с пазом обеспечивает в работе автоматическую установку одного одинарного гидравлического усилителя с переменные дросселем в форме незамкнутого зазора, текущие значения рабочей ширины которого определены значением базовой проливки постоянного дросселя под перепадом давлений 1,0 МПа, выбранного согласно неравенству

где е^ном - в мм
наряду с этим пружинный узел выполнен из выбранного из ряда 1, . . . n числа параллельно установленных пружин и выбранного из ряда 0,2, . . . m числа последовательно установленных пружин, и при этом снабжен соответственно количеству последних специальными упорами, отвечающими положениям поршня поршневого привода H₂, . . . H_m, что обеспечивает узлу текущую эффективную жесткость с выражением

где

и значениями С_П(Н)>4,9 Н/мм при оптимальном диапазоне значений, определяемом неравенством градиентов сил

в котором ∂N_H(H×n_в∂H) - сила от момента на наклонной шайбе насоса, действующая по оси поршневого привода, порежимные значения которой определены экспериментально, где n_в∂H - частота вращения каскада высокого давления, приведенная к приводу насоса, ∂N_П(H) - сила, создаваемая пружинным узлом, вследствие чего ∂N_П(H)/∂H = C_П(H),
в связи с чем значения вышеобозначенных величин s_∂,S_по,P_Δ выбраны на основании взаимосвязей, подчиненных следующим условиям

или

при условии, что во всем диапазоне величины s_∂ выполняется равенство

9. Система автоматического регулирования частоты вращения каскада газотурбинного двигателя, содержащая электронную программно-задающую часть, связанные последовательно электронную управляющую пропорционально-интегральную и электронно-гидромеханическую исполнительную часть, включающую последовательно электронно-гидромеханический малоинерционный приводной контур дозатора расхода топлива (дозатора) и гидромеханический инерционный питающе-дозирующий контур, содержащий последовательно дозирующую часть дозатора, золотниковый клапан регулирования перепада давлений на дозирующем отверстии дозатора, имеющем площадь

(и - исходный) на режиме малого газа (клапан перепада), управляемый клапаном перепада поршневой привод наклонной шайбы высокоразмерного питающего аксиально-плунжерного насоса (поршневой привод насоса) с эффективной площадью поршня

, насос, связанный каналом питания с топливными баками через двигательный фильтр, при этом задающая часть клапана перепада выполнена для регулирования перепада давлений

, командная часть клапана перепада содержит 1 или 2 гидравлических усилителя, включенных в канал питания параллельно дозирующей части дозатора и снабженных каналами связи междроссельных каналов с соответствующими камерами поршневого привода так, чтобы обеспечить поршневому приводу нужного направления и однонаправленные в случае 2-х активных усилителей управляющие сигналы, наряду с этим поршневой привод снабжен пружинным узлом, создающим силу, направленную по оси поршня и передающего штока в сторону наклонной шайбы насоса, отличающаяся тем, что командная часть клапана перепада выполнена из четырех пар радиально противоположных продольных острокромочных пазов на втулке клапана при допустимом соединении промежуточных пазов с суммарной шириной каждой пары пазов, имеющей значение
е= (е^ном±0,1) мм (ном - номинал),
где
е^ном≥0,6 мм,
двух острокромочных проточек на золотнике и снабжена, по соответствию проточкам, конечной частью канала подвода и начальной частью канала отвода топлива, выполненными внутри золотника, благодаря чему посредством проливочного контроля и установки осевого положения четырех торцев проточек и механической доработки трех из них относительно боковых кромок пазов обеспечивается при работе автоматическая установка жесткой связки 2-х бинарных гидравлических усилителей с дроссельными отверстиями в форме незамкнутых зазоров (с зазорами), текущие, значения ширины которых, соответственно определены значениями установочных производственных зазоров, состоящих из проливочного слагаемого (с индексом - п), полученного с помощью проливки зазора по схеме - на входе дроссельный пакет с исходной базовой проливкой Q_и= 200 см³/мин под перепадом давлений 1,0 МПа, проливаемый при входном избыточном давлении (1±0,02) МПа, на выходе - зазор, проливаемый при входном избыточном давлении [(1±0,02)-(0,05±0,01)] МПа, и составляющего, согласно расчетной оценке с возможной погрешностью до ±5%,
h_п(Q_и)= [h_п ^ном(Q_и)±0,02] мм,
где
h_п ^ном(Q_и)= 0,06 мм,
и механического слагаемого (с индексом - м), составляющего у входного зазора бинарного усилителя, управляющего давлением в камере поршневого привода со стороны направления силы пружинного узла (в пружинной камере)
h_вх.м= (h_вх.м ^ном ± 0,02) мм,
где
h_вх.м ^ном= 0,05 мм,
у выходного зазора бинарного усилителя, управляющего давлением в пружинной камере, принятого из соображений удобства базовым для проливочной настройки,
h_вых.м= (h_вых.м ^ном ± 0,00) мм,
где
h_вых.м ^ном= 0,00 мм,
у входного зазора бинарного усилителя, управляющего давлением в камере поршневого привода со стороны приводного штока (в штоковой камере)
h_вх.м= (h_вх.м ^ном ± 0,02) мм,
где
h_вх.м ^ном= 0,00 мм,
у выходного зазора бинарного усилителя, управляющего давлением в штоковой камере
h_вых.м= (h_вых.м ^ном ± 0,02) мм,
где
h_вых.м ^ном= 0,05 мм,
наряду с этим пружинный узел выполнен из выбранного из ряда 1, . . . n числа параллельно установленных пружин и выбранного из ряда 0,2, . . . m числа последовательно установленных пружин, и при этом снабжен соответственно количеству последних специальными упорами, отвечающими положениям поршня поршневого привода Н₂, . . . H_m, что обеспечивает узлу текущую эффективную жесткость с выражением

где

и значениями С_П(Н)>4,9 Н/мм при оптимальном диапазоне значений, определяемом неравенством градиентов сил

в котором ∂N_H(H×n_в∂H) сила от момента на наклонной шайбе насоса, действующая по оси поршневого привода, порежимные значения которой определены экспериментально, где n_в∂H - частота вращения каскада высокого давления, приведенная к приводу насоса, ∂N_П(H) - сила, создаваемая пружинным узлом, вследствие чего ∂N_П(H)/∂H = C_П(H),
в связи с чем значения выше обозначенных величин s_∂,S_по,P_Δ выбраны на основании взаимосвязей, подчиненных следующим условиям

или

при условии, что во всем диапазоне величины s_∂ выполняется равенство