RU195705U1 - METER OF TRACK SPEED OF NON-MANEUVERING AERODYNAMIC GOAL FOR SELECTING RANGE SPEED PRODUCTS - Google Patents
METER OF TRACK SPEED OF NON-MANEUVERING AERODYNAMIC GOAL FOR SELECTING RANGE SPEED PRODUCTS Download PDFInfo
- Publication number
- RU195705U1 RU195705U1 RU2018137539U RU2018137539U RU195705U1 RU 195705 U1 RU195705 U1 RU 195705U1 RU 2018137539 U RU2018137539 U RU 2018137539U RU 2018137539 U RU2018137539 U RU 2018137539U RU 195705 U1 RU195705 U1 RU 195705U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- range
- speed
- radial
- product
- meter
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S13/00—Systems using the reflection or reradiation of radio waves, e.g. radar systems; Analogous systems using reflection or reradiation of waves whose nature or wavelength is irrelevant or unspecified
- G01S13/02—Systems using reflection of radio waves, e.g. primary radar systems; Analogous systems
- G01S13/50—Systems of measurement based on relative movement of target
- G01S13/58—Velocity or trajectory determination systems; Sense-of-movement determination systems
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S13/00—Systems using the reflection or reradiation of radio waves, e.g. radar systems; Analogous systems using reflection or reradiation of waves whose nature or wavelength is irrelevant or unspecified
- G01S13/02—Systems using reflection of radio waves, e.g. primary radar systems; Analogous systems
- G01S13/50—Systems of measurement based on relative movement of target
- G01S13/58—Velocity or trajectory determination systems; Sense-of-movement determination systems
- G01S13/581—Velocity or trajectory determination systems; Sense-of-movement determination systems using transmission of interrupted pulse modulated waves and based upon the Doppler effect resulting from movement of targets
- G01S13/582—Velocity or trajectory determination systems; Sense-of-movement determination systems using transmission of interrupted pulse modulated waves and based upon the Doppler effect resulting from movement of targets adapted for simultaneous range and velocity measurements
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S13/00—Systems using the reflection or reradiation of radio waves, e.g. radar systems; Analogous systems using reflection or reradiation of waves whose nature or wavelength is irrelevant or unspecified
- G01S13/02—Systems using reflection of radio waves, e.g. primary radar systems; Analogous systems
- G01S13/50—Systems of measurement based on relative movement of target
- G01S13/58—Velocity or trajectory determination systems; Sense-of-movement determination systems
- G01S13/589—Velocity or trajectory determination systems; Sense-of-movement determination systems measuring the velocity vector
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S13/00—Systems using the reflection or reradiation of radio waves, e.g. radar systems; Analogous systems using reflection or reradiation of waves whose nature or wavelength is irrelevant or unspecified
- G01S13/02—Systems using reflection of radio waves, e.g. primary radar systems; Analogous systems
- G01S13/50—Systems of measurement based on relative movement of target
- G01S13/58—Velocity or trajectory determination systems; Sense-of-movement determination systems
- G01S13/62—Sense-of-movement determination
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S13/00—Systems using the reflection or reradiation of radio waves, e.g. radar systems; Analogous systems using reflection or reradiation of waves whose nature or wavelength is irrelevant or unspecified
- G01S13/88—Radar or analogous systems specially adapted for specific applications
- G01S13/91—Radar or analogous systems specially adapted for specific applications for traffic control
- G01S13/92—Radar or analogous systems specially adapted for specific applications for traffic control for velocity measurement
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S7/00—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00
- G01S7/02—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00 of systems according to group G01S13/00
- G01S7/41—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00 of systems according to group G01S13/00 using analysis of echo signal for target characterisation; Target signature; Target cross-section
Abstract
Изобретение относится к радиолокации и может быть использовано для определения путевой скорости неманеврирующей аэродинамической цели преимущественно в радиолокационных станциях (РЛС) с грубыми измерениями угловых координат и дальности. Достигаемый технический результат изобретения - повышение в полтора раза точности определения путевой скорости. Для этого первое приращение произведения дальности на радиальную скорость определяют с помощью ∝, β фильтра. Измеритель путевой скорости неманеврирующей аэродинамической цели содержит последовательно соединенные умножитель измерений дальности и радиальной скорости, ∝, β фильтр, делитель первого приращения произведения дальности на радиальную скорость на период обзора РЛС и вычислитель квадратного корня, выход которого является выходом заявленного измерителя. 2 ил., 1 табл.The invention relates to radar and can be used to determine the ground speed of a non-maneuvering aerodynamic target mainly in radar stations (RLS) with rough measurements of angular coordinates and range. Achievable technical result of the invention is an increase in one and a half times the accuracy of determining ground speed. For this, the first increment of the product of the range by the radial speed is determined using the ∝, β filter. The ground speed meter of a non-maneuvering aerodynamic target contains a series-connected multiplier of range and radial velocity measurements, a β, β filter, a divider of the first increment of the product of range and radial speed for the radar scan period and a square root calculator whose output is the output of the claimed meter. 2 ill., 1 tab.
Description
Полезная модель относится к области радиолокации и может быть использована преимущественно в наземных радиолокационных станциях (РЛС) с большими ошибками измерения азимута, угла места и дальности для определения путевой скорости (модуля вектора путевой скорости) неманеврирующей аэродинамической цели (АЦ).The utility model relates to the field of radar and can be used mainly in ground-based radar stations (RLS) with large errors in measuring azimuth, elevation and range to determine the ground speed (module of the track vector) of a non-maneuvering aerodynamic target (AC).
Известны способы и устройства измерения путевой скорости, в которых сначала определяют скорости изменения прямоугольных декартовых координат и затем вычисляют путевую скорость по формуле:Known methods and devices for measuring ground speed, which first determine the rate of change of rectangular Cartesian coordinates and then the ground speed is calculated by the formula:
[1, С 314]. [1, p. 314].
Известны устройства определения скорости изменения прямоугольных декартовых координат и с помощью цифрового нерекурсивного фильтра (ЦНРФ) путем оптимального взвешенного суммирования фиксированной выборки значений этих координат [1, С. 300-304].Known devices for determining the rate of change of rectangular Cartesian coordinates and using a digital non-recursive filter (TsNRF) by optimal weighted summation of a fixed sample of the values of these coordinates [1, P. 300-304].
Известны устройства определения скорости изменения прямоугольных декартовых координат и с помощью α, β фильтра путем последовательного оптимального сглаживания выборки нарастающего объема значений этих координат [1, С. 321-322].Known devices for determining the rate of change of rectangular Cartesian coordinates and using the α, β filter by successive optimal smoothing of the sample of the growing volume of values of these coordinates [1, P. 321-322].
Основным недостатком этих устройств является низкая точность определения путевой скорости неманеврирующей АЦ в РЛС с грубыми измерениями азимута и угла места.The main disadvantage of these devices is the low accuracy of determining the ground speed of a non-maneuvering AC in a radar with rough measurements of azimuth and elevation.
Известны способ и устройство радиолокационного определения путевой скорости неманеврирующей воздушной цели, в котором путевую скорость определяют по фиксированной выборке значений квадратов дальности [2].A known method and device for radar determining the ground speed of a non-maneuvering air target, in which the ground speed is determined by a fixed sample of range squares [2].
В ЦНРФ этого устройства формируют фиксированную выборку из N значений квадратов дальности и определяют оценку второго приращения квадрата дальности за обзор путем оптимального взвешенного суммирования N значений квадратов дальности. При этом весовые коэффициенты оценки второго приращения могут быть рассчитаны заранее по формуле: Далее вычисляют квадратный корень из полученной оценки. Полученный результат делят на период обзора Т0 и получают сглаженное значение путевой скорости неманеврирующей АЦ.In TsNRF this device form a fixed sample of N values of squares of the range and determine the estimate of the second increment of the square of the range for the review by optimal weighted summation of N values of the squares of the range. In this case, the weighting coefficients of the second increment can be calculated in advance by the formula: Next, calculate the square root of the resulting estimates. The result is divided by the review period T 0 and get a smoothed value of the ground speed of the non-maneuvering AC.
Достоинство способа. При высокоточных измерениях дальности (среднеквадратические ошибки (СКО) σr≤25 м) точность определения путевой скорости в РЛС с грубыми измерениями азимута (СКО σβ≥1°…3°) повышается в несколько раз по сравнению со способами оценивания по выборкам декартовых координат.The advantage of the method. With high-precision range measurements (standard errors (RMS) σ r ≤25 m), the accuracy of determining the ground speed in radars with rough azimuth measurements (RMS σ β ≥1 ° ... 3 °) is several times higher than the methods for estimating from Cartesian coordinates .
Недостаток способа. Необходимость высокоточного измерения дальности, что проблематично реализовать в РЛС с небольшой шириной полосы пропускания приемного устройства, например, в загоризонтных РЛС поверхностной волны декаметрового диапазона волн [3, С. 455-457].The disadvantage of this method. The need for high-precision range measurement, which is problematic to implement in radars with a small bandwidth of the receiving device, for example, in trans-horizon radars of the surface wave of the decameter wave range [3, P. 455-457].
Наиболее близким аналогом (прототипом) заявленной полезной модели являются способ радиолокационного определения путевой скорости неманеврирующей аэродинамической цели по выборке произведений дальности на радиальную скорость и устройство для его реализации [4].The closest analogue (prototype) of the claimed utility model is a radar method for determining the ground speed of a non-maneuvering aerodynamic target by sampling range products by radial speed and a device for its implementation [4].
Сущность прототипа поясняется схемой, приведенной в фиг. 1. Устройство-прототип содержит последовательно соединенные умножитель (блок 1), блок определения первого приращения произведения дальности на радиальную скорость (блок 2), являющийся цифровым нерекурсивным фильтром, делитель на период обзора РЛС (блок 3) и вычислитель квадратного корня (блок 4), выход которого является выходом устройства-прототипа.The essence of the prototype is illustrated by the circuit shown in FIG. 1. The prototype device contains a series-connected multiplier (block 1), a unit for determining the first increment of the product of range by radial speed (block 2), which is a digital non-recursive filter, a divider for the radar scan period (block 3), and a square root calculator (block 4) the output of which is the output of the prototype device.
В умножителе (блок 1) перемножают входные сигналы, то есть данные измерений дальности и радиальной скорости. В запоминающем устройстве (блок 2.1) ЦНРФ формируют фиксированную выборку из N произведений дальности на радиальную скорость. Эти произведения дальности на радиальную скорость умножают на весовые коэффициенты в блоке 2.2 реализации весовой функции. При этом весовые коэффициенты оценки первого приращения вычисляют по формуле: где i - порядковый номер измерения в выборке [5, С. 151, формула 4.27].In the multiplier (block 1), the input signals are multiplied, that is, the data of the range and radial velocity measurements. In the storage device (block 2.1), the TsNRF form a fixed sample of N range products by the radial speed. These range products by radial velocity are multiplied by weights in block 2.2 of the implementation of the weight function. Moreover, the weighting coefficients of the first increment calculated by the formula: where i is the serial number of the measurement in the sample [5, P. 151, formula 4.27].
На выходе сумматора (блок 2.3) получают оценку первого приращения путем сложения взвешенных значений произведений дальности на радиальную скорость. Далее в блоке 3 делят эту оценку на период обзора РЛС Т0 и получают значение квадрата путевой скорости. В блоке 4 из результата деления вычисляют квадратный корень и получают оценку путевой скорости.At the output of the adder (block 2.3) receive an estimate of the first increment by adding the weighted range products to the radial speed. Next, in
Объем фиксированной выборки N в ЦНРФ зависит от количества устройств задержки на период обзора (ЛЗ) в запоминающем устройстве 2.1 и умножителей в блоке 2.2 реализации весовой функции. ЦНРФ может быть реализован как в цифровом, так и в аналоговом виде [1, С. 303-304].The size of the fixed sample N in the Center for Scientific Research depends on the number of delay devices for the period of review (LZ) in the storage device 2.1 and the multipliers in the block 2.2 for implementing the weight function. TsNRF can be implemented both in digital and in analog form [1, P. 303-304].
Достоинство прототипа: устранено влияние ошибок измерения угловых координат и снижено влияние ошибок измерения дальности на точность оценивания путевой скорости.The advantage of the prototype: eliminated the influence of errors in measuring angular coordinates and reduced the influence of errors in measuring range on the accuracy of estimating ground speed.
Недостатки прототипа: необходимость хранения всех N значений дальности и радиальной скорости фиксированной выборки и расчета всех N весовых коэффициентов. При одновременном обслуживании большого числа целей и при больших интервалах наблюдения это приводит к существенному повышению требований к емкости запоминающих устройств и быстродействию аппаратуры.The disadvantages of the prototype: the need to store all N values of the range and radial velocity of a fixed sample and the calculation of all N weight coefficients. At the same time serving a large number of targets and at large monitoring intervals, this leads to a significant increase in the requirements for the capacity of storage devices and the speed of the equipment.
Техническим результатом заявленной полезной модели является повышение точности определения путевой скорости АЦ и уменьшение объема хранимых предыдущих измерений дальности и радиальной скорости.The technical result of the claimed utility model is to increase the accuracy of determining the ground speed of the AC and reduce the volume of stored previous measurements of range and radial velocity.
Указанный технический результат достигается тем, что оценку первого приращения произведения дальности на радиальную скорость за период обзора РЛС определяют с помощью α, β фильтра.The specified technical result is achieved in that the estimate of the first increment of the product of the range by the radial speed for the radar survey period is determined using the α, β filter.
Принцип работы заявленного измерителя путевой скорости поясняется структурной схемой, приведенной в фиг. 2.The principle of operation of the claimed ground speed meter is illustrated by the block diagram shown in FIG. 2.
Измеритель путевой скорости неманеврирующей аэродинамической цели по выборке произведений дальности на радиальную скорость содержит так же, как прототип, последовательно соединенные умножитель (блок 1), блок 2 определения первого приращения произведения дальности на радиальную скорость, делитель (блок 3) и вычислитель квадратного корня (блок 4), выход которого является выходом заявленного измерителя. В отличие от прототипа, согласно полезной модели блок определения первого приращения произведения дальности на радиальную скорость (блок 2) является ∝, β фильтром.The ground speed meter of a non-maneuvering aerodynamic target for selecting range products by radial speed contains the same as the prototype, a series-connected multiplier (block 1),
Для определения первого приращения произведения дальности на радиальную скорость в ∝, β фильтре по первым двум значениям произведений дальности на радиальную скорость и в первых двух обзорах в блоке 2.4 определяют начальное значение произведения дальности на радиальную скорость , а в блоке 2.3 начальное значение первого приращения произведения дальности на радиальную скорость В блоках 2.2 и 2.5 задают начальные значения коэффициентов сглаживания ∝=1, β=1. Далее во всех последующих обзорах (n=3, 5, … N) значения коэффициентов сглаживания вычисляют по формулам и где n - номер обзора, или задают некоторые фиксированные значения этих коэффициентов. В блоке 2.8 определяют экстраполированное значение произведения дальности на радиальную скорость для n-го обзора путем суммирования предыдущих, полученных в (n-1)-м обзоре, сглаженных значений произведения дальности на радиальную скорость и сглаженного значения первого приращения произведения дальности на радиальную скорость. В блоке 2.1 определяют сигнал ошибки между текущим значением произведения дальности на радиальную скорость и его экстраполированным значением. В блоке 2.9 определяют текущие сглаженные значения произведения дальности на радиальную скорость путем суммирования экстраполированного значения произведения дальности на радиальную скорость и взвешенного коэффициентом сглаживания ос сигнала ошибки. В итоге в блоке 2.6 определяют текущие сглаженные значения первого приращения произведения дальности на радиальную скорость путем суммирования (n-1) сглаженного значения первого приращения произведения дальности на радиальную скорость и взвешенного коэффициентом сглаживания β сигнала ошибки. [1, С. 319-322].To determine the first increment of the product of the range by the radial speed in the ∝, β filter from the first two values of the products of the range by the radial speed and in the first two reviews in block 2.4 determine the initial value of the product of the range by the radial speed , and in block 2.3, the initial value of the first increment of the product of range by radial speed In blocks 2.2 and 2.5, the initial values of the smoothing coefficients ∝ = 1, β = 1 are set. Further, in all subsequent reviews (n = 3, 5, ... N), the values of the smoothing coefficients are calculated by the formulas and where n is the survey number, or some fixed values of these coefficients are specified. In block 2.8, the extrapolated value of the product of the range by the radial speed for the nth survey is determined by summing the previous smoothed values of the product of the range by the radial speed and the smoothed value of the first increment of the product of the range by the radial speed. In block 2.1, an error signal is determined between the current value of the product of the range and the radial speed and its extrapolated value. In block 2.9, the current smoothed values of the product of the range by the radial speed are determined by summing the extrapolated value of the product of the range by the radial speed and the error signal weighted by the smoothing coefficient os. As a result, in block 2.6, the current smoothed values of the first increment of the range product by the radial speed are determined by summing the (n-1) smoothed value of the first increment of the range product by the radial speed and the error signal weighted by the smoothing coefficient β. [1, S. 319-322].
Основными элементами блока 2, то есть ∝, β фильтра, являются сумматоры Σ1(2.1), Σ2(2.6), Σ3(2.8) и Σ4(2.9), которые выполняют операции алгебраического суммирования сигналов, представленных в цифровом виде. Первый сумматор Σ1 вычисляет сигнал ошибки Δ по разности последнего значения произведения измеренных значений дальности на измеренные значения радиальной скорости и экстраполированного значения произведения вычисленного в третьем сумматоре Σ3. Сигнал ошибки, умноженный в блоке 2.2 на коэффициент усиления фильтра ∝, подается на 2-й вход четвертого сумматора Σ4, где суммируется с экстраполированным значением произведения В итоге на выходе сумматора Σ4 получают оценку произведения которую задерживают на период обзора в линии задержки ЛЗ2 (2.10) и подают на 2-й вход 3-го сумматора Σ3. Сигнал ошибки Δ, умноженный на коэффициент усиления фильтра β, подают также на 1-й вход второго сумматора Σ2(2-6), на 2-й вход которого подают с выхода первой линии задержки ЛЗ1 значение оценки первого приращения произведения в предыдущем обзоре. В итоге на выходе второго сумматора Σ2 получают сглаженное значение (оценку) первого приращения произведения дальности на радиальную скорость в последнем обзоре, то есть в реальном масштабе времени.The main elements of
Как видно из схемы, для определения путевой скорости, в отличие от прототипа, используются только результаты последнего измерения дальности и радиальной скорость и оценка произведения полученная в предыдущем обзоре. Поэтому, по сравнению с прототипом, существенно снижаются требования к емкости запоминающих устройств и быстродействию аппаратуры.As can be seen from the diagram, to determine the ground speed, in contrast to the prototype, only the results of the last range measurement and radial speed and product estimation obtained in the previous review. Therefore, in comparison with the prototype, the requirements for storage capacity and hardware performance are significantly reduced.
Для доказательства выигрыша в точности определения путевой скорости сравним значения среднеквадратических ошибок (СКО) заявляемого измерителя, его прототипа и аналогов.To prove the gain in the accuracy of determining the ground speed, we compare the mean square errors (RMS) of the inventive meter, its prototype and analogues.
В заявляемом измерителе и его прототипе значения СКО определения оценки путевой скорости вычисляются по формулам:In the inventive meter and its prototype, the values of the standard deviation for determining the estimated ground speed are calculated by the formulas:
где - дальность и радиальная скорость АЦ в середине интервала наблюдения;Where - range and radial speed of the AC in the middle of the observation interval;
- относительные СКО оценивания первого приращения. - relative standard deviations of estimating the first increment.
Как видно из формул (1) и (2), точности определения путевой скорости отличаются только значениями относительных СКО оценивания первого приращения в ∝, β фильтре и в ЦНРФ, которые зависят только от объема N выборок измерений дальности и радиальной скорости. Поэтому выигрыш в точности равен отношению этих относительных СКО Как видно из табл. 1, выигрыш в точности достигает значений 1,4…1,56 при объемах выборок от пяти до пятнадцати произведений дальности на радиальную скорость.As can be seen from formulas (1) and (2), the accuracy of determining the ground speed differs only in the values of the relative standard deviations of the estimation of the first increment in the ∝, β filter and in the CINRF, which depend only on the volume N of the range and radial velocity measurements. Therefore, the gain is exactly equal to the ratio of these relative standard deviations As can be seen from the table. 1, the gain in accuracy reaches values of 1.4 ... 1.56 with sample sizes from five to fifteen range products by radial speed.
Например, СКО определения путевой скорости АЦ, летящей с постоянными путевой скоростью V=250 м/с и курсовым параметром 100 км, при сопровождении ее РЛС метрового диапазона волн «Резонанс» (, σr=300 м, σβ=1,5°) в течение минуты (N=7, Т0=10 с) при rср=150 км, и [7, С. 357]:For example, the standard deviation for determining the path velocity of an AC flying with constant path speed V = 250 m / s and a course parameter of 100 km, accompanied by its radar meter wavelength range “Resonance” ( , σ r = 300 m, σ β = 1.5 °) for a minute (N = 7, T 0 = 10 s) at r sr = 150 km, and [7, p. 357]:
- в заявляемом измерителе - 6 м/с;- in the inventive meter - 6 m / s ;
- в прототипе - 8,9 м/с;- in the prototype - 8.9 m / s ;
- в аналоге по выборке квадратов дальности - 359 м/с;- in the analogue for the selection of range squares - 359 m / s ;
- в аналоге по выборкам прямоугольных координат - 49,5 м/с.- in the analogue for samples of rectangular coordinates - 49.5 m / s .
В приведенном примере относительно большие ошибки измерения дальности (σr=300 м) уменьшили точность определения путевой скорости примерно на 5% в заявляемом измерителе и его прототипе. В аналогах измерение скорости становится практически невозможным.In the given example, relatively large range measurement errors (σ r = 300 m) reduced the accuracy of determining the ground speed by about 5% in the inventive meter and its prototype. In analogues, the measurement of speed becomes almost impossible.
Таким образом, за счет замены в заявляемом измерителе цифрового нерекурсивного фильтра ∝, β фильтром достигнут заявленный технический результат: повышение точности определения путевой скорости неманеврирующей АЦ в среднем в полтора раза и уменьшение объема хранимых предыдущих измерений дальности и радиальной скорости.Thus, by replacing the digital non-recursive filter ∝, β with the filter of the claimed meter, the claimed technical result is achieved: increasing the accuracy of determining the ground speed of a non-maneuvering AC by an average of one and a half times and reducing the volume of previous measurements of range and radial velocity stored.
Список использованных источников:List of sources used:
1. Кузьмин С.З. Цифровая обработка радиолокационной информации. М: «Советское радио», 1967, 400 с.1. Kuzmin S.Z. Digital processing of radar information. M: "Soviet Radio", 1967, 400 p.
2. Патент на полезную модель №152617 «Устройство радиолокационного определения путевой скорости неманеврирующей воздушной цели».2. Utility Model Patent No. 152617 “Device for radar determining the ground speed of a non-maneuvering air target”.
3. Фабрицио Джузеппе А. Высокочастотный загоризонтный радар: основополагающие принципы, обработка сигналов и практическое применение. - М.: ТЕХНОСФЕРА, 2018. - 936 с.3. Fabrizio Giuseppe A. High-frequency trans-horizon radar: fundamental principles, signal processing and practical application. - M.: TECHNOSPHERE, 2018 .-- 936 p.
4. Патент на изобретение №2644588 «Способ радиолокационного определения путевой скорости неманеврирующей аэродинамической цели по выборке произведений дальности на радиальную скорость и устройство для его реализации».4. Patent for invention No. 2644588 “Method for radar determination of ground speed of a non-maneuvering aerodynamic target for selecting range products by radial speed and a device for its implementation”.
5. Кузьмин С.З. Основы проектирования систем цифровой обработки радиолокационной информации. М.: «Радио и связь», 1986, 352 с.5. Kuzmin S.Z. Fundamentals of designing systems for digital processing of radar information. M .: "Radio and communications", 1986, 352 S.
6. Справочник по радиолокации / Под ред. М.И. Сколника. Книга 1. М.: «ТЕХНОСФЕРА», 2015, 672 с.6. Handbook of Radar / Ed. M.I. Skolnik.
7. Вооружение ПВО и РЭС России. Альманах. М.: Издательство НО «Лига содействия оборонным предприятиям», 2011, 504 с.7. Armament of air defense and RES of Russia. Almanac. M.: Publishing House of the Non-Profit Organization “League for Assistance to Defense Enterprises”, 2011, 504 pp.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2018137539U RU195705U1 (en) | 2018-10-24 | 2018-10-24 | METER OF TRACK SPEED OF NON-MANEUVERING AERODYNAMIC GOAL FOR SELECTING RANGE SPEED PRODUCTS |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2018137539U RU195705U1 (en) | 2018-10-24 | 2018-10-24 | METER OF TRACK SPEED OF NON-MANEUVERING AERODYNAMIC GOAL FOR SELECTING RANGE SPEED PRODUCTS |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU195705U1 true RU195705U1 (en) | 2020-02-04 |
Family
ID=69416386
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2018137539U RU195705U1 (en) | 2018-10-24 | 2018-10-24 | METER OF TRACK SPEED OF NON-MANEUVERING AERODYNAMIC GOAL FOR SELECTING RANGE SPEED PRODUCTS |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU195705U1 (en) |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5374931A (en) * | 1989-12-27 | 1994-12-20 | Raytheon Company | Radar target velocity estimator |
US5784026A (en) * | 1996-09-23 | 1998-07-21 | Raytheon E-Systems, Inc. | Radar detection of accelerating airborne targets |
US8427359B1 (en) * | 2011-01-06 | 2013-04-23 | Sandia Corporation | Tracking moving radar targets with parallel, velocity-tuned filters |
RU152617U1 (en) * | 2014-10-03 | 2015-06-10 | Федеральное государственное бюджетное учреждение "3 Центральный научно-исследовательский институт" Министерства обороны Российской Федерации (ФГБУ "3ЦНИИ" Минобороны России) | DEVICE FOR RADAR DETERMINATION OF THE TRACK SPEED OF A NON-MANEUVING AIR OBJECT |
RU158491U1 (en) * | 2015-07-07 | 2016-01-10 | Федеральное государственное бюджетное учреждение "3 Центральный научно-исследовательский институт" Министерства обороны Российской Федерации | RADAR METER OF TRACK SPEED OF NON-MANEUVERING AERODYNAMIC GOAL FOR SELECTION OF RANGE SQUARE |
RU2621692C1 (en) * | 2016-04-25 | 2017-06-07 | Федеральное государственное бюджетное учреждение "3 Центральный научно-исследовательский институт" Министерства обороны Российской Федерации | Method and device for determination of nonmaneuvering aerodynamic target course using range square sampling |
RU2669773C1 (en) * | 2017-05-30 | 2018-10-16 | Федеральное государственное бюджетное учреждение "3 Центральный научно-исследовательский институт" Министерства обороны Российской Федерации | Method for determining the velocity modulus of a non-maneuvering aerodynamic target from samples of range measurements |
-
2018
- 2018-10-24 RU RU2018137539U patent/RU195705U1/en active
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5374931A (en) * | 1989-12-27 | 1994-12-20 | Raytheon Company | Radar target velocity estimator |
US5784026A (en) * | 1996-09-23 | 1998-07-21 | Raytheon E-Systems, Inc. | Radar detection of accelerating airborne targets |
US8427359B1 (en) * | 2011-01-06 | 2013-04-23 | Sandia Corporation | Tracking moving radar targets with parallel, velocity-tuned filters |
RU152617U1 (en) * | 2014-10-03 | 2015-06-10 | Федеральное государственное бюджетное учреждение "3 Центральный научно-исследовательский институт" Министерства обороны Российской Федерации (ФГБУ "3ЦНИИ" Минобороны России) | DEVICE FOR RADAR DETERMINATION OF THE TRACK SPEED OF A NON-MANEUVING AIR OBJECT |
RU158491U1 (en) * | 2015-07-07 | 2016-01-10 | Федеральное государственное бюджетное учреждение "3 Центральный научно-исследовательский институт" Министерства обороны Российской Федерации | RADAR METER OF TRACK SPEED OF NON-MANEUVERING AERODYNAMIC GOAL FOR SELECTION OF RANGE SQUARE |
RU2621692C1 (en) * | 2016-04-25 | 2017-06-07 | Федеральное государственное бюджетное учреждение "3 Центральный научно-исследовательский институт" Министерства обороны Российской Федерации | Method and device for determination of nonmaneuvering aerodynamic target course using range square sampling |
RU2669773C1 (en) * | 2017-05-30 | 2018-10-16 | Федеральное государственное бюджетное учреждение "3 Центральный научно-исследовательский институт" Министерства обороны Российской Федерации | Method for determining the velocity modulus of a non-maneuvering aerodynamic target from samples of range measurements |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU152617U1 (en) | DEVICE FOR RADAR DETERMINATION OF THE TRACK SPEED OF A NON-MANEUVING AIR OBJECT | |
RU2540323C1 (en) | Method of determining modulus of velocity of ballistic target in ground-based radar station | |
RU2674468C1 (en) | Interference rejection filter | |
RU2621692C1 (en) | Method and device for determination of nonmaneuvering aerodynamic target course using range square sampling | |
CN112379342B (en) | Echo simulation and echo characteristic parameter precision estimation method for satellite-borne cloud detection radar | |
RU2416105C1 (en) | Method of determining motion parametres of aerial objects in surveillance radar by using coherent properties of reflected signals | |
RU158491U1 (en) | RADAR METER OF TRACK SPEED OF NON-MANEUVERING AERODYNAMIC GOAL FOR SELECTION OF RANGE SQUARE | |
RU195705U1 (en) | METER OF TRACK SPEED OF NON-MANEUVERING AERODYNAMIC GOAL FOR SELECTING RANGE SPEED PRODUCTS | |
RU2644588C2 (en) | Method of radar location determination of ground velocity of nonmaneuvering aerodynamic target by sampling products of distance and radial velocity and device for its implementation | |
RU2669773C1 (en) | Method for determining the velocity modulus of a non-maneuvering aerodynamic target from samples of range measurements | |
RU2634479C2 (en) | Method for determining speed module of ballistic object using production sample of range by radial velocity and device for its implementation | |
RU2776870C2 (en) | Method and device for radar determination of ground speed of non-maneuvering object, taking into account omissions of range and radial speed measurements | |
RU2782527C1 (en) | Method and device for determining the ground speed of a non-maneuvering target using estimates of its radial acceleration | |
RU2714884C1 (en) | Method of determining the course of an object on a linear trajectory using measurements of its radial velocity | |
RU2615783C1 (en) | Detector of ballistic missile manoeuvre at fixed sampling of square range | |
RU2632476C2 (en) | Method for detecting maneuver of ballistic object by sampling products of distance and radial speed and device for its implementation | |
RU2741400C2 (en) | Method and device for determining the track speed of a nonmaneuvering object based on the range products selection on the radial velocity | |
RU2646854C2 (en) | Method of radar-location determination of vertical speed of ballistic object and device for its implementation | |
RU184016U1 (en) | INTERFERENCE COMPENSATION COMPUTER | |
RU2796965C1 (en) | Method and device for determining velocity modulus of ballistic target using estimates of its radial acceleration with ambiguous measurements of radial velocity | |
RU182703U1 (en) | INTERFERENCE REDUCTION COMPUTER | |
RU2615784C1 (en) | Method and device for radar detection of ballistic facility manoeuvre by sampling of range squares | |
RU2679598C1 (en) | Method of adaptive maintenance of radar objectives and device for its implementation | |
RU2559296C2 (en) | Method of determining magnitude of velocity of aerodynamic target | |
RU2679972C1 (en) | Interference suppression computer |