RU1808591C - Материал дл сварки никел - Google Patents
Материал дл сварки никелInfo
- Publication number
- RU1808591C RU1808591C SU4886711A RU1808591C RU 1808591 C RU1808591 C RU 1808591C SU 4886711 A SU4886711 A SU 4886711A RU 1808591 C RU1808591 C RU 1808591C
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- titanium carbide
- flux
- nickel
- welding
- sodium
- Prior art date
Links
Landscapes
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
Сущность изобретени : сварочный материал содержит карбид титана. Зерна карбида титана покрыты одним из галогенидов лити , кали , натри , кальци в количестве 2-6% от массы карбида титана. Сварочный материал может быть использован виде шихты порошковой проволоки, флюса или электродного покрыти . Шихты порошковой проволоки содержит 4-6% карбида титана , никель остальное. Флюс содержит, мас.%: мрамор 10-20, глинозем 15-20, плавиковый шпат 60-70, карбид титана 1-7. Электродное покрытие содержит, мас.%: мрамор 40-50; плавиковый шпат 30-40, полевой шпат 3-7, двуокись титана 1-3, бентонит 2-4, карбид титана 8-16. Материал позвол ет повысить прочностные свойства и коррозионную стойкость металла шва. 3 з.п.ф-лы, 11 ил., 6 табл. в
Description
Изобретение относитс к сварочным материалам, а именно к составам шихты порошковой проволоки, предназначенным дл дуговой сварки в защитных газах конструкционных материалов, преимущественно никел .
Целью изобретени вл етс повышение прочностных свойств и коррозионной стойкости металла сварного шва.
Цель достигаетс тем, что в известных составах сварочных материалов, содержащих карбид титана, зерна его покрывают одним из галогенидов лити , кали , натри кальци в количестве 2-6% от массы карбида титана. При этом, если материал используют в качестве шихты порошковой проволоки, он содержит 4-6% мае. карбида титана, никель - остальное.
Если материал используют в качестве флюса, то он содержит, мас.%; 110-20 мрамора , 15-20 глинозема, 60-70 плавикового шпата и 1-7 карбида титана.
В случае использовани материала в качестве электродного покрыти , он содержит , мас.%: 40-50 Мрамора, 30-40 плавикового шпата, 3-7 полевого шпата, 1- 3 двуокиси титана, 2-4 бентонита и 8-16 карбида титана.
При сварке названные галогениды образуют , испар сь, газовое облако вокруг зерен карбида титана, из-за чего карбид титана окисл етс при более высоких температурах . Благодар этому, в металл шва переходит большее количество карбида титана , что повышает антикоррозионные
00
О 00 СЛ
ю
свойства металла шва и его прочностные показатели.
Проведенные исследовани показали, что содержание галогенида покрывающего зерна карбида титана, в составе сварочных материалов менее 2% не дает повышение прочностных свойств металла сварного шва и его коррозионной стойкости, как и содержание его выше 6%.
С целью определени возможности ис- пользовани вышеуказанных галогенидов дл покрыти зерен карбида титана, были проведены исследовани по вли нию галогенидов на термостойкость карбида титана.
Исследовани проводились на дерива- тографе (производство Венгри ). Навески порошка карбида титана (10 мг), зерна которого покрыты вышеуказанными галогенида- ми щелочно-земельных металлов, нагревали при посто нном темпе темпера- турного нагруженй (100°С/мин). Одновременно регистрировали изменение массы первоначальной навески Am, температуры Т и дифференциальные изменени мас
сы и температуры.
Начало интенсивного окислени карбида титана отмечено с 370°С (с изменением массы первоначальной навески более 35% ). .
Галогенид смещал температуру термо- стойкости карбида титана в область 575-620°С, котора и принималась как температура термостойкости карбида титана.
На нижеприведенных термогравиметрических кривых (фиг.1-11) показаны ре- зультаты проведенных исследований. Как видно из термогравиметрических кривых действи галогенидов на термостойкость карбида титана эквивалентны. На основании этого отработку предлагаемого состава шихты порошкообразной проволоки проводили с одним из галогенидов -фторидом натри .
При отработке предлагаемого состава шихты порошковой проволоки с содержани- ем фторида натри , покрывающего зерна карбида титана, в количествах, соответствующих как граничным значени м его, приведенным в формуле изобретени , так и средним значени м и значени м, выход - щим за за вл емые пределы.
В табл.1 приведены опробованные составы шихты порошковой проволоки (составы 1-5). Порошковые проволоки диаметром 2,5 мм изготавливали в лабораторных услови х на волочильной установке из никелевой ленты марки НП-2 (ГОСТ 492-73) толщиной 0,5 мм и шириной 11,6 мм. Волочение выполн ли за шесть проходов при
0
5 0
5
п
0
5 0
5 0
5
диаметрах фильер (мм): 3,7; 3,3; 3,1; 2,9; 2,7 и 2,5. Основа шихты порошковой проволоки
- никелевый электролитический порошок (ГОСТ 9722-79).
Опробование проводили при сварке образцов из никел марки НП-2 толщиной 5,0 мм. Сварку осуществл ли с двух сторон на посто нном токе обратной пол рности при силе сварочного тока 300-330 А, напр жении на дуге 18-20 В, скорости сварки 23 м/ч и расходе защитного газа - аргона - 7,5-9,5 л/мин.
Полученные сварные образцы подвергались прочностным и коррозионным испытани м в расплаве едкого натра. Результаты испытаний представлены в нижеследующей табл.2. .
Как видно из результатов испытаний (табл.2) при содержании в шихте порошковой проволоки фторида натри , покрывающего зерна карбида титана в пределах, указанных в формуле изобретени , повышаютс предел прочности, ударна в зкость и твердость, а скорость коррозии снижаетс . При выходе же содержани фторида натри в шихте порошковой проволоки за за вл емые пределы цель изобретени не достигаетс .
При отработке предлагаемого флюса были опробованы составы с содержанием фтористого натри , покрывающего зерна карбида титана, в количествах, соответствующих как граничным значени м его, приведенных в формуле изобретени , так и. средним значени м, выход щим за за вл емые пределы.
В табл.3 приведены опробованные составы предлагаемого флюса (составы 1-5).
Вышеуказанные составы были опробованы при сварке образцов из никел НП-2 толщиной 10 мм.
Перед сваркой керамический флюс прокаливали при температуре 350°С в течение 1ч.
В качестве электрода использовалась никелева проволока диаметром 4,0 мм. Сварку проводили посто нным током обратной пол рности при силе сварочного тока 520-530 А и напр жении на дуге 30-32 В.
Полученные образцы подвергались прочностным испытани м и испытани м на скорость коррозии в концентрированных натриевой и калиевой щелочах. Результаты испытаний представлены в нижеследующей табл.4.
Как видно из результатов испытаний,
при содержании в флюсе фтористого на-1 три , покрывающего зерна карбида титана, в пределах, указанных в формуле изобрете ни , повышаютс предел прочности и ударна в зкость металла сварного шва, а скорость коррозии снижаетс . При выходе же содержани фтористого натри в флюсе за за вл емые пределы цель изобретени не достигаетс .
При отработке предлагаемого состава электродного покрыти с содержанием фторида натри , покрывающего зерна карбида титана, в количествах, соответствующих как граничным значени м его, приведенным в формуле изобретени , так и средним значени м и значени м, выход щим за за вл емые пределы.
В табл.5 приведены опробованные составы электродного покрыти (составы 1-5). В качестве стержней примен лась проволока марки НП-2 диаметром 4,0 мм. Перед сваркой электроды прокаливали при температуре 350°С в течение 1 ч. Опробование проводили при сварке образцов из никел марки НП-2 толщиной 4,0 мм, Сварку осуществл ли посто нным током обратной пол рности при силе сварочного тока 160-200 А и напр жении на дуге 28-32 В.
Полученные сварные образцы подвергались прочностным и коррозионным испытани м в расплаве едкого натра. Результаты испытаний представлены в табл.6.
Как видно из результатов испытаний, при содержании в электродном покрытии фторида натри , покрывающего зерна карбида титана, в пределах, указанных в формуле изобретени , повышаютс предел прочности, ударна в зкость и твердость, а скорость коррозии снижаетс . При выходе же содержани фторида натри в покрытии электрода за за вл емые пределы цель изобретени на достигаетс .
Преимущества предлагаемого, сварочного материала заключаютс в том, что он
0
5
благодар покрытию зерен карбида титана вышеуказанными галогенидами, повышает термостойкость карбида титана при сварке, чем увеличивает переход последнего в металл шва и тем самым повышает его прочностные свойства (предел прочности, ударную в зкость и твердость в среднем на 12-15%, 12-13% и 11-13% соответственно) и снижает скорость коррозии металла шва в расплаве едкого натра. Это же, в свою очередь, позволит повысить стойкость сварных изделий , полученных с применением электродов с предлагаемым составом покрыти , при эксплуатации в расплавах едкого натра.
Claims (4)
1. Материал дл сварки никел , содержащий карбид титана, отличают, и и с
тем, что, с целью повышени прочностных свойств и коррозионной стойкости металла сварных швов, зерна карбида титана покрыты одним из галогенидов лити , кали , натри , кальци в количестве 2-6% от массы
карбида титана.
2. Материал по п. 1, отличающийс тем, что при использовании его в качестве шихты порошковой проволоки он содержит 4-6% карбида титана, никель - остальное.
3. Материал по п. 1,отличающийс тем, что при использовании его в качестве флюса, он содержит 10-20% мрамора, 15- 20% глинозема, 60-70% плавикового шпата и 1-7% карбида титана.
4. Материал по п. 1, от л и ч а ю щ и и с тем, что при использовании в качестве электродного покрыти он содержит 40-50% мрамора, 30-40% плавикового шпата, 3-7%. полевого шпата, 1-3% двуокиси титана,
2-4% бентонита и 8-16% карбида титана;
Составы шихты порошковой проволоки, опробованные при сварке деталей из никел марки НП-2
Таблица 1
Таблица 2
Результаты прочностных и коррозионных испытаний никелевых сварных образцов, полученных при сварке в среде аргона, опробованными порошковыми проволоками
ТаблицаЗ Составы керамического флюса, опробованные при сварке деталей из никел НП-2
Т а б л и ц а 4
Вли ние содержани в флюсе фтористого натри , покрывающего зерна карбида титана, на прочностные показатели металла сварочного шва и скорость его коррозии в концентрированных расплавах калиевой и натриевой щелочей
Составы электродного покрыти , опробованные при сварке деталей
из никел марки НП-2
Таблица 5
Таблица б
200 W 600 800 ПС Фиг. 11
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4886711 RU1808591C (ru) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | Материал дл сварки никел |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4886711 RU1808591C (ru) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | Материал дл сварки никел |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU1808591C true RU1808591C (ru) | 1993-04-15 |
Family
ID=21547640
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU4886711 RU1808591C (ru) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | Материал дл сварки никел |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU1808591C (ru) |
-
1990
- 1990-11-30 RU SU4886711 patent/RU1808591C/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР № 380416, кл. В 23 К 35/362, 11.02.72. Авторское свидетельство СССР №617214, кл. В 23 К 35/365, 13.12.76. Авторское свидетельство СССР № 539729. кл. В 23 К 25/368, 02.12.75. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4149063A (en) | Flux cored wire for welding Ni-Cr-Fe alloys | |
US4010309A (en) | Welding electrode | |
US3947655A (en) | Cored type electrode welding | |
US5055655A (en) | Low hydrogen basic metal cored electrode | |
US4940882A (en) | Welding flux and welding electrode | |
US3573426A (en) | Arc welding | |
US3424626A (en) | Low silica welding composition | |
EP0028854B1 (en) | Coated welding electrode of basic type suitable for vertical down welding of pipes | |
SE425891C (sv) | Belagd elektrod foer baagsvetsning | |
RU1808591C (ru) | Материал дл сварки никел | |
US3692590A (en) | Flux for submerged arc welding | |
JP2941504B2 (ja) | 低熱膨張係数合金用溶接材料 | |
US3124479A (en) | Copper-nickel alloy welding electrode | |
US3320100A (en) | Submerged arc flux composition and method of making the same | |
US3392263A (en) | Welding wire for electric arc welding of steel in a protective gas atmosphere | |
US4016399A (en) | Flux-cored wire for electric arc welding of soft steels or low-alloyed steels | |
GB2039537A (en) | Fused flux for submerged arc welding | |
US3340106A (en) | Welding flux | |
US1972067A (en) | Coated welding electrode | |
US3340107A (en) | Welding flux | |
JPS5847959B2 (ja) | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 | |
US3340103A (en) | Welding flux | |
US2312109A (en) | Welding electrode | |
US3340105A (en) | Welding flux | |
US2037596A (en) | Welding electrode |