RU1775479C - Способ обработки стали в ковше - Google Patents
Способ обработки стали в ковшеInfo
- Publication number
- RU1775479C RU1775479C SU894757532A SU4757532A RU1775479C RU 1775479 C RU1775479 C RU 1775479C SU 894757532 A SU894757532 A SU 894757532A SU 4757532 A SU4757532 A SU 4757532A RU 1775479 C RU1775479 C RU 1775479C
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- metal
- slag
- steel
- ladle
- processing
- Prior art date
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Сущность изобретени : на дно ковша ввод т предварительно регенерированный от серы гранулированный доменный шлак вместе с известью при соотношении (3-6): 1 с общим расходом 0,2-9,0 % от массы металла. 1 ил.
Description
Изобретение относитс к металлургии черных металлов и может быть использовано при ковшевой обработке стали дл ее рафинировани .
Известен способ обработки стали, в котором под струю выпускаемого из печи металла ввод т куски слабообоженного известн ка, содержащие в поверхностном слое окислы кальци и плавиковый шпат. Слабообоженный известн к и плавиковый шпат берут в следующем соотношении, мае. %: Слабообоженный известн к 65-85 %, плавиковый шпат - остальное. Использование слабообоженного известн ка при ковшевой обработке стали потребует дополнительного расхода тепла на его разложение , что приведет к дополнительным энергическим затратам на процесс обработки стали и соответственно к удорожанию процесса.
Наиболее близким техническим решением к предложенному способу обработки стали в. ковше вл етс способ обработки стали, в котором твердые шлакообразую- щие материалы присаживают на дно стале- разливочного ковша, который подают под
струю выпускаемого металла. При этом из твердых шлакообразующих материалов, в качестве которых используют известь и плавиковый шпат в соотношении (3-4): 1, формируетс высокоосновный и жидкоподвижный шлак, после выпуска сталеразливочный ковш, после выпуска металла сталеразливочный ковш подаетс на вакуумную установку, где происходит вакуумирование металла с одновременным его перемешиванием инертным газом, после чего происходит разливка обработанной стали. В этом способе в качестве компонента твердой шлакообразующей смеси используетс плавиковый шпат, который вл етс дорогим и дефицитным материалом, что приводит к существенному удорожанию процесса обработки стали. Использование плавикового шпата при обработке жидкой стали приводит к выделению в атмосферу фтористых соединений, вл ющихс выбросами , в результате происходит ухудшение экологической обстановки в цехе. Кроме того, образующийс шлак, содержащий фториды, активно взаимодействует с футеровкой стале- разливочного ковша, происходит быстрый износ огнеупоров по шлаковому по су, а это
ОТ
в свою очередь ведет к удорожанию процесса обработки стали.
Целью изобретени вл етс удешевление обработки и исключение вредных выбросов в атмосферу.
Указанна цель достигаетс тем, что в известный способ обработки стали в ковше, включающий подачу на дно ковша твердых извести и шлакообразующих компонентов, заливку стали и продувку инертным газом, в качестве шлакообразующих компонентов ввод т предварительно регенерированный от серы гранулированный доменный шлак в соотношении с известью (3-6): 1 с общим расходом 0,2-2 % от массы металла.
На чертеже показана зависимость степени десульфурэции металла от соотношени извести и гранулированного регенерированного доменного шлака в твердой шлакообра- зующей смеси (и : ш), при расходе твердой шлакообразующей смеси 1,0 % от массы обрабатываемого металла.
Если соотношение между известью и гранулированным регенерированным от серы доменным шлаком в твердой шлакообразующей смеси меньше, чем 1 : 3, то наблюдаетс снижение степени десульфу- рации металла из-за увеличени температуры плавлени шлака, формирующегос на основе твердой шлакообразующей смеси, а следовательно, увеличени в зкости шлака при температурах обработки стали, Высока в зкость шлака затрудн ет процесс де- сульфурации металла, приводит к увеличению времени обработки стали, дл достижени требуемой степени десульфу- рации металла. А увеличение времени обработки стали неизбежно будет приводить к удорожанию процесса обработки, что про- тиворечит цели изобретени .
Если соотношение между известью и регенерированным от серы и гранулированным доменным шлаком в твердой шлакообразующей смеси больше, чем 1:6, то . наблюдаетс снижение степени десульфу- рации металла изтза недостаточной основности шлака, формирующегос на основе твердой шлакообразующей смеси. Происходит снижение коэффициента распределе- ни серы между шлаком, и дл достижени необходимой степени десульфурации металла требуетс большой расход твердой шлакообразующей смеси, что приводит к удорожанию процесса обработки стали, а это противоречит цели изобретени - удешевление процесса обработки стали.
Если расход твердой шлакообразующей смеси составл ет менее 0,2 % от зеса металла, из-за малого количества образующегос шлака, требуема степень десульфурации металла достигаетс только при невысокой начальной концентрации серы в металле. Дл получени невысокой начальной концентрации серы в металле, перед его обработкой твердой шлакообразующей смесью требуютс дополнительные материальные и энергетические затраты, что приводит к удорожанию процесса обработки стали.
Если расход твердой шлакообразующей смеси составл ет более 2 % от массы металла , не наблюдаетс увеличение степени десульфурации металла, из-за того, что за врем обработки металла успевает усвоить- с определенное количество твердой шлакообразующей смеси, обусловленное температурой обработки стали, времени обработки , количеством металла в ковше, высотой сло шлака над металлом. Кроме того, увеличение расхода твердой шлакообразующей смеси приведет к снижению температуры металла, а это потребует дополнительных затрат на подогрев металла , что приведет к удорожанию процесса обработки стали.
Пример 1. В качестве компонентов твердой шлакообразующей смеси брали известь , имеющую следующий химический состав , мае. %: SiOa 2; А1аОз 0,8; СаО 85: МоО 2; Р20б 0,1 ;S 0,1; СОа 9; Н20 1,0 и гранулированный регенерированный доменный шлак, имеющий следующий химический состав, мае. %: SiOa 38; А120з 11; СаО 41,5; МдО 7,7; ТЮ2 1;S 0,2; FeO 0,6.
На дно сталеразливочного ковша загружают известьв количестве 0,12 т и гранулированный регенерированный доменный шлак в количестве 0,34 т, Соотношение компонентов в твердой шлакообразующей смеси составл ет 1 : 2,85. Расход твердой шлакообразующей смеси 0,16 %. Сталераз- ливочный 300-тонный; ковш с твердой шлакообразующей смесью подают под выпуск металла. Во врем выпуска формируетс шлак, который взаимодействует с выпускаемым металлом. Начальное содержание серы в металле составл ет 0,030 %. После выпуска металла, стэлеразливочный ковш подают на установку доводки стали, где происходит продувка металла аргоном. В результате обработки стали содержание серы снизилось на 0,05 %. Степень десульфурации металла составила 0,16, что недостаточно дл металла, разливаемого на машинах непрерывного лить заготовок.
Требуютс дополнительные затраты дл получени конечного содержани серы в металле, необходимого дл предотвращени образовани трещин в корке металла. что приводит к удорожанию процесса.
Пример 2. Провод тс операции, аналогичные операци м, осуществл емым в первом примере, только на дно сталеразливочного ковша загружают известь в количестве 0,15 т, а гранулированный регенерированный шлак в количестве 0,45 т. Соотношение компонентов в твердой шлакообразующей смеси составл ет 1 : 3. Расход твердой шлакообразующей смеси составил 0,2 %. Начальное содержание серы в металле 0,028 %. В результате обработки стали, содержание серы в металле снизилось на 0,013 %. Степень десульфу- рации металла составила 0,46. Достигнутое конечное содержание серы в металле 0,015 % позвол ет безаварийно разливать сталь на машинах непрерывного лить заготовок .
Обработка стали твердой шлакообразующей смесью с соотношением компонентов смеси 1 : 3 позвол ет получить требуемую степень десульфурции металла без применени дефицитных разжижителей шлака (плавикового шпата), что приводит к удешевлению процесса обработки стали.
Пример 3. Провод тс операции, аналогичные операци м, осуществл емым в первом примере, только на дно сталерозливочного ковша загружают известь в количестве 0,6 т, а гранулированный регенерированный доменный шлак в количестве 2,4т. Соотношение компонентов в твердой шлакообразующей смеси составл ет 1 : 4. Расход твердой шлакообразующей смеси составл ет 1,0 %. Начальное содержание серы в металле 0,025 %. В результате обработки содержани серы в металле снизилось на 0,015 %. Степень десульфурации составила 0,6 %. Достигнутое конечное содержание серы в металле 0,010 % позвол ет безаварийно разливать сталь на машинах непрерывного лить заготовок с высокой скоростью . Обработка стали твердой шлакообра- зующей смесью с соотношением компонентов смеси 1 : 4 позвол ет получить требуемую степень десульфурации металла без применени дефицитных разжижителей шлака (плавикового шпата), что приводит к удешевлению процесса обработки стали.
Пример 4. Провод тс операции, аналогичные операци м, осуществл емым в первом примере, только на дно сталеразливочного ковша загружают известь в количестве 0,85 т, а гранулированный регенерированный доменный шлак в количестве 5,15 т. Соотношение компонентов в твердой шлакообразующей смеси составл ет 1 : 6. Расход твердой шлакообразующей
смеси составил 2 %. Начальное содержание серы в метал те 0,028 %. В результате обработки содержание серы в металле снизилось на 0,014 %. Степень десульфурацми 5 металла составила 0,5. Достигнутое конечное содержание серы в металле 0,014 %, позвол ет безаварийно разливать сталь на машинах непрерывного лить заготовок. Обработка стали твердой шлакообразую0 щей смесью с соотношением компонентов смеси 1 : 6 позвол ет получить требуемую степень десульфурации металла без применени дефицитных разжижителей шлака (плавикового шпата), что приводит к уде5 шевлению процесса обработки стали.
Пример 5. Провод тс операции, аналогичные операци м, осуществл емым в первом примере, только на дно сталераэливочного ковша загружают из0 весть в количестве 0,85 т, а гранулированный регенерированный- шлак в количестве 5,75 т. Соотношение компонентов в твердой шлакообразующей смеси составл ет 1 : 6,7. Расход твердой шлакообразующей смеси со5 ставил 2,2 %. Начальное содержание серы в металле 0,027 %. В результате обработки содержание серы в металле снизилось на 0,007 %. Степень десульфурации металла составила 0,26, что недостаточно дл металла разли0 ваемого на машинах непрерывного лить заготовок.
Требуютс дополнительные затраты дл получени конечного содержани серы в металле, необходимого дл предотвраше5 ни образовани трещин в корке металла, что приведет к удорожанию процесса обработки стали.
Применение гранулированного регенерированного доменного шлака как компо0 нента твердой шлакообразующей смеси позвол ет решить р д недостатков присущих существующим техническим решени м . Отказ от дефицитных и дорогих разжижителей (плавикового шпата и др.) по5 звол ет существенно снизить затраты на процесс обработки стали, расширить сырьевую базу за счет более полного использовани отходов доменного передела. Кроме того исключение фтористых солей металла и
0 компонентов шлакообразующих смесей позвол ет исключить вредные выбросы фтора в атмосферу и существенно улучшить экологическую обстановку при обработке стали.
Claims (1)
- 5Формула изобретениСпособ обработки стали в ковше, включающий подачу на дно ковша твердых извести и шлакообразующих компонентов, заливку стали и продувку инертным газом,отличающийс тем, что, с целью удешевлени обработки и исключени вредных выбросов в атмосферу, в качестве шла- кообразующих компонентов ввод тпредварительно регенерированный от серы гранулированный доменный шлак в соотношении с известью (3-6): 1 с общим расходом 0,2-9,0 % от массы металла,via
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894757532A RU1775479C (ru) | 1989-11-09 | 1989-11-09 | Способ обработки стали в ковше |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894757532A RU1775479C (ru) | 1989-11-09 | 1989-11-09 | Способ обработки стали в ковше |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU1775479C true RU1775479C (ru) | 1992-11-15 |
Family
ID=21478767
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU894757532A RU1775479C (ru) | 1989-11-09 | 1989-11-09 | Способ обработки стали в ковше |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU1775479C (ru) |
-
1989
- 1989-11-09 RU SU894757532A patent/RU1775479C/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР №924119, кл. С 21 С 7/00, 1980. Авторское свидетельство СССР № 389147, кл. С 21 С 7/10, 1970. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA2118646C (en) | Process and additives for the ladle refining of steel | |
JP4819187B2 (ja) | 精錬剤および精錬方法 | |
KR100530197B1 (ko) | 스테인리스강 정련슬래그의 처리방법 | |
RU1775479C (ru) | Способ обработки стали в ковше | |
JPH0733534B2 (ja) | 脱硫混合物の製造方法 | |
PL89755B1 (ru) | ||
SU789619A1 (ru) | Способ переработки цинксодержащих пылей доменного и сталеплавильного производства | |
RU2805114C1 (ru) | Способ выплавки стали в электродуговой печи | |
RU2699468C1 (ru) | Способ производства стали | |
RU2280699C2 (ru) | Способ выплавки стали в кислородном конвертере с оставлением шлака | |
RU2231558C2 (ru) | Композиционный материал для металлургического передела и способ его получения | |
GB2199025A (en) | Modifying metallurgical slag | |
RU2353662C2 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
RU1790609C (ru) | Способ завалки шихтовых материалов в мартеновскую печь | |
SU1027227A1 (ru) | Способ производства стали | |
SU1627567A1 (ru) | Способ восстановлени футеровки сталеплавильного агрегата | |
SU1067059A1 (ru) | Порошкообразна смесь дл дефосфорации стали | |
SU1754784A1 (ru) | Металлошихта дл выплавки стали в мартеновских печах и способ ее загрузки в печь | |
SU711104A1 (ru) | Десульфуратор чугуна | |
SU1693080A1 (ru) | Шихта дл выплавки модификаторов с редкоземельными металлами | |
SU1109445A1 (ru) | Способ получени комплексного шлакометаллического флюса | |
RU2194772C2 (ru) | Способ выплавки стали | |
RU1770373C (ru) | Технологическа лини получени стали | |
RU2131466C1 (ru) | Способ получения ванадийсодержащего шлака при переработке ванадиевого чугуна монопроцессом | |
SU1145036A1 (ru) | Способ выплавки стали |