RU1693786C - Method of continuous casting of slabs - Google Patents

Method of continuous casting of slabs Download PDF

Info

Publication number
RU1693786C
RU1693786C SU4787677A RU1693786C RU 1693786 C RU1693786 C RU 1693786C SU 4787677 A SU4787677 A SU 4787677A RU 1693786 C RU1693786 C RU 1693786C
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
ingot
speed
compression
length
zone
Prior art date
Application number
Other languages
Russian (ru)
Inventor
В.И. Лебедев
Д.П. Евтеев
И.П. Шабалов
А.И. Деев
Original Assignee
Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина filed Critical Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина
Priority to SU4787677 priority Critical patent/RU1693786C/en
Application granted granted Critical
Publication of RU1693786C publication Critical patent/RU1693786C/en

Links

Images

Landscapes

  • Continuous Casting (AREA)

Abstract

FIELD: foundry engineering. SUBSTANCE: in the process of casting ingot is drawn out of crystallizer with varying speed and reduced in solid-liquid state over its thickness in a secondary cooling zone. Rollers are removed towards ingot with certain speed when speed of ingot drawing decreases. EFFECT: enhanced quality. 1 dwg, 3 tbl

Description

Изобретение относится к металлургии, в частности к непрерывной разливке плоских слитков с обжатием по толщине в твердо-жидком состоянии в зоне вторичного охлаждения. The invention relates to metallurgy, in particular to the continuous casting of flat ingots with compression in thickness in a solid-liquid state in the secondary cooling zone.

Целью изобретения является повышение качества непрерывнолитых слитков. The aim of the invention is to improve the quality of continuously cast ingots.

В кристаллизатор подают металл, вытягивают из него слиток с переменной скоростью, поддерживают и направляют слиток в зону вторичного охлаждения и далее после полного затвердевания слитка при помощи роликов производят деформацию обжатия слитка в твердожидком состоянии по толщине в зоне вторичного охлаждения. В процессе непрерывной разливки при увеличении скорости вытягивания слитка отодвигают ролики от слитка на величину δhе, а при уменьшении скорости ролики передвигают к слитку на величину δhe со скоростью
θ1= (0,5. 1,5)

Figure 00000001
для зоны обжатия, соответствующей меньшей скорости вытягивания слитка, и со ско- ростью θ2= (0,5.1,5)
Figure 00000002
для зоны обжатия, соответствующей большей скорости вытягивания и расположенной на участке слитка ниже зоны деформации, соответствующей меньшей скорости вытягивания, где θ1 и θ 2 скорости изменения величины обжатия слитка, м/мин;
δhe изменение величины обжатия слитка на уровне l длины зоны деформации слитка, равное ΔH1-Δ H2;
L1 и L2 длины зон деформации обжатия слитка, соответствующие меньшей и большей скоростям вытягивания, м;
V1 и V2 значения меньшей и большей скоростей вытягивания слитка, м/мин;
l1 текущее значение длины зоны обжатия слитка, соответствующей меньшей скорости вытягивания, начиная от нижнего торца кристаллизатора;
l2 текущее значение длины зоны 0 ≅ l1 ≅ L1 (м) обжатия слитка, соответствующей большей скорости вытягивания, начиная от нижнего края зоны обжатия, 0≅l2 ≅ (L2-L1), м;
(0,5. 1,5) эмпирический коэффициент, учитывающий разницу в скоростях вытягивания слитка,
V2-V1 безразмерный,
ΔН1 и ΔН2 величины обжатия слитка на уровне l длины зоны деформации при скоростях вытягивания V1 и V2.Metal is fed into the mold, the ingot is pulled out at a variable speed from it, the ingot is supported and guided to the secondary cooling zone, and then, after the ingot has completely hardened with the help of the rollers, they compress the ingot in a solid-liquid state in thickness in the secondary cooling zone. During continuous casting, with an increase in the speed of drawing the ingot, the rollers are moved away from the ingot by a value of δh e , and with a decrease in speed, the rollers move to the ingot by an amount of δh e with a speed
θ 1 = (0.5. 1.5)
Figure 00000001
for the compression zone corresponding to a lower ingot drawing speed, and with a speed θ 2 = (0.5.1.5)
Figure 00000002
for the compression zone corresponding to a higher drawing speed and located on the ingot section below the deformation zone corresponding to a lower drawing speed, where θ 1 and θ 2 are the rates of change of the compression value of the ingot, m / min;
δh e the change in the size of the compression of the ingot at the level l of the length of the zone of deformation of the ingot, equal to ΔH 1 -Δ H 2 ;
L 1 and L 2 the lengths of the zones of compression deformation of the ingot compression, corresponding to lower and higher drawing speeds, m;
V 1 and V 2 values of lower and higher drawing speeds of the ingot, m / min;
l 1 current value of the length of the compression zone of the ingot corresponding to a lower drawing speed, starting from the bottom end of the mold;
l 2 the current value of the zone length 0 ≅ l 1 ≅ L 1 (m) compression of the ingot, corresponding to a higher drawing speed, starting from the lower edge of the compression zone, 0 ,l 2 ≅ (L 2 -L 1 ), m;
(0.5. 1.5) empirical coefficient, taking into account the difference in the speed of drawing the ingot,
V 2 -V 1 dimensionless,
ΔН 1 and ΔН 2 values of compression of the ingot at the level l of the length of the deformation zone at drawing speeds V 1 and V 2 .

Улучшение качества непрерывнолитых плоских слитков будет происходить вследствие уменьшения степени деформации на фронте кристаллизации оболочки слитка и напряжений в ней ниже допустимых значений при изменении скорости вытягивания в процессе изменения величины обжатия слитка в твердожидком состоянии от одного стационарного положения, соответствующего прежней скорости вытягивания, до другого стационарного положения, соответствующего новой скорости вытягивания. При этом в слитках не будут образовываться внутренние трещины, что улучшает качество слитков по макроструктуре. The quality improvement of continuously cast flat ingots will occur due to a decrease in the degree of deformation at the crystallization front of the ingot shell and the stresses in it below the permissible values when the drawing speed changes in the process of compressing the ingot in the solid-liquid state from one stationary position corresponding to the previous drawing speed to another stationary position corresponding to the new pulling speed. At the same time, internal cracks will not form in the ingots, which improves the quality of the ingots by macrostructure.

Изменение величины обжатия слитка с определенной скоростью объясняется тем, что при изменении скорости вытягивания изменение положения длины жидкой фазы слитка и фронтов его кристаллизации происходит во времени. The change in the size of the compression of the ingot with a certain speed is due to the fact that with a change in the drawing speed, a change in the position of the length of the liquid phase of the ingot and its crystallization fronts occurs in time.

Диапазон значений эмпирического коэффициента в пределах (0,5-1,5) объясняется закономерностями деформации оболочки слитка при различных скоростях вытягивания слитка. При больших значениях на фронте кристаллизации степень деформации растяжения будет превосходить допустимые значения, что приведет к образованию внутренних трещин. При меньших значениях будет происходить раздутие оболочки слитка под действием ферростатического давления, что приведет к браку слитков по расслою. Указанный диапазон устанавливают в прямой пропорциональной зависимости от разницы скоростей вытягивания слитка (V2-V1) и распределяют значения эмпирического коэффициента от минимального значения под кристаллизатором до максимального значения в конце зоны деформации обжатия слитка.The range of values of the empirical coefficient in the range of (0.5-1.5) is explained by the patterns of deformation of the shell of the ingot at various speeds of drawing the ingot. At large values at the crystallization front, the degree of tensile strain will exceed the permissible values, which will lead to the formation of internal cracks. At lower values, the ingot shell will bloat under the influence of ferrostatic pressure, which will lead to the rejection of the ingots along the stratum. The specified range is set in direct proportion to the difference in the speed of the extraction of the ingot (V 2 -V 1 ) and distribute the empirical coefficient from the minimum value under the mold to the maximum value at the end of the compression deformation zone of the ingot.

На чертеже показана схема вытягивания слитка из кристаллизатора с различными скоростями. The drawing shows a diagram of drawing an ingot from a mold with different speeds.

На схеме приняты следующие обозначения кристаллизатор 1, плоский непрерывнолитый слиток 2, положение широких граней слитка 3, 4, 5. Кроме того, Н толщина слитка в кристаллизаторе; h толщина плоского слитка после обжатия; ΔН величина обжатия слитка со стороны каждой грани; L1, L2, L3 длина зон обжатия; l1, l2, l3 текущее значения длины зон обжатия слитка; ΔН1 иΔ Н2 текущие значения величин обжатия слитка на уровне длины слитка l; δhe разница в величинах обжатия слитка на уровне длины слитка 1.In the diagram, the following designations are adopted: mold 1, flat continuously cast ingot 2, position of the wide faces of the ingot 3, 4, 5. In addition, H is the thickness of the ingot in the mold; h the thickness of the flat ingot after compression; ΔН is the size of the ingot compression from each side; L 1 , L 2 , L 3 the length of the compression zones; l 1 , l 2 , l 3 current values of the length of the compression zones of the ingot; ΔН 1 and Δ Н 2 the current values of the compression of the ingot at the level of the length of the ingot l; δh e the difference in the values of the compression of the ingot at the level of the length of the ingot 1.

Способ непрерывной разливки плоских слитков осуществляется следующим образом. The method of continuous casting of flat ingots is as follows.

П р и м е р 1. В процессе непрерывной разливки в кристаллизатор 1 подают сталь марки 3 сп и вытягивают слиток 2 толщиной Н 0,12 и шириной 0,8 м со скоростью V13,5 м/мин. В зоне вторичного охлаждения под кристаллизатором 1 оболочку слитка 2 деформируют посредством обжатия со стороны широких граней направляющими и вытягивающими роликами. Перемещаются ролики при помощи гидроцилиндров, управляемых посредством ЭВМ.PRI me R 1. In the process of continuous casting in the mold 1 serves steel grade 3 JV and pull the ingot 2 with a thickness of N 0.12 and a width of 0.8 m with a speed of V 1 3.5 m / min In the secondary cooling zone under the mold 1, the shell of the ingot 2 is deformed by crimping from the side of the wide faces with guide and pulling rollers. Rollers are moved using hydraulic cylinders controlled by a computer.

В процессе непрерывной разливки деформируют оболочку слитка 2 со стороны каждой широкой грани на величину ΔН 35 мм и получают слиток конечной толщины h 50 мм. В этих условиях длина жидкой фазы составляет 2,8 м, длина кристаллизатора 0,8 м, длина зоны обжатия L1 2,0 м. Обжатие слитка 2 осуществляют по прямолинейному закону по длине зоны обжатия L1, от нулевого значения непосредственно под кристаллизатором 1 до максимального значения Н 35 мм в конце зоны обжатия L1. Оболочка слитка 2 занимает положение 4. В процессе непрерывной разливки, вследствие, например, смены разливочного стакана или промежуточного ковша снижают скорость вытягивания слитка 2 с V1 3,5 м/мин до V2 1,5 м/мин. В этом случае длина жидкой фазы слитка уменьшается с 2,8 до 1,6 м и соответственно уменьшается длина зоны деформации с L1 2,0 м до L2 0,8.In the process of continuous casting, the shell of the ingot 2 is deformed from the side of each wide face by ΔН 35 mm and an ingot of the final thickness h 50 mm is obtained. Under these conditions, the length of the liquid phase is 2.8 m, the length of the mold 0.8 m, the length of the compression zone L 1 2.0 m. Compression of the ingot 2 is carried out according to a straightforward law along the length of the compression zone L 1 , from a zero value directly under the mold 1 to a maximum value of H 35 mm at the end of the compression zone L 1 . The shell of the ingot 2 takes position 4. In the process of continuous casting, due to, for example, changing the casting nozzle or the intermediate ladle, the speed of drawing the ingot 2 is reduced from V 1 3.5 m / min to V 2 1.5 m / min. In this case, the length of the liquid phase of the ingot decreases from 2.8 to 1.6 m and, accordingly, the length of the deformation zone decreases from L 1 2.0 m to L 2 0.8.

При новой скорости вытягивания V21,5 м/мин обжатие слитка 2 осуществляют по прямолинейному закону по длине зоны деформации L2 от нулевого значения непосредственно под кристаллизатором 1 до максимального значения ΔН 35 мм в конце зоны деформации L2. Оболочка слитка 2 занимает положение 3.At a new drawing speed V 2 1.5 m / min, the ingot 2 is crimped according to a straightforward law along the length of the deformation zone L 2 from the zero value directly below the mold 1 to the maximum value ΔН 35 mm at the end of the deformation zone L 2 . The shell of the ingot 2 is in position 3.

В момент изменения скорости вытягивания слитка 2 начинают перемещать ролики в поперечном к слитку направлении в сторону его оси от одного стационарного положения, обеспечивающего положение 4 оболочки слитка, до другого стационарного положения, обеспечивающего положение 3 оболочки слитка. При этом изменяют величину обжатия слитка по его длине от одного значения, соответствующего скорости вытягивания V1 3,5 м/мин, до другого значения, соответствующего скорости вытягивания V2 1,5 м/мин. На каждом уровне длины слитка 1 изменение величины обжатия слитка производят со скоростью θ1= (0,65-1,35)

Figure 00000003
для зоны обжатия L2, соответствующий меньшей скорости вытягивания V2 1,5 м/мин и θ2= (0,65-1,35)
Figure 00000004
для зоны обжатия L1, соответствующей большей скорости вытягивания V1 3,5 м/мин и расположенной на участке слитка, размещенном ниже зоны деформации L2, соответствующей меньшей скорости вытягивания V2 1,5 м/мин.At the moment of changing the pulling speed of the ingot 2, the rollers begin to move in the direction transverse to the ingot toward its axis from one stationary position providing the position 4 of the ingot shell to another stationary position providing the position 3 of the ingot shell. In this case, the size of the ingot compression is changed along its length from one value corresponding to a drawing speed V 1 of 3.5 m / min to another value corresponding to a drawing speed of V 2 1,5 m / min. At each level of the length of the ingot 1, the change in the size of the compression of the ingot is produced at a speed of θ 1 = (0.65-1.35)
Figure 00000003
for the compression zone L 2 corresponding to a lower drawing speed V 2 1.5 m / min and θ 2 = (0.65-1.35)
Figure 00000004
for the compression zone L 1 corresponding to a higher drawing speed V 1 of 3.5 m / min and located on the portion of the ingot located below the deformation zone L 2 corresponding to a lower drawing speed of V 2 1.5 m / min.

Параметры изменения скорости обжатия слитка 2 приведены в табл.1. The parameters for changing the compression speed of the ingot 2 are given in table 1.

При такой скорости изменения обжатия по длине зон L1 и L2 или скорости перемещения роликов в зоне вторичного охлаждения степень деформации на фронте кристаллизации оболочки слитка не будет превосходить допустимых значений, обжатие слитка будет происходить в необходимых пределах по его толщине без образования внутренних трещин и осевого расслоя.At this rate of change in compression along the length of zones L 1 and L 2 or the speed of movement of the rollers in the secondary cooling zone, the degree of deformation at the crystallization front of the ingot shell will not exceed acceptable values, the ingot will be compressed within the required limits along its thickness without the formation of internal cracks and axial bundle.

П р и м е р 2. В процессе непрерывной разливки в кристаллизатор 1 подают сталь марки 3сп и вытягивают слиток 2 толщиной Н 0,12 м и шириной 0,8 м со скоростью V1 1,5 м/мин. В процессе непрерывной разливки деформируют оболочку слитка 2 со стороны каждой грани на величину ΔН 35 мм при помощи роликов и получают слиток 2 конечной толщины h 50 мм. В этих условиях длина жидкой фазы составляет 1,6 м, длина кристаллизатора 0,8 м, длина зоны деформации обжатием l2 0,8 м. Обжатие слитка 2 осуществляют по прямолинейному закону по длине зоны обжатия L2 от нулевого значения непосредственно под кристаллизатором 1 до максимального значения ΔН 35 мм в конце зоны обжатия L2. Оболочка слитка 2 занимает при этом положение 3.PRI me R 2. In the process of continuous casting in the mold 1 serves steel grade 3sp and pull the ingot 2 with a thickness of N 0.12 m and a width of 0.8 m with a speed of V 1 1.5 m / min. In the process of continuous casting, the shell of the ingot 2 is deformed from the side of each face by ΔН 35 mm by means of rollers and an ingot 2 of the final thickness h 50 mm is obtained. Under these conditions, the length of the liquid phase is 1.6 m, the length of the mold 0.8 m, the length of the deformation zone by compression l 2 0.8 m. Compression of the ingot 2 is carried out according to a straightforward law along the length of the compression zone L 2 from the zero value directly below the mold 1 to a maximum value of ΔH 35 mm at the end of the compression zone L 2 . The shell of the ingot 2 is in this position 3.

В процессе непрерывной разливки увеличивают скорость вытягивания слитка 2 с V1 1,5 м/мин до V2 5,0 м/мин. В этом случае длина жидкой фазы слитка увеличивается с 1,6 до 4,0 м и соответственно увеличивается длина зоны деформации с L20,8 м до L3 3,2 м.In the process of continuous casting, the drawing speed of ingot 2 is increased from V 1 1.5 m / min to V 2 5.0 m / min. In this case, the length of the liquid phase of the ingot increases from 1.6 to 4.0 m and, accordingly, the length of the deformation zone increases from L 2 0.8 m to L 3 3.2 m.

При новой скорости вытягивания V25,0 м/мин обжатие слитка 2 осуществляют по прямолинейному закону по длине зоны обжатия L3 от нулевого значения непосредственно под кристаллизатором 1 до максимального значения ΔН 35 мм в конце зоны обжатия L3. Оболочка слитка 2 занимает при этом положение 5. В момент изменения скорости вытягивания слитка 2 начинают перемещать ролики в поперечном к слитку направлении в сторону от его оси от одного стационарного положения, обеспечивающего положение 3 оболочки слитка, до другого стационарного положения, обеспечивающего положение 5 оболочки слитка.At a new drawing speed V 2 of 5.0 m / min, the compression of the ingot 2 is carried out according to a straightforward law along the length of the compression zone L 3 from the zero value directly under the mold 1 to the maximum value ΔН 35 mm at the end of the compression zone L 3 . In this case, the shell of the ingot 2 occupies position 5. At the moment of changing the drawing speed of the ingot 2, the rollers begin to move the rollers in the direction transverse to the ingot away from its axis from one stationary position providing position 3 of the ingot shell to another stationary position providing position 5 of the ingot shell .

При этом изменяют величину обжатия слитка по его длине от одного значения, соответствующего скорости вытягивания V1 1,5 м/мин, до другого значения, соответствующего скорости вытягивания V2 5,0 м/мин. На каждом уровне длины слитка l изменение величины обжатия слитка производят со скоростью θ1= (0,5-1,5)

Figure 00000005

для зоны обжатия L2, соответствующей меньшей скорости вытягивания и V1 1,5 м/мин и θ2= (0,5-1,5)
Figure 00000006
для зоны деформации обжатия L3, соответствующей большей скорости вытягивания V2 5,0 м/мин и расположенной на участке слитка, расположенном ниже зоны деформации L2, соответствующей меньшей скорости вытягивания V1 1,5 м/мин.In this case, the size of the ingot compression is changed along its length from one value corresponding to a drawing speed V 1 1.5 m / min to another value corresponding to a drawing speed V 2 5.0 m / min. At each level of the length of the ingot l, the change in the size of the compression of the ingot is performed at a speed of θ 1 = (0.5-1.5)
Figure 00000005

for the compression zone L 2 corresponding to a lower drawing speed and V 1 1.5 m / min and θ 2 = (0.5-1.5)
Figure 00000006
for the compression deformation zone L 3 corresponding to a higher drawing speed V 2 5.0 m / min and located on the ingot section located below the deformation zone L 2 corresponding to a lower drawing speed V 1 1.5 m / min.

Параметры изменения скорости обжатия слитка 2 приведены в табл.2. The parameters for changing the compression rate of the ingot 2 are given in table 2.

При такой скорости изменения величины обжатия δhе по длине зон обжатия L2 и L3 или скорости перемещения роликов в зоне вторичного охлаждения степень деформации на фронте кристаллизации оболочки слитка не будет превосходить допустимых значений, обжатие слитка будет происходить в необходимых пределах по его толщине без образования внутренних трещин и осевого расслоя.At such a rate of change of the compression value δh e along the length of the compression zones L 2 and L 3 or the speed of the rollers in the secondary cooling zone, the degree of deformation at the crystallization front of the ingot shell will not exceed acceptable values, the ingot will be compressed within the required limits along its thickness without formation internal cracks and axial separation.

П р и м е р 3. В процессе непрерывной разливки в кристаллизатор 1 подают сталь марки 3сп и вытягивают слиток 2 толщиной Н 0,12 мм и шириной 0,8 м со скоростью V1 5,0 м/мин. В процессе непрерывной разливки деформируют оболочку слитка 2 со стороны каждой грани на величину ΔН 35 мм при помощи роликов и получают слиток 2 конечной толщины h 50 мм. В этих условиях длина жидкой фазы составляет 4,0 м, длина кристаллизатора 0,8 м, длина зоны обжатия L3 3,2 м. Обжатие слитка 2 осуществляют по прямолинейному закону по длине зоны обжатия L3 от нулевого значения непосредственно под кристаллизатором 1 до максимального значения ΔН 35 мм в конце зоны деформации L3. Оболочка слитка 2 занимает при этом положение 5.PRI me R 3. In the process of continuous casting in the mold 1 serves steel grade 3sp and pull the ingot 2 with a thickness of H 0.12 mm and a width of 0.8 m with a speed of V 1 5.0 m / min. In the process of continuous casting, the shell of the ingot 2 is deformed from the side of each face by ΔН 35 mm by means of rollers and an ingot 2 of the final thickness h 50 mm is obtained. Under these conditions, the length of the liquid phase is 4.0 m, the length of the mold 0.8 m, the length of the compression zone L 3 3.2 m. Compression of the ingot 2 is carried out according to a straightforward law along the length of the compression zone L 3 from a zero value directly below the mold 1 to the maximum value of ΔH 35 mm at the end of the deformation zone L 3 . The shell of the ingot 2 is in this position 5.

В процессе непрерывной разливки уменьшают скорость вытягивания слитка 2 с V1 5,0 м/мин до V2 3,5 м/мин. В этом случае длина жидкой фазы слитка уменьшается с 4,0 до 2,8 м и соответственно уменьшается длина зоны деформации с L3 3,2 м до L1 2,0 м.In the process of continuous casting, the drawing speed of ingot 2 is reduced from V 1 5.0 m / min to V 2 3.5 m / min. In this case, the length of the liquid phase of the ingot decreases from 4.0 to 2.8 m and, accordingly, the length of the deformation zone decreases from L 3 3.2 m to L 1 2.0 m.

При новой скорости вытягивания V23,5 м/мин обжатие слитка 2 осуществляют по прямолинейному закону по длине зоны деформации L1 от нулевого значения непосредственно под кристаллизатором 1 до максимального значения ΔН 35 мм в конце зоны деформации L1. Оболочка слитка 2 занимает при этом положение 4.At a new pulling speed V 2 of 3.5 m / min, the ingot 2 is crimped according to a straightforward law along the length of the deformation zone L 1 from the zero value directly below the mold 1 to the maximum value ΔН 35 mm at the end of the deformation zone L 1 . The shell of the ingot 2 is in this position 4.

В момент изменения скорости вытягивания слитка 2 начинают перемещать ролики в поперечном к слитку направлении в сторону его оси от одного стационарного положения, обеспечивающего положение 5 оболочки слитка, до другого стационарного положения, обеспечивающего положение 4 оболочки слитка. При этом изменяют величину обжатия слитка по его длине от одного значения, соответствующего скорости вытягивания V1 5,0 м/мин, до другого значения, соответствующего скорости вытягивания V2 3,5 м/мин. На каждом уровне длины слитка l изменение величины обжатия производят со скоростью θ1= (0,8-1,2)

Figure 00000007

для зоны обжатия L1, соответствующей меньшей скорости вытягивания V2 3,5 м/мин, и
θ2= (0,8-1,2)
Figure 00000008
для зоны обжатия L3, соответствующей большей скорости вытягивания V1 5,0 м/мин и расположенной на участке слитка, размещенной ниже зоны обжатия L1, соответствующей меньшей скорости вытягивания V2 3,5 м/мин.At the moment of change of the drawing speed of the ingot 2, the rollers begin to move in the direction transverse to the ingot towards its axis from one stationary position providing the position 5 of the ingot shell to another stationary position providing the position 4 of the ingot shell. In this case, the size of the ingot compression is changed along its length from one value corresponding to a drawing speed V 1 of 5.0 m / min to another value corresponding to a drawing speed of V 2 3,5 m / min. At each level of the length of the ingot l, the change in the amount of compression is performed at a speed of θ 1 = (0.8-1.2)
Figure 00000007

for the compression zone L 1 corresponding to a lower drawing speed V 2 3,5 m / min, and
θ 2 = (0.8-1.2)
Figure 00000008
for the compression zone L 3 corresponding to a higher drawing speed V 1 of 5.0 m / min and located on a portion of the ingot located below the compression zone L 1 corresponding to a lower drawing speed V 2 of 3.5 m / min.

Параметры изменения скорости обжатия слитка 2 приведены в табл.3. The parameters for changing the compression speed of the ingot 2 are given in table 3.

При такой скорости изменения величины обжатия δhe по длине зон обжатия L1 и L3 или скорости перемещения роликов в зоне вторичного охлаждения степень деформации на фронте кристаллизации оболочки слитка не будет превосходить допустимых значений, обжатие слитка будет происходить в необходимых пределах по его толщине без образования внутренних трещин и осевого расслоя.At such a rate of change of the compression value δh e along the length of the compression zones L 1 and L 3 or the speed of the rollers in the secondary cooling zone, the degree of deformation at the crystallization front of the ingot shell will not exceed acceptable values, the ingot will be compressed within the required limits along its thickness without formation internal cracks and axial separation.

В общем случае величина изменения деформации оболочки слитка ΔН при стационарной скорости вытягивания может изменяться как по прямолинейному закону, так и по любому другому закону. Применение предложенного способа позволяет снизить брак слитков по внутренним трещинам и осевому расслою на 3,5% In the general case, the magnitude of the change in the deformation of the shell of the ingot ΔН at a stationary drawing speed can vary both according to a straightforward law and according to any other law. The application of the proposed method allows to reduce the marriage of ingots for internal cracks and axial separation by 3.5%

Claims (1)

СПОСОБ НЕПРЕРЫВНОЙ РАЗЛИВКИ ПЛОСКИХ СЛИТКОВ, включающий подачу жидкого металла в кристаллизатор, формирование слитка и его вытягивание из кристаллизатора с переменной скоростью и обжатие слитка со стороны широких граней при помощи роликов под кристаллизатором в зоне вторичного охлаждения, отличающийся тем, что, с целью повышения качества непрерывнолитых слитков, при изменении скорости вытягивания слитка посредством перемещения роликов в перпендикулярном к его поверхности направлении осуществляют изменение величины обжатия слитка обратно пропорциональной зависимости со скоростью определяемой по зависимости
Figure 00000009

для зоны обжатия, соответствующей меньшей скорости вытягивания слитка, и со скоростью, определяемой по зависимости
Figure 00000010

для зоны обжатия, соответствующей большей скорости вытягивания слитка и расположенной на участке слитка ниже зоны обжатия, соответствующей меньшей скорости вытягивания,
где θ1 и θ2 скорость изменения величины обжатия слитка, м/мин;
δhl изменение величины обжатия слитка на уровне L длины зоны обжатия слитка, равное ΔH1-ΔH2;
L1 длина зоны обжатия слитка, соответствующей меньшей скорости вытягивания слитка, м;
L2 длина зоны обжатия слитка, соответствующей большей скорости вытягивания слитка, м;
V1 и V2 значения меньшей и большей скорости вытягивания слитка, м/мин;
l1 текущее значение длины зоны обжатия слитка, соответствующей меньшей скорости вытягивания, начиная от нижнего торца кристаллизатора, 0 ≅ l1 ≅ L1, м;
l2 текущее значение длины зоны обжатия слитка, соответствующей большей скорости вытягивания, начиная от нижнего края этой зоны обжатия, 0 ≅ l2 ≅ (L2 L1), м;
(0,5 1,5) эмпирический коэффициент, учитывающий разницу в скоростях вытягивания слитка (V2 V1), безразмерный;
ΔH1 и ΔH2 величины обжатия слитка на уровне l при скоростях вытягивания V1 и V2.METHOD FOR CONTINUOUS CASTING OF FLAT INGOTS, including feeding liquid metal into the mold, forming an ingot and drawing it out of the mold with a variable speed, and squeezing the ingot from the side of wide faces using rollers under the mold in the secondary cooling zone, characterized in that, in order to improve the quality of continuously cast ingots, when changing the speed of drawing the ingot by moving the rollers in the direction perpendicular to its surface, the amount of compression of the ingot is changed of inverse proportional with the speed determined depending on
Figure 00000009

for the compression zone corresponding to a lower ingot drawing speed, and with a speed determined by the dependence
Figure 00000010

for the compression zone corresponding to a higher speed of drawing the ingot and located on the plot of the ingot below the zone of compression corresponding to a lower speed of drawing,
where θ 1 and θ 2 the rate of change of the size of the compression of the ingot, m / min;
δh l change in the size of the compression of the ingot at the level L of the length of the compression zone of the ingot, equal to ΔH 1 -ΔH 2 ;
L 1 the length of the compression zone of the ingot corresponding to a lower speed of drawing the ingot, m;
L 2 the length of the compression zone of the ingot corresponding to a greater speed of drawing the ingot, m;
V 1 and V 2 values of lower and higher speed of drawing the ingot, m / min;
l 1 current value of the length of the compression zone of the ingot, corresponding to a lower drawing speed, starting from the bottom end of the mold, 0 ≅ l 1 ≅ L 1 , m;
l 2 the current value of the length of the compression zone of the ingot corresponding to a higher drawing speed, starting from the lower edge of this compression zone, 0 ≅ l 2 ≅ (L 2 L 1 ), m;
(0.5 1.5) empirical coefficient, taking into account the difference in the speed of drawing the ingot (V 2 V 1 ), dimensionless;
ΔH 1 and ΔH 2 the size of the compression of the ingot at level l at drawing speeds V 1 and V 2 .
SU4787677 1990-01-30 1990-01-30 Method of continuous casting of slabs RU1693786C (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU4787677 RU1693786C (en) 1990-01-30 1990-01-30 Method of continuous casting of slabs

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU4787677 RU1693786C (en) 1990-01-30 1990-01-30 Method of continuous casting of slabs

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU1693786C true RU1693786C (en) 1995-07-25

Family

ID=30441626

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU4787677 RU1693786C (en) 1990-01-30 1990-01-30 Method of continuous casting of slabs

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU1693786C (en)

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Авторское свидетельство СССР N 1619552, кл. B 22D 11/00, 1989. *

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US3746071A (en) Method for treating materials
KR20070095982A (en) Shaped direct chill aluminum ingot
RU2094139C1 (en) Method and apparatus for manufacture of continuously cast steel billets
RU1693786C (en) Method of continuous casting of slabs
JPH0722805B2 (en) Horizontal rotary continuous casting device for strip and strip slab and method for producing slab
EP0417492B1 (en) Vertical continuous casting method and casting apparatus
US5348075A (en) The manufacture of thin metal slab
JP2000317582A (en) Method for continuously casting beam blank
RU1677925C (en) Method of continuous casting of slabs
RU1677927C (en) Method of continuously cast slabs reduction in solid-liquid state
JP4232867B2 (en) Continuous casting method of steel strip
RU2038896C1 (en) Method of continuous casting of slabs
JPS60162560A (en) Continuous casting method of steel
RU1681454C (en) Method of continuous casting of slabs
RU2085326C1 (en) Method for continuous casting of rectangular ingots
JPH07132355A (en) Screw down method for cast slab in continuous casting
RU2038897C1 (en) Method of continuous casting of slabs
JP3427546B2 (en) Dissimilar steel continuous casting method
SU602289A1 (en) Continuous metal-casting method
JPH01289552A (en) Forging press apparatus for round shaped continuously cast billet
JPH07100591A (en) Method for continuously casting thin cast slab
JPS6228056A (en) Continuous casting method
JP2001259808A (en) Method for continuously casting steel
RU2041019C1 (en) Method of continuous producing of metal sheets
JPH01258801A (en) Method for forging round shaped continuous cast billet