RU165113U1

RU165113U1 - MILL-CYLINDER MILL WITH SCREW LOCATION OF REPLACEABLE CUTTING PLATES

Info

Publication number: RU165113U1
Application number: RU2015127070/02U
Authority: RU
Inventors: Георгий Иванович Коровин; Павел Сергеевич Рожков; Демьян Валерьевич Золотухин
Original assignee: Общество с ограниченной ответственностью "МИОН"
Priority date: 2015-07-06
Filing date: 2015-07-06
Publication date: 2016-10-10

Abstract

Изобретение относится к области машиностроения, а именно к конструкциям металлорежущих инструментов, в частности фрез.The invention relates to the field of engineering, and in particular to the designs of metal-cutting tools, in particular milling cutters.

1. Фреза торцово-цилиндрическая 1, содержащая рабочую часть 8, с круговой наружной поверхностью 10, расположенной вокруг оси вращения 4, включающую круговую наружную 10, и торцевую части 9, в которых выполнено множество гнезд для закрепления в них сменных режущих пластин 2, 3. Причем, отношения передних осевых углов резания γ₁ (град.) главных режущих кромок 6, торцовых сменных режущих пластин 3, расположенных на торцовой части 9, к их длинам l₁ (мм) находятся в пределах (1,1…1,58) град./мм, а отношения передних осевых углов резания γ₂ (град.) главных режущих кромок 12, сменных режущих пластин 2, расположенных на круглой наружной поверхности к их длинам l₂ (мм) находятся в пределах (2,32…2,8) град./мм. Учитывая оптимальную ориентацию сменных режущих пластин 2, 3 установленных на рабочей части 8, фрезы наиболее подходящие параметры находятся в следующих диапазонах: γ₁ (12°…18°), l₁ (11…12 мм), γ₂ (22°…25°), l₂ (9…9,45 м). Угловая ориентация сменных режущих пластин 2, 3 входящих в винтовую группу 5, содержащую в свою очередь и сменные режущие пластины 3, расположенных на торцовой части 9, фрезы и сменные режущие пластины 2, расположенных на круглой наружной части 10, фрезы относительно оси вращения 4, круглой наружной части 10, фрезы измеренная в плоскости перпендикулярной оси вращения 4, круглой наружной части 10, фрезы в данной предложенной полезной модели неравномерная и выражается зависимостью δ₁≠δ₂≠δ₃≠δ₄≠…δ_n. Сменные режущие пластины 2, 3 входящих в винтовую группу 5, содержащую в свою очередь и сменные режущие пластины 3, расположенных на торцовой части 9, фрезы и сменные режущие пластины 2, расположенных на круглой наружной части 10, фрезы имеют неравномерное взаимное расположение измеренное в плоскости перпендикулярной оси вращения 4, круглой наружной части 10, фрезы заключающееся в том, что воображаемая линия, начало которой совпадает с осью вращения 4, круглой наружной части 10, фрезы соединенная с вершиной сменной режущей пластины 2, 3 входящей в винтовую группу 5, и принадлежащей второму ряду сменных режущих пластин 2, и воображаемая линия, начало которой совпадает с осью вращения 4, круглой наружной части 10, фрезы соединенная с вершиной сменной режущей пластины 2, 3 входящей в винтовую группу 5, и принадлежащей третьему ряду сменных режущих пластин 2, и так далее до последнего ряда сменных режущих пластин 2, имеют угловые значения отличные друг от друга и выражаются зависимостью β₁≠β₂≠β₃≠…β_n, причем отрезки A, B, C, представленные на развертке B фиг. 3 являющиеся некоторыми проекциями воображаемых линии соединяющих вершины пластин 2, принадлежащие винтовой группе 5, расположенной на круглой наружной части 10, фрезы и выражаются зависимостью A≠B≠C. Главная режущая кромка 6, 12, сменной режущей пластины 2, 3 имеет непрямолинейную форму что позволяет при указанной выше ориентации сменных режущих пластин 2, 3, получать на обработанной поверхности более низкую волнистость и шероховатость по сравнению с конструкциями предложенных в аналогах. В рабочей части 8, фрезы расположены каналы 13, для подвода смазочно-охлаждающей жидкости в зону резания и к каждой главной режущей кромке 6, 12, сменных режущих пластин 2, 3 что позволяет эффективно транспортировать стружку из зоны резания и охлаждать указанные главные режущие кромки 6, 12.1. The end-cylindrical mill 1, containing the working part 8, with a circular outer surface 10 located around the axis of rotation 4, including a circular outer 10, and an end part 9, in which there are many nests for fixing removable cutting plates 2, 3 Moreover, the ratio of the front axial cutting angles γ ₁ (deg.) Of the main cutting edges 6, end replaceable cutting inserts 3 located on the end part 9, to their lengths l ₁ (mm) are in the range (1.1 ... 1.58 ) degrees / mm, and the ratio of the front axial cutting angles γ ₂ (degrees) of the main cutting edges 12, interchangeable cutting inserts 2 located on a circular outer surface to their lengths l ₂ (mm) are in the range (2.32 ... 2.8) deg./mm Given the optimal orientation of the replaceable cutting inserts 2, 3 mounted on the working part 8, the cutters most suitable parameters are in the following ranges: γ ₁ (12 ° ... 18 °), l ₁ (11 ... 12 mm), γ ₂ (22 ° ... 25 °), l ₂ (9 ... 9.45 m). The angular orientation of the interchangeable cutting inserts 2, 3 included in the screw group 5, which in turn contains interchangeable cutting inserts 3 located on the end part 9, milling cutters and interchangeable cutting inserts 2 located on the circular outer part 10, milling cutters relative to the axis of rotation 4, round outer part 10, milling cutters measured in a plane perpendicular to the axis of rotation 4, round outer part 10, milling cutters in this proposed utility model is uneven and is expressed by the dependence δ ₁ ≠ δ ₂ ≠ δ ₃ ≠ δ ₄ ≠ ... δ _n . Interchangeable cutting inserts 2, 3 included in the screw group 5, which in turn contains interchangeable cutting inserts 3 located on the end part 9, milling cutters and interchangeable cutting inserts 2 located on the circular outer part 10, the milling cutters have an uneven relative position measured in the plane perpendicular to the axis of rotation 4, the circular outer part 10, the milling cutter is that the imaginary line, the beginning of which coincides with the axis of rotation 4, the circular outer part 10, the milling cutter connected to the top of the interchangeable cutting plate 2, 3 included in intovoy group 5, and belonging to the second row of interchangeable cutting plates 2, and an imaginary line, the beginning of which coincides with the axis of rotation 4, of the circular outer part 10, milling cutters connected to the top of the interchangeable cutting plate 2, 3 included in the screw group 5, and belonging to the third row interchangeable cutting inserts 2, and so on until the last row of interchangeable cutting inserts 2, have angular values different from each other and are expressed by the dependence β ₁ ≠ β ₂ ≠ β ₃ ≠ ... β _n , and the segments A, B, C shown in the scan B of FIG. 3 which are some projections of imaginary lines connecting the tops of the plates 2, belonging to the helical group 5 located on the circular outer part 10, milling cutters and are expressed by the dependence A ≠ B ≠ C. The main cutting edge 6, 12, of the interchangeable cutting insert 2, 3 has a non-linear shape, which allows for the above orientation of the interchangeable cutting inserts 2, 3 to obtain lower waviness and roughness on the machined surface compared to the structures proposed in the analogues. In the working part 8, the milling cutters are channels 13 for supplying cutting fluid to the cutting zone and to each main cutting edge 6, 12, interchangeable cutting plates 2, 3, which allows you to effectively transport chips from the cutting zone and cool the specified main cutting edges 6 , 12.

2. Фреза по п. 1 отличающаяся тем, что параметры оптимальной ориентации сменных режущих пластин 2, 3 установленных на рабочей части 8, фрезы находятся в следующих диапазонах: γ₁ (12°…18°), l₁ (11…12 мм), γ₂ (22°…25°), l₂ (9…9,45 м).2. The milling cutter according to claim 1, characterized in that the optimal orientation parameters of the replaceable cutting inserts 2, 3 mounted on the working part 8, the milling cutters are in the following ranges: γ ₁ (12 ° ... 18 °), l ₁ (11 ... 12 mm) , γ ₂ (22 ° ... 25 °), l ₂ (9 ... 9.45 m).

Указанный технический результат достигается посредством совокупности признаков, приведенных в соответствующих пунктах формулы полезной модели. The specified technical result is achieved through a combination of features given in the relevant claims of the utility model.

Description

ФРЕЗА ТОРЦОВО-ЦИЛИНДРИЧЕСКАЯ С ВИНТОВЫМ РАСПОЛОЖЕНИЕМ СМЕННЫХ РЕЖУЩИХ ПЛАСТИНMILL-CYLINDER MILL WITH SCREW LOCATION OF REPLACEABLE CUTTING PLATES

Полезная модель относится к области машиностроения, а именно к конструкциям металлорежущих инструментов, в частности фрез.The utility model relates to the field of mechanical engineering, namely to the designs of metal-cutting tools, in particular milling cutters.

Известна фреза (патент на полезную модель №138782), которую выбираем за ближайший аналог, содержащая рабочую часть с круговой наружной поверхностью, расположенной вокруг оси вращения, включающую цилиндрическую и торцовую съемную или несъемную части, в которых выполнено множество гнезд для установки и механического закрепления сменных режущих пластин. На цилиндрической части режущие пластины установлены винтовыми группами вдоль наружной поверхности, по меньшей мере, в двух столбцах, а на торцовой части установлены режущие пластины, по крайней мере, в одном ряду, не входящие в винтовую группу и имеющие одновременно участвующие в резании две режущие кромки, или дополнительно установлены, по крайней мере, в одном ряду режущие пластины, входящие в винтовую группу. Отношения первых передних осевых углов резания главных режущих кромок к их длинам режущих пластин, входящих в винтовую группу, и отношения вторых осевых передних углов резани главных режущих кромок к их длинам режущих пластин, установленных на торцовой части круговой наружной поверхности рабочей части, находятся в следующих пределах 1.6-2.3 град./мм. Технический результат: снижение нагрузок на главные режущие кромки режущих пластин и повышение их стойкости.Known milling cutter (utility model patent No. 138782), which is chosen for the closest analogue containing a working part with a circular outer surface located around the axis of rotation, including cylindrical and end removable or non-removable parts, in which many sockets for installing and mechanically securing interchangeable cutting inserts. On the cylindrical part, the cutting inserts are mounted by screw groups along the outer surface in at least two columns, and on the end part, the cutting plates are installed in at least one row, not included in the screw group and having two cutting edges simultaneously involved in the cutting , or additionally installed, at least in one row, the cutting inserts included in the screw group. The ratios of the first front axial cutting angles of the main cutting edges to their lengths of cutting inserts included in the screw group, and the ratios of the second axial front cutting angles of the main cutting edges to their lengths of cutting plates mounted on the end part of the circular outer surface of the working part are in the following ranges 1.6-2.3 degrees / mm. EFFECT: reduced loads on the main cutting edges of the cutting inserts and increased their resistance.

Недостатком фрезы (патент на полезную модель №138782) является то, что она имеет узкий диапазон отношения первых передних осевых углов резания главных режущих кромок к их длинам режущих пластин, входящих в винтовую группу, и отношения вторых осевых передних углов резания главных режущих кромок к их длинам режущих пластин, установленных на торцовой части круговой наружной поверхности рабочей части. Данное техническое решение значительно сужает возможности применения фрезы для обработки труднообрабатываемых материалов отличных по свойствам с титановыми сплавами.The disadvantage of the cutter (utility model patent No. 138782) is that it has a narrow range of ratios of the first front axial cutting angles of the main cutting edges to their lengths of cutting inserts included in the helical group, and the ratio of the second axial front cutting angles of the main cutting edges to their the lengths of the cutting plates mounted on the end part of the circular outer surface of the working part. This technical solution significantly narrows the possibilities of using milling cutters for processing hard-to-process materials with excellent properties with titanium alloys.

Известна фреза (патент RU 2463134) имеющая винтовые группы режущих пластин, съемно прикрепленных к гнездам фрезы. Фреза имеет наружную поверхность с множеством режущих пластин, присоединенных к соответствующим пазам, проходящим по существу в радиальном направлении на наружной поверхности. Режущие пластины расположены винтовой группой на наружной поверхности таким образом, что, по меньшей мере, одна режущая кромка режущей пластины отнесена в угловом окружном направлении от паза под соседнюю режущую пластину. Режущие пластины отнесены так, что соответствующая точка на каждой режущей кромке из одной или более режущих кромок образует часть линии расположения, имеющей неравномерный наклон за первым рядом пазов. Каждый из множества пазов содержит опорную поверхность и две или более высоты, каждая из которых определена угловым окружным расстоянием между соседними опорными поверхностями, при этом указанные две или более высоты являются неодинаковыми.Known milling cutter (patent RU 2463134) having screw groups of cutting inserts, removably attached to the cutter sockets. The milling cutter has an outer surface with a plurality of cutting inserts attached to respective grooves extending substantially radially on the outer surface. The cutting inserts are arranged by a screw group on the outer surface in such a way that at least one cutting edge of the cutting insert is defined in an angular circumferential direction from the groove under the adjacent cutting insert. The cutting inserts are assigned so that the corresponding point on each cutting edge of one or more cutting edges forms part of an arrangement line having an uneven inclination behind the first row of grooves. Each of the many grooves contains a supporting surface and two or more heights, each of which is determined by the angular circumferential distance between adjacent supporting surfaces, while these two or more heights are not the same.

Недостатком фрезы (патент RU 2463134) является то, что на наружной поверхности расположены сменные режущие пластины, которые имеют лишь две главные режущие кромки, соответственно срок службы сменных режущих пластин значительно снижен.The disadvantage of the cutter (patent RU 2463134) is that on the outer surface there are interchangeable cutting inserts that have only two main cutting edges, respectively, the service life of interchangeable cutting inserts is significantly reduced.

Таким образом, задачей настоящей полезной модели является, создание улучшенной конструкции фрезы торцово-цилиндрической для ее использования при обработке труднообрабатываемых материалов, в частности титановых сплавов. Так же получение низкой шероховатости обработанной поверхности и применения данной фрезы в качестве получистовой, путем оптимизации режущей геометрии, посредством определенной ориентации и расположения сменных режущих пластин, установленных на рабочей части предлагаемой конструкции.Thus, the objective of this utility model is to create an improved design of the end-cylindrical milling cutter for its use in the processing of difficult to process materials, in particular titanium alloys. Also, obtaining a low roughness of the machined surface and using this cutter as a semi-finished one by optimizing the cutting geometry, by means of a specific orientation and location of interchangeable cutting inserts mounted on the working part of the proposed design.

Указанный технический результат достигается посредством совокупности признаков, приведенных в соответствующих пунктах формулы полезной модели. В частности, предложена фреза торцово-цилиндрическая, содержащая рабочую часть с расположенной вокруг оси вращения круговой наружной поверхностью, включающую цилиндрическую и торцовую части с гнездами для закрепления в них сменных режущих пластин, отличающаяся тем, что она выполнена из условия, что отношение передних осевых углов резания γ₁ (град.) главных режущих кромок сменных режущих пластин, расположенных на торцовой части, к их длинам l₁ (мм) составляет (1,1…1,58) град./мм, а отношение передних осевых углов резания γ₂ (град.) главных режущих кромок сменных режущих пластин, расположенных на цилиндрической части, к их длинам l₂ (мм) составляет (2,32…2,8) град./мм, при этом сменные режущие пластины выполнены с непрямолинейными главными режущими кромками, установлены в виде винтовых групп относительно оси вращения круговой наружной поверхности фрезы и расположены неравномерно в плоскости, перпендикулярной указанной оси вращения, из условия, что воображаемая линия, начало которой совпадает с осью вращения круговой наружной поверхности фрезы, соединенная с вершиной сменной режущей пластины, входящей в винтовую группу и принадлежащей второму ряду сменных режущих пластин, и воображаемая линия, начало которой совпадает с осью вращения цилиндрической части фрезы, соединенная с вершиной сменной режущей пластины, входящей в винтовую группу и принадлежащей третьему ряду сменных режущих пластин и так до последнего ряда сменных режущих пластин, имеют отличные друг от друга угловые значения, а рабочая часть выполнена с каналами для подвода смазочно-охлаждающей жидкости в зону резания и к каждой главной режущей кромке сменных режущих пластин, отличающаяся тем, что передние осевые углы резания γ₁ (град.) главных режущих кромок сменных режущих пластин, расположенных на торцовой части, выбраны из диапазона (12…18) град., а их длина l₁ выбрана в пределах (11…12) мм, передние осевые углы резания γ₂ (град.) главных режущих кромок сменных режущих пластин, расположенных на цилиндрической части, выбраны из диапазона (22…25) град., а их длина l₂ выбрана в пределах (9…9,45) мм. Непрямолинейная форма главных режущих кромок сменных режущих пластины позволяет при указанной выше ориентации сменных режущих пластин получать на обработанной поверхности более низкую волнистость и шероховатость по сравнению с предложенными конструкциями в аналогах. В корпусе фрезы расположены каналы для подвода смазочно-охлаждающей жидкости в зону резания к каждой главной режущей кромке сменных режущих пластин, что позволяет эффективно транспортировать стружку из зоны резания и охлаждать указанные главные режущие кромки. Существенными признаками предлагаемой полезной модели, отличительными от приведенного ближайшего аналога и обеспечивающими достижение указанного технического результата, являются: не прямолинейность главных режущих кромок сменных режущих пластин, установленных в виде винтовых групп относительно оси вращения круговой наружной поверхности фрезы и расположенных неравномерно в плоскости, перпендикулярной указанной оси вращения, из условия, что воображаемая линия, начало которой совпадает с осью вращения круговой наружной поверхности фрезы, соединенная с вершиной сменной режущей пластины, входящей в винтовую группу и принадлежащей второму ряду сменных режущих пластин, и воображаемая линия, начало которой совпадает с осью вращения цилиндрической части фрезы, соединенная с вершиной сменной режущей пластины, входящей в винтовую группу и принадлежащей третьему ряду сменных режущих пластин и так до последнего ряда сменных режущих пластин, имеют отличные друг от друга угловые значения; более широкий диапазон отношения первых передних осевых углов резания главных режущих кромок к их длинам режущих пластин, входящих в винтовую группу, и отношения вторых осевых передних углов резания главных режущих кромок к их длинам режущих пластин, установленных на торцовой части круговой наружной поверхности рабочей части. Данное техническое решение значительно расширяет возможности применения фрезы для обработки труднообрабатываемых материалов отличных по свойствам от титановых сплавов.The specified technical result is achieved through a combination of features given in the relevant claims of the utility model. In particular, an end-cylindrical milling cutter is proposed, comprising a working part with a circular outer surface located around the axis of rotation, including a cylindrical and end part with sockets for fixing replaceable cutting inserts therein, characterized in that it is made from the condition that the ratio of the front axial angles cutting γ ₁ (degrees) of the main cutting edges of interchangeable cutting inserts located on the end part, to their lengths l ₁ (mm) is (1.1 ... 1.58) degrees / mm, and the ratio of the front axial cutting angles γ ₂ (hail.) major cutting x removable cutting edges of plates arranged on a cylindrical part, to their lengths l ₂ (mm) of (2.32 ... 2.8) deg. / mm, the indexable cutting plate formed with non-rectilinear main cutting edges are mounted in the form of screw groups relative to the axis of rotation of the circular outer surface of the cutter and are uneven in a plane perpendicular to the specified axis of rotation, provided that the imaginary line, the beginning of which coincides with the axis of rotation of the circular outer surface of the cutter, connected to the top of the interchangeable cutting a plate included in the helical group and belonging to the second row of interchangeable cutting plates, and an imaginary line whose beginning coincides with the axis of rotation of the cylindrical part of the cutter, connected to the top of the interchangeable cutting plate included in the helical group and belonging to the third row of interchangeable cutting plates and so on until the last a number of interchangeable cutting inserts, have angular values different from each other, and the working part is made with channels for supplying a cutting fluid to the cutting zone and to each main cutting edge GOVERNMENTAL cutting inserts, characterized in that the front axial cutting angles γ ₁ (deg.) of the main cutting edges of replaceable cutting inserts arranged on the end portion selected from the range (12 ... 18) deg., and the length l ₁ chosen in the range ( 11 ... 12) mm, the front axial cutting angles γ ₂ (degrees) of the main cutting edges of interchangeable cutting inserts located on the cylindrical part are selected from the range (22 ... 25) degrees, and their length l _{2 is} selected within (9 ... 9.45) mm. The non-linear shape of the main cutting edges of the interchangeable cutting inserts allows, with the above orientation of the interchangeable cutting inserts, to obtain lower waviness and roughness on the machined surface compared to the proposed designs in analogues. In the mill body, there are channels for supplying cutting fluid to the cutting zone to each main cutting edge of interchangeable cutting inserts, which allows efficiently transporting chips from the cutting zone and cooling the specified main cutting edges. The essential features of the proposed utility model that are distinguishing from the nearest analogue and ensure the achievement of the specified technical result are: non-linearity of the main cutting edges of the replaceable cutting inserts installed in the form of screw groups relative to the axis of rotation of the circular outer surface of the cutter and located unevenly in a plane perpendicular to the specified axis rotation, from the condition that an imaginary line, the beginning of which coincides with the axis of rotation of the circular outer surface milling cutters connected to the top of the interchangeable cutting insert included in the helical group and belonging to the second row of interchangeable cutting inserts, and an imaginary line whose beginning coincides with the axis of rotation of the cylindrical part of the mill connected to the top of the interchangeable cutting insert entering the helical group and belonging to the third row interchangeable cutting inserts and so on to the last row of interchangeable cutting inserts have angular values that are different from each other; a wider range of ratios of the first front axial cutting angles of the main cutting edges to their lengths of cutting inserts included in the helical group, and the ratio of the second axial front cutting angles of the main cutting edges to their lengths of cutting inserts mounted on the end part of the circular outer surface of the working part. This technical solution significantly expands the possibilities of using milling cutters for processing difficult-to-process materials with excellent properties from titanium alloys.

Предложенная фреза представлена на фиг. 1-3:The proposed cutter is shown in FIG. 1-3:

На фиг. 1 представлен общий вид фрезы;In FIG. 1 shows a general view of the cutter;

На фиг. 2 представлен вид А торцовой части фрезы;In FIG. 2 shows a view A of the end part of the cutter;

На фиг. 3 представлен условный вид фрезы в плоскости перпендикулярной оси вращения цилиндрической части и развертка цилиндрической части вид В;In FIG. 3 shows a conditional view of the cutter in a plane perpendicular to the axis of rotation of the cylindrical part and a scan of the cylindrical part view B;

Фреза торцово-цилиндрическая 1, содержащая рабочую часть 8, с расположенной вокруг оси вращения 4, круговой наружной поверхностью 10, включающую цилиндрическую 14, и торцовую 9, части с гнездами для закрепления в них сменных режущих пластин 2, 3, отличающаяся тем, что она выполнена из условия, что отношение передних осевых углов резания γ₁ (град.) главных режущих кромок 6, сменных режущих пластин 3, расположенных на торцовой части 9, к их длинам l₁ (мм) составляет (1,1…1,58) град./мм, а отношение передних осевых углов резания γ₂ (град.) главных режущих кромок 12, сменных режущих пластин 2, расположенных на цилиндрической части 14, к их длинам l₂ (мм) составляет (2,32…2,8) град./мм фиг. 1, при этом сменные режущие пластины 2, 3, выполнены с непрямолинейными главными режущими кромками 6, установлены в виде винтовых групп 5, относительно оси вращения 4, круговой наружной поверхности 10, фрезы 1, и расположены неравномерно в плоскости, перпендикулярной указанной оси вращения 4, фиг. 2 из условия, что воображаемая линия 15, начало которой совпадает с осью вращения 4, круговой наружной поверхности 10, фрезы 1, соединенная с вершиной сменной режущей пластины 2, входящей в винтовую группу 5, и принадлежащей второму ряду сменных режущих пластин, и воображаемая линия, начало которой совпадает с осью вращения 4, цилиндрической части 14, фрезы 1, соединенная с вершиной сменной режущей пластины 2, входящей в винтовую группу и принадлежащей третьему ряду сменных режущих пластин 2, и так до последнего ряда сменных режущих пластин 2, имеют отличные друг от друга угловые значения фиг. 3, а рабочая часть 8, выполнена с каналами для подвода смазочно-охлаждающей жидкости в зону резания и к каждой главной режущей кромке 6, сменных режущих пластин 2, 3, отличающаяся тем, что передние осевые углы резания γ₁ (град.) главных режущих кромок 6, сменных режущих пластин 3, расположенных на торцовой части 8, выбраны из диапазона (12…18) град., а их длина l₁ выбрана в пределах (11…12) мм, передние осевые углы резания γ₂ (град.) главных режущих кромок 6, сменных режущих пластин 2, 3, расположенных на цилиндрической части 10, выбраны из диапазона (22…25) град., а их длина l₂ выбрана в пределах (9…9,45) мм.A mill-cylindrical milling cutter 1, comprising a working part 8, with a circular outer surface 10 located around the axis of rotation 4, including a cylindrical 14, and an end milling 9, parts with sockets for fixing interchangeable cutting inserts 2, 3, characterized in that it made from the condition that the ratio of the front axial cutting angles γ ₁ (deg.) of the main cutting edges 6, replaceable cutting inserts 3 located on the end part 9, to their lengths l ₁ (mm) is (1.1 ... 1.58) degrees / mm, and the ratio of the front axial cutting angles γ ₂ (degrees) of the main cutting edges to 12, interchangeable cutting inserts 2 located on the cylindrical part 14, to their lengths l ₂ (mm) is (2.32 ... 2.8) deg./mm FIG. 1, while the replaceable cutting inserts 2, 3, are made with non-linear main cutting edges 6, are mounted in the form of screw groups 5, relative to the axis of rotation 4, of the circular outer surface 10, of the milling cutter 1, and are uneven in a plane perpendicular to the indicated axis of rotation 4 FIG. 2 from the condition that the imaginary line 15, the beginning of which coincides with the axis of rotation 4, of the circular outer surface 10, of the milling cutter 1, connected to the top of the interchangeable cutting insert 2 included in the screw group 5, and belonging to the second row of interchangeable cutting inserts, and an imaginary line , the beginning of which coincides with the axis of rotation 4, of the cylindrical part 14, of the mill 1, connected to the top of the interchangeable cutting insert 2 included in the screw group and belonging to the third row of interchangeable cutting inserts 2, and so on up to the last row of interchangeable cutting inserts 2, have about angular values of FIG. 3, and the working part 8, is made with channels for supplying a cutting fluid to the cutting zone and to each main cutting edge 6, interchangeable cutting inserts 2, 3, characterized in that the front axial cutting angles γ ₁ (degrees) of the main cutting edges 6, interchangeable cutting inserts 3 located on the end part 8, are selected from the range (12 ... 18) deg., and their length l _{1 is} selected within (11 ... 12) mm, the front axial cutting angles γ ₂ (deg.) the main cutting edges 6, interchangeable cutting inserts 2, 3, located on the cylindrical part 10, selected from the range (22 ... 25) deg. , and their length l _{2 is} selected within (9 ... 9.45) mm.

Claims

1. The milling cutter is cylindrical, comprising a working part with a circular outer surface located around the axis of rotation, including a cylindrical and end part with sockets for fixing replaceable cutting inserts in them, characterized in that it is made from the condition that the ratio of the front axial cutting angles γ ₁ (deg.) Of the main cutting edges of interchangeable cutting inserts located on the end part, to their lengths l ₁ (mm) is (1.1 ... 1.58) deg./mm, and the ratio of the front axial cutting angles γ ₂ (deg .) the main cutting edges of interchangeable cutting their plates arranged on a cylindrical part, to their lengths l ₂ (mm) of (2.32 ... 2.8) deg. / mm, the indexable cutting plate formed with non-rectilinear main cutting edges are set as groups of helical about the axis the rotation of the circular outer surface of the cutter and are uneven in a plane perpendicular to the specified axis of rotation, provided that an imaginary line whose origin coincides with the axis of rotation of the circular outer surface of the cutter connected to the top of the interchangeable cutting insert included in intovoy group and belonging to the second row of interchangeable cutting inserts, and an imaginary line, the beginning of which coincides with the axis of rotation of the cylindrical part of the cutter, connected to the top of the interchangeable cutting insert included in the screw group and belonging to the third row of interchangeable cutting inserts and so on to the last row of interchangeable cutting inserts have angular values that are different from each other, and the working part is made with channels for supplying a cutting fluid to the cutting zone and to each main cutting edge of interchangeable cutting inserts.

2. The mill according to claim 1, characterized in that the front axial cutting angles γ ₁ (degrees) of the main cutting edges of the replaceable cutting inserts located on the end part are selected from the range (12 ... 18) degrees, and their length l ₁ is selected within (11 ... 12) mm, the front axial cutting angles γ ₂ (degrees) of the main cutting edges of interchangeable cutting inserts located on the cylindrical part are selected from the range (22 ... 25) degrees, and their length l _{2 is} selected in limits (9 ... 9.45) mm.