RU2575298C2 - Shell mill - Google Patents
Shell mill Download PDFInfo
- Publication number
- RU2575298C2 RU2575298C2 RU2013144350/02A RU2013144350A RU2575298C2 RU 2575298 C2 RU2575298 C2 RU 2575298C2 RU 2013144350/02 A RU2013144350/02 A RU 2013144350/02A RU 2013144350 A RU2013144350 A RU 2013144350A RU 2575298 C2 RU2575298 C2 RU 2575298C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cutting
- inserts
- axial
- cylindrical
- screw group
- Prior art date
Links
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims abstract description 117
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 8
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 230000000875 corresponding Effects 0.000 description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000006011 modification reaction Methods 0.000 description 1
Images
Abstract
Description
Область техникиTechnical field
Настоящее изобретение относится к устройствам, используемым для обработки материалов резанием, в частности к фрезам для обработки трудно обрабатываемых материалов, в том числе титановых сплавов.The present invention relates to devices used for processing materials by cutting, in particular to mills for processing difficult to process materials, including titanium alloys.
Уровень техникиState of the art
В патенте РФ №2463134 раскрыта конструкция фрезы с винтовыми зубьями, содержащая наружную поверхность с выполненными в ней пазами и расположенными винтовой группой вдоль нее. Режущие пластины расположены винтовой группой таким образом, что по меньшей мере одна режущая кромка режущей пластины отнесена в угловом окружном направлении от паза под соседнюю режущую пластину. Данная конструкция позволяет обеспечить равномерное распределение нагрузок и снизить вибрации, возникающие в процессе резания, и тем самым увеличить срок службы инструмента.In the patent of the Russian Federation No. 2463134 the design of a milling cutter with helical teeth is disclosed, comprising an outer surface with grooves made in it and located by a helical group along it. The cutting inserts are arranged in a helical group so that at least one cutting edge of the cutting insert is defined in the circumferential circumferential direction from the groove under the adjacent cutting insert. This design allows you to ensure even distribution of loads and reduce vibrations that occur during the cutting process, and thereby increase the tool life.
Однако для фрезы с винтовыми зубьями, раскрытой в патенте РФ №2463134, затруднительно получить высокую стойкость режущих кромок ее режущих пластин при обработке трудно обрабатываемых материалов, в частности титановых сплавов, так как данная конструкция не обеспечивает оптимального нагружения режущих кромок режущих пластин.However, for a milling cutter with helical teeth disclosed in RF patent No. 2463134, it is difficult to obtain high resistance of the cutting edges of its cutting inserts when machining difficultly processed materials, in particular titanium alloys, since this design does not provide optimal loading of the cutting edges of the cutting inserts.
В патенте РФ №2348492 раскрыта конструкции винтовой концевой фрезы, содержащей корпус, имеющий круговую наружную поверхность, которая расположена вокруг оси вращения и на которой расположены гнезда для закрепления режущих пластин. Угловое дистанцирование режущих пластин в пределах каждого ряда и между рядами неравномерное. Это обеспечивает повышение виброустойчивости за счет устранения гармонических колебаний, возникающих в процессе резания.The RF patent No. 2348492 discloses the design of a helical end mill containing a housing having a circular outer surface, which is located around the axis of rotation and on which there are nests for fixing the cutting inserts. The angular distance of the inserts within each row and between the rows is uneven. This provides increased vibration resistance by eliminating harmonic vibrations that occur during cutting.
Для винтовой концевой фрезы, раскрытой в патенте РФ №2348492, также затруднительно получить высокую стойкость режущих кромок ее режущих пластин при обработке титановых сплавов, так как в данной конструкции также не учитываются особенности нагружения режущих кромок режущих пластин.For the screw end mill disclosed in RF patent No. 2348492, it is also difficult to obtain high resistance of the cutting edges of its cutting inserts when machining titanium alloys, since this design also does not take into account the loading characteristics of the cutting edges of the cutting inserts.
Задачей настоящего изобретения является создание улучшенной конструкции фрезы торцово-цилиндрической для ее использования при обработке трудно обрабатываемых материалов, в частности титановых сплавов, путем оптимизации нагружения режущих кромок режущих пластин, устанавливаемых на рабочей части предлагаемой конструкции.The objective of the present invention is to provide an improved design of the end-cylindrical mill for its use in the processing of difficult to process materials, in particular titanium alloys, by optimizing the loading of the cutting edges of the cutting inserts mounted on the working part of the proposed design.
Поставленная задача решается посредством совокупности признаков, приведенных в соответствующих пунктах формулы изобретения. В частности, предложена фреза торцово-цилиндрическая, содержащая рабочую часть с круговой наружной поверхностью, расположенной вокруг оси вращения, включающую цилиндрическую и торцевую части, в которых выполнено множество гнезд для закрепления в них режущих пластин. Причем отношения первых передних осевых углов резания главных режущих кромок к их длинам режущих пластин, входящих в винтовую группу, и отношения вторых передних осевых углов резания главных режущих кромок к их длинам режущих пластин, установленных на торцовой части рабочей части, находятся в пределах (1,6-2,3) град/мм.The problem is solved by means of a set of features given in the relevant claims. In particular, an end-cylindrical milling cutter is proposed, comprising a working part with a circular outer surface located around the axis of rotation, including cylindrical and end parts, in which a plurality of sockets are made for fixing cutting inserts therein. Moreover, the ratios of the first front axial cutting angles of the main cutting edges to their lengths of cutting inserts included in the helical group, and the ratios of the second front axial cutting angles of the main cutting edges to their lengths of cutting inserts mounted on the end part of the working part, are within (1, 6-2.3) deg / mm.
Сущность изобретенияSUMMARY OF THE INVENTION
В соответствии с настоящим изобретением предложена фреза торцово-цилиндрическая, содержащая:In accordance with the present invention, there is provided a face-cylindrical milling cutter comprising:
рабочую часть с круговой наружной поверхностью, расположенной вокруг оси вращения, включающую цилиндрическую и торцовую съемную или несъемную части, в которых выполнено множество гнезд для установки и механического закрепления сменных режущих пластин;a working part with a circular outer surface located around the axis of rotation, including cylindrical and end removable or non-removable parts, in which many sockets are made for installing and mechanically securing interchangeable cutting inserts;
причем на цилиндрической части режущие пластины установлены винтовыми группами вдоль наружной поверхности, по меньшей мере, в двух столбцах, а на торцовой части установлены режущие пластины, по крайней мере, в одном ряду, не входящие в винтовую группу и имеющие одновременно участвующие в резании две режущие кромки, или дополнительно установлены, по крайней мере, в одном ряду режущие пластины, входящие в винтовую группу;moreover, on the cylindrical part, the cutting inserts are mounted by screw groups along the outer surface in at least two columns, and on the end part, the cutting plates are installed in at least one row, not included in the screw group and having two cutting parts simultaneously involved in the cutting edges, or additionally installed, in at least one row of cutting inserts included in the screw group;
В соответствии с настоящим изобретением отношения первых передних осевых углов резания (γp1) главных режущих кромок к их длинам (B1) режущих пластин, входящих в винтовую группу, и отношения вторых осевых передних углов резания (γp2) главных режущих кромок к их длинам (B2) режущих пластин, установленных на торцовой части круговой наружной поверхности рабочей части, находятся в следующих пределах:In accordance with the present invention, the ratios of the first axial cutting axes (γ p1 ) of the main cutting edges to their lengths (B 1 ) of the inserts included in the helical group, and the ratios of the second axial cutting angles (γ p2 ) of the main cutting edges to their lengths (B 2) of cutting inserts mounted on the end part of the outer circumferential surface of the working part, are in the following ranges:
γp1/B1 и γp2/B2=(1,6-2,3) град/мм, где:γ p1 / B 1 and γ p2 / B 2 = (1.6-2.3) deg / mm, where:
B1, B2 - длины главных режущих кромок соответственно режущих пластин, входящих в винтовую группу и не входящих в нее и расположенных на торцовой части;B 1 , B 2 - the lengths of the main cutting edges, respectively, of the cutting inserts included in the screw group and not included in it and located on the end part;
γp1 - первый осевой передний угол резания, град;γ p1 - first axial rake cutting angle, deg;
γp2 - второй осевой передний угол резания, град.γ p2 - second axial rake cutting angle, deg.
Согласно одному предпочтительному варианту первый и второй осевые передние углы резания находятся в пределах 18-20 град.According to one preferred embodiment, the first and second axial rake cutting angles are in the range of 18-20 degrees.
Согласно второму предпочтительному варианту длины главных режущих кромок режущих пластин находятся соответственно в следующих пределах B1=8-11 мм, B2=10-13 мм.According to a second preferred embodiment, the lengths of the main cutting edges of the cutting inserts are respectively in the following ranges B 1 = 8-11 mm, B 2 = 10-13 mm.
Согласно другому предпочтительному варианту длина главной режущей кромки и первый осевой угол резания режущих пластин, входящих в винтовую группу, соответственно равны B1=9,525 мм, γp1=20 град.According to another preferred embodiment, the length of the main cutting edge and the first axial cutting angle of the cutting inserts included in the helical group are respectively equal to B 1 = 9.525 mm, γ p1 = 20 deg.
Согласно другому предпочтительному варианту длина главной режущей кромки и второй осевой угол резания режущих пластин, не входящих в винтовую группу, соответственно равны B2=12 мм, γp2=19 град.According to another preferred embodiment, the length of the main cutting edge and the second axial cutting angle of the cutting inserts not included in the screw group are respectively equal to B 2 = 12 mm, γ p2 = 19 degrees.
Для лучшего понимания, но только в качестве примера, изобретение будет описано с отсылками к чертежу, на котором на фиг.1 показан общий вид с боку на фрезу торцово-цилиндрическую в соответствии с настоящим изобретением.For a better understanding, but only as an example, the invention will be described with reference to the drawing, in which figure 1 shows a General view from the side to the end milling cutter in accordance with the present invention.
Детальное описание чертежаDetailed drawing description
Рассмотрим фиг.1, показывающую фрезу торцово-цилиндрическую на виде сбоку.Consider figure 1, showing the mill end-cylindrical in side view.
В соответствии с настоящим изобретением предложенная конструкция фрезы торцово-цилиндрической разработана по результатам многочисленных натурных испытаний, проводимых при обработке титановых сплавов.In accordance with the present invention, the proposed design of the end-cylindrical milling cutter is developed according to the results of numerous field tests carried out in the processing of titanium alloys.
Фреза торцово-цилиндрическая 10 содержит:
рабочую часть 12 с круговой наружной поверхностью, расположенной вокруг оси вращения 14, содержащую цилиндрическую 16 и торцовую 18 съемную или несъемную части, в которых выполнено множество гнезд 20 для установки и механического закрепления сменных режущих пластин 22, 24, 26;the working
причем на цилиндрической части 16 режущие пластины 22 установлены винтовыми группами 28 вдоль наружной поверхности, по меньшей мере, в двух столбцах, а на торцовой части 18 установлены режущие пластины 24, по крайней мере, в одном ряду, не входящие в винтовую группу 28 и имеющие одновременно участвующие в резании две режущие кромки 30 и 32, или дополнительно установлены, по крайней мере, в одном ряду режущие пластины 26, входящие в винтовую группу 28.moreover, on the
Согласно предлагаемой конструкции фрезы торцово-цилиндрической отношения первых передних осевых углов резания γp1 главных режущих кромок 34 к их длинам B1 режущих пластин 22 и 26, входящих в винтовую группу 28, и отношения вторых осевых передних углов резания γp2 главных режущих кромок 30 к их длинам B2 режущих пластин 24, установленных на торцовой части 18 круговой наружной поверхности рабочей части 12, находятся в следующих пределах:According to the proposed design of the mill end-cylindrical relationship of the first front axial cutting angles γ p1 of the
γp1/B1 и γp2/B2=(1,6-2,3) град/мм, где:γ p1 / B 1 and γ p2 / B 2 = (1.6-2.3) deg / mm, where:
B1, B2 - длины главных режущих кромок соответственно режущих пластин, входящих 22 и 26 в винтовую группу 28 и не входящих 24 в нее и расположенных на торцовой части 18;B 1 , B 2 - the lengths of the main cutting edges, respectively, of the cutting inserts included 22 and 26 in the
γp1 - первый осевой передний угол резания, град;γ p1 is the first axial rake angle of cutting, deg;
γp2 - второй осевой передний угол резания, град.γ p2 - second axial rake cutting angle, deg.
В соответствии с одним предпочтительным вариантом первый γp1 и второй γp2 осевые передние углы резания находятся в пределах 18-20 град.In accordance with one preferred embodiment, the first γ p1 and second γ p2 axial rake cutting angles are in the range of 18-20 degrees.
В соответствии с другим предпочтительным вариантом длины главных режущих кромок режущих пластин 22, 24 и 26 находятся соответственно в следующих пределах B1=8-11 мм, B2=10-13 мм.According to another preferred embodiment, the lengths of the main cutting edges of the
В соответствии с другим предпочтительным вариантом длина главной режущей кромки и первый осевой угол резания γp1 режущих пластин 22 и 26, входящих в винтовую группу, соответственно равны B1=9,525 мм, γp1=20 град.In accordance with another preferred embodiment, the length of the main cutting edge and the first axial cutting angle γ p1 of the cutting inserts 22 and 26 included in the screw group are respectively B 1 = 9.525 mm, γ p1 = 20 degrees.
В соответствии с другим предпочтительным вариантом длина главной режущей кромки B2 и второй осевой угол резания γp2 режущих пластин 24, не входящих в винтовую группу 28, соответственно равны B2=12 мм, γp2=19 град.According to another preferred embodiment, the length of the main cutting edge B 2 and the second axial cutting angle γ p2 of the cutting inserts 24 that are not included in the
Указанные выше соотношения первых γp1 и вторых γp2 осевых углов резания главных режущих кромок режущих пластин 22, 24 и 26, установленных на фрезе торцово-цилиндрической 10, к длинам соответствующих им главных режущих кромок B1 и B2 обеспечивают снижение нагрузок на главные режущие кромки режущих пластин и тем самым способствуют увеличению стойкости режущих кромок режущих пластин.The above ratios of the first γ p1 and second γ p2 axial cutting angles of the main cutting edges of the
Указанные выше конкретные значения первых γp1 и вторых γp2 осевых углов резания и длин соответствующих им главных режущих кромок B1 и B2 режущих пластин 22, 24 и 26 обеспечивают оптимальные условия резания на конкретных режимах при обработке конкретных марок титановых сплавов.The above specific values of the first γ p1 and second γ p2 axial cutting angles and the lengths of the corresponding main cutting edges B 1 and B 2 of the cutting inserts 22, 24 and 26 provide optimal cutting conditions for specific conditions when processing specific grades of titanium alloys.
Хотя настоящее изобретение было описано с определенной степенью детализации, следует понимать, что различные изменения и модификации могут быть выполнены без отхода от существа и объема изобретения, изложенных в приведенной ниже формуле изобретения.Although the present invention has been described with a certain degree of detail, it should be understood that various changes and modifications can be made without departing from the essence and scope of the invention set forth in the following claims.
Claims (5)
γp1/B1 и γp2/B2=(1,6-2,3) град/мм, где:
B1, B2 - длины главных режущих кромок соответственно режущих пластин, входящих (22, 26) в винтовую группу (28) и не входящих (24) в нее и расположенных на торцовой части (18);
γp1 - первый осевой передний угол резания, град;
γp2 - второй осевой передний угол резания, град.1. The end-cylindrical mill (10), containing the working part (12) with a circular outer surface located around the axis of rotation (14), including a cylindrical (16) and end (18) removable or non-removable parts, in which many nests are made ( 20) for installing and mechanically securing interchangeable cutting inserts (22, 24, 26), moreover, on the cylindrical part (16) the cutting inserts (22) are installed with screw groups (28) along the outer surface in at least two columns, and on the end face parts (18) are installed cutting plates (24) at least re in the same row, not included in the screw group (28) and having two cutting edges simultaneously participating in the cutting (30 and 32), or additionally installed at least in one row the cutting plates (26) included in the screw group (28) characterized in that the ratio of the first front axial cutting angles (γ p1 ) of the main cutting edges (34) to their lengths (B 1 ) of the cutting inserts (22, 26) included in the screw group (28), and the ratio of the second axial front angles cutting (γ p2) of main cutting edges (30) to their length (B 2) of cutting inserts (24) mounted on the end face hour and (18) of the outer circumferential surface of the working part (12), chosen between:
γ p1 / B 1 and γ p2 / B 2 = (1.6-2.3) deg / mm, where:
B 1 , B 2 - the lengths of the main cutting edges of the respective cutting inserts included (22, 26) in the screw group (28) and not included (24) in it and located on the end part (18);
γ p1 is the first axial rake angle of cutting, deg;
γ p2 - second axial rake cutting angle, deg.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2013144350/02A RU2575298C2 (en) | 2013-10-02 | Shell mill |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2013144350/02A RU2575298C2 (en) | 2013-10-02 | Shell mill |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2013144350A RU2013144350A (en) | 2015-04-10 |
RU2575298C2 true RU2575298C2 (en) | 2016-02-20 |
Family
ID=
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0485546A1 (en) * | 1990-04-28 | 1992-05-20 | Sandvik Ab | Cutting insert for tools. |
SU1757791A1 (en) * | 1991-01-08 | 1992-08-30 | Всесоюзный Научно-Исследовательский Инструментальный Институт | Cylindrical face milling cutter |
RU2279332C2 (en) * | 2004-08-12 | 2006-07-10 | Дмитрий Валерьевич Попов | End milling cutter with cylindrical surface |
RU2348492C2 (en) * | 2003-09-29 | 2009-03-10 | Кеннаметал, Инк. | Rotary cutter tool with non-linear orientation of cutter insert plates |
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0485546A1 (en) * | 1990-04-28 | 1992-05-20 | Sandvik Ab | Cutting insert for tools. |
SU1757791A1 (en) * | 1991-01-08 | 1992-08-30 | Всесоюзный Научно-Исследовательский Инструментальный Институт | Cylindrical face milling cutter |
RU2348492C2 (en) * | 2003-09-29 | 2009-03-10 | Кеннаметал, Инк. | Rotary cutter tool with non-linear orientation of cutter insert plates |
RU2279332C2 (en) * | 2004-08-12 | 2006-07-10 | Дмитрий Валерьевич Попов | End milling cutter with cylindrical surface |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2560801C2 (en) | Cutter with toothed space apart inserts with variable axial shifts | |
KR101567175B1 (en) | T-slot cutter having separate centering and torque-transmitting portions | |
KR101978078B1 (en) | Double-sided cutting insert and milling tool | |
RU2602920C2 (en) | V-shaped cutting plate at view from angle and cutter | |
US9095916B2 (en) | Milling tool for gear milling | |
KR20130124212A (en) | A milling tool as well as set of milling inserts of a milling tool | |
US9108254B2 (en) | Pin miller inserts and a cutter using same | |
CN102189290B (en) | Milling cutter for machining | |
RU2638475C2 (en) | Milling cutter | |
KR20130072242A (en) | Unequal helix angle end mill | |
RU2006114671A (en) | ROTATING CUTTING TOOLS WITH IRREGULAR ORIENTATION OF INSERTED CUTTING PLATES | |
RU2013153230A (en) | CUTTING TOOL FOR SHAPE MILLING OF COMPOSITE MATERIAL, RELATED METHOD FOR SHAPE MILLING, CUTTING PLATE AND TOOL HOUSING | |
RU2698023C1 (en) | Vortex processing tool | |
US20130259585A1 (en) | Milling cutter | |
CN105813784A (en) | Replaceable blade edge rotary cutting tool and tool body | |
RU2015116857A (en) | MILLER AND HOUSING | |
WO2016111172A1 (en) | Skiving cutter | |
RU2669951C1 (en) | Rotational cutting tool with pre-specified number of left-hand and right-hand spiral and end cutting teeth | |
JP6748306B2 (en) | Indexable cutting tool | |
RU2575298C2 (en) | Shell mill | |
CN205074790U (en) | A processing frock for panel turning | |
RU138782U1 (en) | MILL-CYLINDER MILL | |
RU156331U1 (en) | MILL-CYLINDER MILL | |
RU2562195C1 (en) | Cutter (versions) | |
JP5708132B2 (en) | Nicked end mill |