RU138782U1

RU138782U1 - Фреза торцово-цилиндрическая

Info

Publication number: RU138782U1
Application number: RU2013144340/02U
Authority: RU
Inventors: Александр Александрович Москвитин; Сергей Александрович Москвитин
Original assignee: Общество с ограниченной ответственностью "Сборные конструкции инструмента, фрезы Москвитина"
Priority date: 2013-10-02
Filing date: 2013-10-02
Publication date: 2014-03-20

Abstract

1. Фреза торцово-цилиндрическая (10), содержащая рабочую часть (12) с круговой наружной поверхностью, расположенной вокруг оси вращения (14), включающую цилиндрическую (16) и торцовую (18) съемную или несъемную части, в которых выполнено множество гнезд (20) для установки и механического закрепления сменных режущих пластин (22, 24, 26), причем на цилиндрической части (16) режущие пластины (22) установлены винтовыми группами (28) вдоль наружной поверхности, по меньшей мере, в двух столбцах, а на торцовой части (18) установлены режущие пластины (24), по крайней мере, в одном ряду, не входящие в винтовую группу (28) и имеющие одновременно участвующие в резании две режущие кромки (30 и 32), или дополнительно установлены, по крайней мере, в одном ряду режущие пластины (26), входящие в винтовую группу (28), отличающаяся тем, что отношения первых передних осевых углов резания (γ) главных режущих кромок (34) к их длинам (B1) режущих пластин (22, 26), входящих в винтовую группу (28), и отношения вторых осевых передних углов резания (γ) главных режущих кромок (30) к их длинам (В2) режущих пластин (24), установленных на торцовой части (18) круговой наружной поверхности рабочей части (12), выбраны в пределах:γ/В1 и γ/В2=(1.6-2.3)град./мм, где:Β1, B2- длины главных режущих кромок соответственно режущих пластин, входящих (22, 26) в винтовую группу (28) и не входящих (24) в нее и расположенных на торцовой части (18);γ- первый осевой передний угол резания, град.;γ- второй осевой передний угол резания, град.2. Фреза по п.1, отличающаяся тем, что первый и второй осевые передние углы резания выбраны в пределах 18-20 град.3. Фреза по п.1, отличающаяся тем, что длины главных режущих кромок режущих пластин (22,24,26) выбраны,

Description

Область техники.

Настоящая полезная модель относится к устройствам, используемым для обработки материалов резанием, в частности к фрезам для обработки трудно обрабатываемых материалов, в том числе титановых сплавов.

Уровень техники.

В патенте РФ №2463134 раскрыта конструкция фрезы с винтовыми зубьями, содержащая наружную поверхность с выполненными в ней пазами и расположенными винтовой группой вдоль нее. Режущие пластины расположены винтовой группой таким образом, что по меньшей мере одна режущая кромка режущей пластины отнесена в угловом окружном направлении от паза под соседнюю режущую пластину. Данная конструкция позволяет обеспечить равномерное распределение нагрузок и снизить вибрации, возникающие в процессе резания,, и тем самым, увеличить срок службы инструмента.

Однако для фрезы с винтовыми зубьями, раскрытой в патенте РФ №2463134, затруднительно получить высокую стойкость режущих кромок ее режущих пластин при обработке трудно обрабатываемых материалов, в частности титановых сплавов, так как данная конструкция не обеспечивает оптимального нагружения режущих кромок режущих пластин.

В патенте РФ №2348492 раскрыта конструкции винтовой концевой фрезы, содержащей корпус, имеющий круговую наружную поверхность, которая расположена вокруг оси вращения и на которой расположены гнезда для закрепления режущих пластин. Угловое дистанцирование режущих пластин в пределах каждого ряда и между рядами не равномерное. Это обеспечивает повышение виброустойчивости за счет устранения гармонических колебаний, возникающих в процессе резания.

Для винтовой концевой фрезы, раскрытой в патенте РФ №2348492, также затруднительно получить высокую стойкость режущих кромок ее режущих пластин при обработке титановых сплавов, так как в данной конструкции также не учитываются особенности нагружения режущих кромок режущих пластин.

Задачей настоящей полезной модели является создание улучшенной конструкции фрезы торцово-цилиндрической для ее использования при обработке трудно обрабатываемых материалов, в частности титановых сплавов, путем оптимизации нагружения режущих кромок режущих пластин, устанавливаемых на рабочей части предлагаемой конструкции.

Поставленная задача решается посредством совокупности признаков, приведенных в соответствующих пунктах формулы полезной модели. В частности, предложена фреза торцово-цилиндрическая, содержащая рабочую часть с круговой наружной поверхностью, расположенной вокруг оси вращения, включающую цилиндрическую и торцевую части, в которых выполнено множество гнезд для закрепления в них режущих пластин. Причем отношения первых передних осевых углов резания главных режущих кромок к их длинам режущих пластин, входящих в винтовую группу, и отношения вторых передних осевых углов резания главных режущих кромок к их длинам, режущих пластин, установленных на торцовой части рабочей части, находятся в пределах (1.6-2.3) град./мм.

Сущность полезной модели.

В соответствии с настоящей полезной моделью предложена фреза торцово-цилиндрическая, содержащая:

рабочую часть с круговой наружной поверхностью, расположенной вокруг оси вращения, включающую цилиндрическую и торцовую съемную или несъемную части, в которых выполнено множество гнезд для установки и механического закрепления сменных режущих пластин;

причем на цилиндрической части режущие пластины установлены винтовыми группами вдоль наружной поверхности, по меньшей мере, в двух столбцах, а на торцовой части установлены режущие пластины, по крайней мере, в одном ряду, не входящие в винтовую группу и имеющие одновременно участвующие в резании две режущие кромки, или дополнительно установлены, по крайней мере, в одном ряду режущие пластины, входящие в винтовую группу;

В соответствии с настоящей полезной моделью отношения первых передних осевых углов резания (γ_p1) главных режущих кромок к их длинам (B₁) режущих пластин, входящих в винтовую группу, и отношения вторых осевых передних углов резания (γ_p2) главных режущих кромок к их длинам (B₂) режущих пластин, установленных на торцовой части круговой наружной поверхности рабочей части, находятся в следующих пределах:

γ_Р1/B₁ и γ_p2/B₂=(1.6-2.3) град./мм, где:

B₁, B₂ - длины главных режущих кромок соответственно режущих пластин, входящих в винтовую группу и не входящих в нее и расположенных на торцовой части;

γ_p1 - первый осевой передний угол резания, град.;

γ_p2 - второй осевой передний угол резания, град.

Согласно одному предпочтительному варианту первый и второй осевые передние углы резания находятся в пределах 18-20 град.

Согласно второму предпочтительному варианту длины главных режущих кромок режущих пластин находятся соответственно в следующих пределах B₁=8-11 мм, B₂=10-13 мм.

Согласно другому предпочтительному варианту длина главной режущей кромки и первый осевой угол резания режущих пластин, входящих в винтовую группу, соответственно равны B₁=9,525 мм, γ_p1=20 град.

Согласно другому предпочтительному варианту длина главной режущей кромки и второй осевой угол резания режущих пластин, не входящих в винтовую группу, соответственно равны B₂=12 мм, γ_p2=19 град.

Для лучшего понимания, но только в качестве примера, полезная модель будет описана с отсылками к чертежу, на котором на фиг.1 показан общий вид с боку на фрезу торцово-цилиндрическую в соответствии с настоящей полезной моделью.

Детальное описание чертежа.

Рассмотрим фиг. 1, показывающую фрезу торцово-цилиндрическую на виде сбоку.

В соответствии с настоящей полезной моделью предложенная конструкция фрезы торцово-цилиндрической разработана по результатам многочисленных натурных испытаний, проводимых при обработке титановых сплавов.

Фреза торцово-цилиндрическая 10, содержит:

рабочую часть 12 с круговой наружной поверхностью, расположенной вокруг оси вращения 14, содержащую цилиндрическую 16 и торцовую 18 съемную или несъемную части, в которых выполнено множество гнезд 20 для установки и механического закрепления сменных режущих пластин 22, 24, 26;

причем на цилиндрической части 16 режущие пластины 22 установлены винтовыми группами 28 вдоль наружной поверхности, по меньшей мере, в двух столбцах, а на торцовой части 18 установлены режущие пластины 24, по крайней мере, в одном ряду, не входящие в винтовую группу 28 и имеющие одновременно участвующие в резании две режущие кромки 30 и 32, или дополнительно установлены, по крайней мере, в одном ряду режущие пластины 26, входящие в винтовую группу 28.

Согласно предлагаемой конструкции полезной модели фрезы торцово-цилиндрической отношения первых передних осевых углов резания γ_p1 главных режущих кромок 34 к их длинам B₁ режущих пластин 22 и 26, входящих в винтовую группу 28, и отношения вторых осевых передних углов резания γ_p2 главных режущих кромок 30 к их длинам В₂ режущих пластин 24, установленных на торцовой части 18 круговой наружной поверхности рабочей части 12, находятся в следующих пределах:

γ_p1/B₁ и γ_p2/B₂=(1.6-2.3) град./мм, где:

B₁, B₂ - длины главных режущих кромок соответственно режущих пластин, входящих 22 и 26 в винтовую группу 28 и не входящих 24 в нее и расположенных на торцовой части 18;

В соответствии с одним предпочтительным вариантом первый γ_p1 и второй γ_р2 осевые передние углы резания находятся в пределах 18-20 град.

В соответствии с другим предпочтительным вариантом длины главных режущих кромок режущих пластин 22, 24 и 26 находятся соответственно в следующих пределах B₁=8-11 мм, B₂=10-13 мм.

В соответствии с другим предпочтительным вариантом длина главной режущей кромки и первый осевой угол резания γ_p1 режущих пластин 22 и 26, входящих в винтовую группу, соответственно равны B₁=9,525 мм, γ_p1=20 град.

В соответствии с другим предпочтительным вариантом длина главной режущей кромки B₂ и второй осевой угол резания γ_p2 режущих пластин 24, не входящих в винтовую группу 28, соответственно равны B₂=12 мм, γ_p2=19 град.

Указанные выше соотношения первых γ_p1 и вторых γ_p2 осевых углов резания главных режущих кромок режущих пластин 22, 24 и 26, установленных на фрезе торцово-цилиндрической 10, к длинам соответствующих им главных режущих кромок B₁ и B₂ обеспечивает снижение нагрузок на главные режущие кромки режущих пластин и, тем самым, способствует увеличению стойкости режущих кромок режущих пластин.

Указанные выше конкретные значения первых γ_p1 и вторых γ_p2 осевых углов резания и длин соответствующих им главных режущих кромок B₁ и B₂ режущих пластин 22, 24 и 26 обеспечивает оптимальные условия резания на конкретных режимах при обработке конкретных марок титановых сплавов.

Хотя настоящая полезная модель была описана с определенной степенью детализации, следует понимать, что различные изменения и модификации могут быть выполнены без отхода от существа и объема полезной модели, изложенных в приведенной ниже формуле полезной модели.

Claims

1. Фреза торцово-цилиндрическая (10), содержащая рабочую часть (12) с круговой наружной поверхностью, расположенной вокруг оси вращения (14), включающую цилиндрическую (16) и торцовую (18) съемную или несъемную части, в которых выполнено множество гнезд (20) для установки и механического закрепления сменных режущих пластин (22, 24, 26), причем на цилиндрической части (16) режущие пластины (22) установлены винтовыми группами (28) вдоль наружной поверхности, по меньшей мере, в двух столбцах, а на торцовой части (18) установлены режущие пластины (24), по крайней мере, в одном ряду, не входящие в винтовую группу (28) и имеющие одновременно участвующие в резании две режущие кромки (30 и 32), или дополнительно установлены, по крайней мере, в одном ряду режущие пластины (26), входящие в винтовую группу (28), отличающаяся тем, что отношения первых передних осевых углов резания (γ_p1) главных режущих кромок (34) к их длинам (B1) режущих пластин (22, 26), входящих в винтовую группу (28), и отношения вторых осевых передних углов резания (γ_p2) главных режущих кромок (30) к их длинам (В2) режущих пластин (24), установленных на торцовой части (18) круговой наружной поверхности рабочей части (12), выбраны в пределах:

γ_p1/В1 и γ_p2/В2=(1.6-2.3)град./мм, где:

Β1, B2- длины главных режущих кромок соответственно режущих пластин, входящих (22, 26) в винтовую группу (28) и не входящих (24) в нее и расположенных на торцовой части (18);

2. Фреза по п.1, отличающаяся тем, что первый и второй осевые передние углы резания выбраны в пределах 18-20 град.

3. Фреза по п.1, отличающаяся тем, что длины главных режущих кромок режущих пластин (22,24,26) выбраны, соответственно, в пределах В1=8-11 мм, В2=10-13 мм.

4. Фреза по п.1, отличающаяся тем, что длина главной режущей кромки и первый осевой угол резания режущих пластин

(22, 26), входящих в винтовую группу, соответственно равны В1=9,525 мм, γ_p1=20 град.

5. Фреза по п.1, отличающаяся тем, что длина главной режущей кромки и второй осевой угол резания режущих пластин (24), не входящих в винтовую группу, соответственно равны В2=12 мм, γ_p2=19 град.