RS62170B2 - Metoda i uređaj za hlađenje pokretne čelične trake u sekciji za hlađenje neprekidne linije - Google Patents

Metoda i uređaj za hlađenje pokretne čelične trake u sekciji za hlađenje neprekidne linije

Info

Publication number
RS62170B2
RS62170B2 RS20210951A RSP20210951A RS62170B2 RS 62170 B2 RS62170 B2 RS 62170B2 RS 20210951 A RS20210951 A RS 20210951A RS P20210951 A RSP20210951 A RS P20210951A RS 62170 B2 RS62170 B2 RS 62170B2
Authority
RS
Serbia
Prior art keywords
solution
formic acid
liquid
concentration
steel strip
Prior art date
Application number
RS20210951A
Other languages
English (en)
Inventor
Eric Magadoux
Original Assignee
Fives Stein
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=58739209&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RS62170(B2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Fives Stein filed Critical Fives Stein
Publication of RS62170B1 publication Critical patent/RS62170B1/sr
Publication of RS62170B2 publication Critical patent/RS62170B2/sr

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/56—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering characterised by the quenching agents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
    • C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/56—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering characterised by the quenching agents
    • C21D1/60—Aqueous agents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/62—Quenching devices
    • C21D1/667—Quenching devices for spray quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
    • C23C2/36—Elongated material
    • C23C2/40—Plates; Strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
    • C23G1/00—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts
    • C23G1/02—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts with acid solutions
    • C23G1/08—Iron or steel
    • C23G1/088—Iron or steel solutions containing organic acids
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
    • C23G3/00—Apparatus for cleaning or pickling metallic material
    • C23G3/02—Apparatus for cleaning or pickling metallic material for cleaning wires, strips, filaments continuously
    • C23G3/023—Apparatus for cleaning or pickling metallic material for cleaning wires, strips, filaments continuously by spraying
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
    • C23G3/00—Apparatus for cleaning or pickling metallic material
    • C23G3/02—Apparatus for cleaning or pickling metallic material for cleaning wires, strips, filaments continuously
    • C23G3/027—Associated apparatus, e.g. for pretreating or after-treating
    • C23G3/028—Associated apparatus, e.g. for pretreating or after-treating for thermal or mechanical pretreatment

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)
  • Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)

Description

Opis
Predmetni pronalazak se odnosi na sekcije za mokro hlađenje neprekidnih linija za emajliranje ili pocinčavanje čeličnih traka. Pojam „pocinčavanje“ u predmetnom opisu se odnosi na sva premazivanja potapanjem, bilo da su to cink, aluminijum, legure cink-aluminijuma ili bilo koja druga vrsta premaza. U tim sekcijama za hlađenje, čelična traka obično može da ulazi na temperaturi između 500 °C i 1000 °C, na primer 800 ° C, a može izaći na temperaturi blizu temperature okoline ili na srednjoj temperaturi.
Shodno stanju tehnike, postoje dve vrste tehnologija za hlađenje čeličnih traka u neprekidnim linijama: hlađenje gasom i hlađenje vodom.
Hlađenje gasom, obično izvedeno prskanjem čelične trake pri velikoj brzini mešavinom N2H2 sa visokim udelom vodonika, može da postigne brzine hlađenja do 200 °C/s za 1 mm debljine čelične trake. S obzirom da se ovo hlađenje sprovodi pomoću redukcionog gasa, čelična traka nakon prolaska kroz ovu vrstu hlađenja ne oksidira. Traka se tada može pocinkovati bez ikakvih posrednih hemijskih koraka, kao što je dekapiranje. Međutim, pošto je brzina hlađenja ograničena na 200 °C/s, hlađenje gasom ne omogućava proizvodnju čelika visokih mehaničkih i metalurških svojstava za šta su potrebne veće brzine hlađenja.
Hlađenje vodom, raspršivanjem vode ili raspršivanjem mešavine vode i gasa na čeličnu traku ili potapanjem čelične trake u rezervoar za vodu, može da postigne brzinu hlađenja od oko 1000 °C/s za 1 mm debljine čelične trake. Zbog toga ove brzine hlađenja omogućavaju proizvodnju čelika visokih mehaničkih i metalurških svojstava. Međutim, upotreba vode kao rashladne tečnosti oksiduje traku i onemogućava upotrebu ove vrste hlađenja na liniji za pocinčavanje bez posrednog koraka dekapiranja.
Međunarodna prijava podnosioca WO2015/083047 predlaže upotrebu rastvora sa svojstvima dekapiranja ili neoksidovanja u pogledu gvožđa i legirajućih elemenata čelika za sprovođenje hlađenja, na primer, rastvor mravlje kiseline sa pH manjim od 5, omogućavajući da se postigne brzina hlađenja reda veličine 1000 °C/s za čeličnu traku debljine oko 1 mm, a da pri tome ne oksiduje traku.
Jedan od ciljeva predmetnog pronalaska je da predloži postupak hlađenja čelične trake koji poboljšava učinak postupka shodno stanju tehnike.
Sledeći cilj predmetnog pronalaska je da predloži postupak hlađenja koji je efikasnija od postupka shodno stanju tehnike.
Sledeći cilj predmetnog pronalaska je da predloži postupak hlađenja koji je jeftiniji od postupka shodno stanju tehnike.
Ovaj cilj se postiže postupkom hlađenja čelične trake prema patentnom zahtevu 1. Predmetni pronalazak se takođe odnosi na uređaj za hlađenje prema uslovima patentnog zahteva 7.
Kada je rastvor za raspršivanje tečni rastvor, koncentracija mravlje kiseline u navedenom rastvoru je između 0,1% i 6% masenog udela rastvora. Kada se prska mešavina koja sadrži tečnost i gas, tečnost navedene mešavine takođe ima koncentraciju mravlje kiseline između 0,1% i 6% masenog udela. Povoljno je da gas prisutan u mešavini koja se prska bude inertni gas, na primer, azot ili hidrogenizovani azot.
Testove je vršio podnosilac prijave na različitim vrstama čelika, standardnim čelicima i legiranim čelicima sa konvencionalnim legirajućim elementima, kao što su mangan i silicijum, kako bi se odredila idealna koncentracija mravlje kiseline. Na primer, ovi testovi se sastoje od postavljanja uzorka dimenzija 100 mm x 40 mm x 1 mm između dva priključna dela i brzog zagrevanja do temperature od 800 °C, u atmosferi N2H2 sa 5% H2 i tačkom rose od -60 °C, protokom električne struje kroz uzorak. Zatim se rastvor mravlje kiseline prska na uzorak određeno vreme da bi se postigla temperatura od 50 °C. Kada se prskanje rastvora kiseline zaustavi, uzorak se zagreva na temperaturu od 80 °C dok se ispira sa N2H2 sa 5% H2 i tačkom rose od -60 °C. Rezultat ovih testova je bio da je rastvor mravlje kiseline koncentracije između 0,1% i 6% masenog udela rastvora dovoljan za dobijanje čelične trake koja se može pocinkovati bez potrebe za posrednom hemijskom obradom. Koncentracija mravlje kiseline u tečnom rastvoru se podešava prema sadržaju legirajućih elemenata visokog redoks potencijala u čeliku, kao što su aluminijum, mangan ili silicijum. Što je veća koncentracija, veća je i koncentracija mravlje kiseline u rastvoru.
Povoljno, koncentracija mravlje kiseline je između 0,1 i 5,5%, povoljno između 0,1 i 5%, povoljno između 0,1 i 4,5%, povoljno između 0,1 i 4%, povoljno između 0,1 i 3,5%, povoljno između 0,1 i 3%, povoljno između 0,1 i 2,5%, povoljno između 0,15% i 2,5%, povoljno između 0,2 i 2,5%, povoljno između 0,3% i 2%, povoljno između 0,35% i 2,5%, povoljno između 0,4% i 2,5%, povoljno između 0,45% i 2,5 % masenog udela rastvora. Još povoljnije, koncentracija mravlje kiseline je između 0,46% i 2,4%, povoljno između 0,47% i 2,3%, povoljno između 0,48% i 2,2%, povoljno između 0,49% i 2,1% masenog udela rastvora. Najpovoljnije, koncentracija mravlje kiseline je između 0,5% i 2% masenog udela rastvora.
Povoljno, utvrđeno je da upotreba rastvora mravlje kiseline koncentracije između 0,5% i 2% masenog udela rastvora omogućava obradu klasa čelika koji nisu toliko osetljivi na oksidaciju, na primer, sa malim udelom mangana, aluminijuma ili silicijuma.
Povoljno, rastvor za raspršivanje ima pH vrednost između 1,5 i 3.
Rastvor mravlje kiseline koji se koristi za brzo hlađenje trake, na primer, za 1 do 3 sekunde, ne zahteva dodatnu hemijsku obradu trake nakon što se ohladi. Takođe, nije potrebno ispiranje trake vodom nakon brzog hlađenja. Može da se sprovede samo proces sušenja. Zbog toga je to posebno povoljno za linije pocinčavanja jer traka može da se potopi u kupku cinka odmah nakon mokrog procesa hlađenja vodom, nakon što se traka jednostavno osuši.
Mravlja kiselina je najjednostavnija karboksilna kiselina. S obzirom da je njen hemijski sastav vrlo jednostavan, rizik od stvaranja naslaga složenih ugljenika koji se lepe na čeličnu traku ili na zidove opreme, čime bi se sprečila primena koraka pocinčavanja bez ijedne druge posredne obrade, vrlo je ograničen.
Složenije kiseline, kao što je limunska kiselina, na traci mogu da ostave teške naslage ugljenika koje mogu sprečiti pravilno pocinčavanje.
Kada se vruća čelična traka ohladi rastvorom, javljaju se dve nezavisne hemijske reakcije:
• termička razgradnja rastvora,
• hemijska reakcija između trake i rastvora i između trake i produkta termičke razgradnje.
Mravlja kiselina, poznata i kao metanska kiselina, hemijske formule HCOOH ili CH2O2, i produkti njenog razlaganja, imaju visoko redukujuća svojstva idealna za primenu predmetnog pronalaska.
Zapravo, na niskoj temperaturi se mravlja kiselina dekarboksilacijom razlaže na vodu i ugljen-monoksid u skladu sa reakcijom:
HCOOH → H2O CO
Na većim temperaturama, od oko 150 °C, mravlja kiselina se dehidracijom razlaže na dihidrogen i ugljen-dioksid u skladu sa reakcijom:
HCOOH → H2 CO2
Kada se naprska, rastvor za raspršivanje može da poprimi oblik magle, vodenog noža ili druge oblike.
U tečnom stanju, razgradnja mravlje kiseline se uglavnom vrši dekarboksilacijom, dok se to uglavnom vrši dehidracijom kada je mravlja kiselina u gasovitom stanju.
Shodno predmetnom pronalasku, vodeni rastvor za raspršivanje se prska na čeličnu traku
U oba slučaja, razgradnjom mravlje kiseline nastaju redukujući gasovi, prvo CO, a zatim CO2 i H2.
Rastvor za raspršivanje je vodeni rastvor. Prednost vodenog rastvora u odnosu na druge rastvore je u tome što je ekološki prihvatljiviji, jer tokom primene ne stvara toksične ili štetne emisije. Vodeni rastvor je takođe jeftiniji od drugih rastvora.
Poželjno, vodeni rastvor za raspršivanje se većim delom može sastojati od demineralizovane vode. Zbog toga su naslage na čeličnoj traci još uvek ograničene. Ovaj rastvor ne dovodi do ispuštanja koja krše ekološke standarde zemalja proizvođača čelika, niti dovodi do prekomernih dodatnih troškova po toni proizvedenog čelika.
Povoljno, neki deo rastvora dobijen termohemijskom reakcijom raspršenog rastvora i čelične trake se sakuplja u recirkulacionoj jedinici, po mogućstvu u rezervoaru za recirkulaciju, a rastvor za raspršivanje se sakuplja iz jedinice za prskanje, po mogućstvu iz rezervoara za prskanje koji je priključen na recirkulacionu jedinicu. To omogućava ponovnu upotrebu raspršenog rastvora, odnosno smanjenje operativnih troškova.
Na primer, za tipičnu proizvodnju čelika, protok rastvora koji se koristi za hlađenje trake je između 200 i 1000 m<3>/h, uopštenije oko 500 m<3>/h. Samo mali deo raspršenog rastvora se menja usled hemijske reakcije sa čeličnom trakom i termičkom razgradnjom. Da ne bi došlo do prevelike potrošnje i troškova proizvodnje, važno je ponovo ga upotrebiti ili čak reciklirati najveći deo ovog rastvora. Povoljno je što se najmanje 50% rastvora reciklira. Najpovoljnije, najmanje 60%, povoljno najmanje 70%, povoljno najmanje 80%, povoljno najmanje 90% rastvora se reciklira. U povoljnijem otelotvorenju, najmanje 91%, povoljno najmanje 92%, povoljno najmanje 93%, povoljno najmanje 94%, povoljno najmanje 95%, povoljno najmanje 96%, povoljno najmanje 97%, povoljno najmanje 98%, povoljno najmanje 99% rastvora se reciklira. U najpovoljnijem otelotvorenju, 100% rastvora se reciklira.
Interakcija rastvora mravlje kiseline u tečnoj ili gasovitoj fazi, kao i produkata njene razgradnje u tečnoj ili gasovitoj fazi sa trakom uključuje reakcije koje nije lako razumeti, posebno zbog njihove brzine i neuobičajenih nivoa temperature. Kinetika interakcija između prisutnih elemenata se takođe usložnjava isparavanjem rastvora u dodiru sa trakom i rezultujućim Lajdenfrostovim fenomenom. Dakle, postoje hemijske reakcije između gasovitih faza i tečnih faza iz rastvora kiseline i trake, čiji je doprinos uočenom efektu na površinu trake eksperimentalnim pristupom teško kvantifikovati.
Postupak prema pronalasku obuhvata kontinuiranu ili periodičnu kontrolu, na primer svakog sata, tečnog rastvora za prskanje, na primer prisutnog u recirkulacionu jedinicu, čija kontrola obuhvata merenje najmanje jedne stavke fizičko-hemijskih podataka rastvora izabrane iz grupe koja obuhvata pH vrednost, gustinu i koncentraciju mravlje kiseline, ili kombinaciju ovih fizičko-hemijskih podataka, i kada ovo merenje ne spada u unapred određeni opseg tolerancije, prikuplja se unapred određena zapremina vodenog rastvora prisutna u recirkulacionoj jedinici i ista unapred određena zapremina rastvora mravlje kiseline se ubrizgava u jedinicu za prskanje (13), pri čemu unapred određena zapremina ubrizganog rastvora mravlje kiseline ima koncentraciju mravlje kiseline, tako da tečni rastvor za raspršivanje nakon ubrizgavanja ima koncentraciju mravlje kiseline između 0,1% i 6% masenog udela. Povoljno, tečni rastvor za raspršivanje nakon ubrizgavanja ima koncentraciju mravlje kiseline između 0,1 i 5,5%, povoljno između 0,1 i 5%, povoljno između 0,1 i 4,5%, povoljno između 0,1 i 4%, povoljno između 0,1 i 3,5%, povoljno između 0,1 i 3%, povoljno između 0,1 i 2,5%, povoljno između 0,15% i 2,5%, povoljno između 0,2 i 2,5%, povoljno između 0,3% i 2%, povoljno između 0,35% i 2,5%, povoljno između 0,4% i 2,5%, povoljno između 0,45% i 2,5 % masenog udela rastvora. Još povoljnije, tečni rastvor za raspršivanje nakon ubrizgavanja ima koncentraciju mravlje kiseline između 0,46% i 2,4%, povoljno između 0,47% i 2,3%, povoljno između 0,48% i 2,2%, povoljno između 0,49% i 2,1% masenog udela rastvora. Najpovoljnije, tečni rastvor za raspršivanje nakon ubrizgavanja ima koncentraciju mravlje kiseline između 0,5% i 2% masenog udela. Unapred određena zapremina rastvora uzeta iz recirkulacione jedinice se određuje prema odstupanju koncentracije mravlje kiseline između izmerene vrednosti i minimalne vrednosti unapred određenog opsega tolerancije i koncentracije mravlje kiseline ubrizganog rastvora tako da koncentracija mravlje kiseline raspršenog rastvora opet ima željenu koncentraciju.
Dakle, kontinuiranim merenjem učinka rastvora mravlje kiseline potvrđuje se da je on u okviru unapred određenog opsega tolerancije. Opseg tolerancije je, na primer, /- 10% zadate vrednosti, bilo da je to na primer vrednost koncentracije mravlje kiseline, vrednost gustine ili pH vrednost.
Koncentracija mravlje kiseline i opseg tolerancije mogu da se prilagode prema aditivnim elementima čelične trake i posebno prema osetljivosti na oksidaciju.
Koncentracija mravlje kiseline i opseg tolerancije mogu da se prilagode prema konfiguraciji linije, režimu rada i prirodi obrađenih čelika, u zavisnosti od toga da li će pogodovati stvaranju oksida na površini trake.
Koncentracija mravlje kiseline i opseg tolerancije mogu da se odrede, na primer, testiranjem uzoraka koji se termički cikliraju na način koji je reprezentativan za one na liniji.
Sistem recirkulacije smanjuje potrošnju mravlje kiseline. Međutim, sakupljeni rastvor se gubi. Shodno tome, predmetni pronalazak predlaže, u posebnom otelotvorenju, recikliranje ovog sakupljenog rastvora.
U dodiru sa čelikom i oksidima koje stvaraju molekuli vode, mravlja kiselina reaguje u skladu sa reakcijom:
2CH2O2 FeO → (CHO2)2Fe H2O
Zatim se uzorkovani rastvor može obraditi oksidacijom (CHO2)2Fe sa vodonik peroksidom, označen i pod nazivom oksigenizovana voda u predmetnom opisu, da bi se dobila sledeća reakcija:
2(CHO2)2Fe H2O2 2CH2O2 → 2(CHO2)3Fe 2H2O
Nakon stvaranja feričnog formata može doći do druge reakcije, koja regeneriše mravlju kiselinu i stvara gvožđe(III) hidrokside:
(CHO2)3Fe 3H2O → 3CH2O2 Fe(OH)3
Ovde je prikazana reakcija za oksid gvožđa, međutim, slične reakcije se odvijaju sa oksidima adicionih elemenata.
Shodno posebnoj funkciji predmetnog pronalaska, sakupljeni rastvor se obrađuje oksidacijom vodonik peroksidom, zatim se filtrira da bi se izdvojili gvožđe(III) hidroksidi i drugi legirajući elementi, pri čemu ubrizgani rastvor dolazi iz recirkulacije filtriranog rastvora ili iz novog rastvora. Za novi rastvor, ovaj opis se odnosi na rastvor koncentracije mravlje kiseline između 0,1% i 6% masenog udela rastvora. Povoljno, novi rastvor ima koncentraciju mravlje kiseline između 0,1 i 5,5%, povoljno između 0,1 i 5%, povoljno između 0,1 i 4,5%, povoljno između 0,1 i 4%, povoljno između 0,1 i 3,5%, povoljno između 0,1 i 3%, povoljno između 0,1 i 2,5%, povoljno između 0,15% i 2,5%, povoljno između 0,2 i 2,5%, povoljno između 0,3% i 2%, povoljno između 0,35% i 2,5%, povoljno između 0,4% i 2,5%, povoljno između 0,45% i 2,5 % masenog udela rastvora. Još povoljnije, novi rastvor ima koncentraciju mravlje kiseline između 0,46% i 2,4%, povoljno između 0,47% i 2,3%, povoljno između 0,48% i 2,2%, povoljno između 0,49% i 2,1% masenog udela rastvora. Najpovoljnije, novi rastvor ima koncentraciju mravlje kiseline između 0,5% i 2% masenog udela rastvora.
Dakle, sakupljeni rastvor se može tretirati vodonik peroksidom kako bi se dobila mešavina mravlje kiseline i gvožđe(III) hidroksida. Zatim se ta mešavina može filtrirati da bi se mravlja kiselina odvojila od gvožđe(III) hidroksida.
Tretirana, zatim filtrirana mravlja kiselina može ponovo da se upotrebi i ponovo ubrizga u cirkulaciju. Prednost ovog postupka je u tome što se precizno može odrediti potrebna količina vodonik peroksida za reakciju sa količinom gvožđe(III) hidroksida prisutnog u rastvoru. To ne samo da omogućava kontrolisanje hemijske reakcije tako da se potroši sav vodonik peroksid, već što je još važnije, omogućava reakciju koja je gotovo trenutna.
Zbog toga se u sistemu uglavnom troši vodonik peroksid i jedino se pored gasova oslobađaju gvožđe(III) hidroksidi i drugi legirajući elementi čeličnih traka.
Rastvor mravlje kiseline može u potpunosti ili delimično da se recirkuliše.
Oksidacija vodonik peroksidom može vratiti željenu koncentraciju mravlje kiseline. Filtracija može ukloniti metalne okside, na primer pomoću filter prese. Dakle, oslobađaju se samo gvožđe(III) hidroksidi i drugi legirajući metalni elementi.
Efikasnost ovog rastvora, a time i pogodnost trake za pocinčavanje može da se poboljša uklanjanjem rastvorenog kiseonika koji je prisutan u ovom rastvoru. Zapravo, rastvoreni kiseonik prisutan u rastvoru predstavlja izvor oksidacije trake. Uklanjanjem ovog izvora oksidacije se poboljšava stanje površine trake.
Prema povoljnoj mogućnosti postupka shodno predmetnom pronalasku, sakupljeni rastvor iz recirkulacione jedinice može da se tretira deoksigenacijom pre prskanja.
Povoljno, nivo rastvorenog kiseonika koji ostaje u rastvoru koji treba prskati može biti manja od 1 ppm.
1
Rastvoreni kiseonik se može ukloniti iz rastvora pomoću sistema membrana prebrisanih azotom na jednoj strani i vakuumskim usisavanjem na drugoj strani. Alternativno, rastvoreni kiseonik se može ukloniti iz rastvora produvavanjem azotom ili drugim neutralnim gasom za pojačavanje prirodne deoksigenacije.
U povoljnom otelotvorenju, postupak može uključivati i sakupljanje para koje nastaju od prskanja rastvora za raspršivanje na čeličnu traku, kondenzaciju navedenih sakupljenih para i ubrizgavanje navedenih kondenzovanih para u cirkulaciju fluida iz kojeg se sakuplja navedeni rastvor za raspršivanje.
Sakupljanje pare može da se ostvari kolektorom pare koji se postavlja iznad jedinice za prskanje rastvora za raspršivanje.
Gas dobijen kondenzacijom para može da se pošalje u dimnjak.
Kondenzacija sakupljenih para može da se izvede ispiračem.
Shodno drugom aspektu predmetnog pronalaska, predložen je uređaj za hlađenje koji se postavlja za hlađenje pokretne čelične trake u sekciji za hlađenje neprekidne linije koja sadrži sredstva raspoređena za sprovođenje postupka hlađenja, kao što je opisano u patentnim zahtevima 1 do 6 prskanjem vodenog rastvora na čeličnu traku, pri čemu vodeni rastvor predstavlja tečni rastvor ili mešavinu tečnog rastvora i gasa, koncentracija mravlje kiseline u vodenom rastvoru je između 0,1% i 6% masenog udela, uređaj sadrži sistem membrana raspoređenih za deoksigenizaciju rastvora. Sredstva uređaja mogu da sadrže sistem membrana raspoređenih za deoksigenizaciju rastvora, pri čemu se navedene membrane ispiraju azotom na jednoj strani i vakuumskim usisavanjem na drugoj strani.
Sredstva uređaja shodno predmetnom pronalasku mogu da sadrže kućište sa jedinicom za prskanje rastvora za raspršivanje, po mogućstvu mlaznicama, raspoređenih za prskanje tečnosti ili mešavine koja sadrži gas i tečnost na čeličnu traku.
Sistem membrana, projektovan za uklanjanje rastvorenog kiseonika iz rastvora koji se prska, postavljen je na početku ovih mlaznica.
Sredstva uređaja mogu da sadrže, na izlazu kućišta, u smeru kretanja trake, sklop noževa za tečnost koji su postavljeni tako da uklanjaju najveći deo istekle tečnosti prisutne na traci.
Sredstva uređaja mogu da sadrže, na kraju sklopa noževa za tečnost, sklop noževa za gas koji je postavljen tako da uklanja tečnost koja je još uvek prisutna na traci.
Sredstva uređaja mogu da sadrže, na kraju kućišta i, ako je primenljivo, sklopa noževa za tečnost i, ako je primenljivo, celog ili dela sklopa noževa za gas, povratni rezervoar koji je postavljen tako da sakuplja raspršenu tečnost za hlađenje preko mlaznica. Povratni rezervoar može da se postavi tako da bude ispod putanje trake koja izlazi iz kućišta.
Povratni rezervoar može da sadrži drugi komplet noževa za gas koji je postavljen tako da uklanja tečnost koja je još uvek prisutna na traci.
Sredstva uređaja mogu da sadrže rezervoar za recirkulaciju i sredstva za prenos tečnosti od povratnog rezervoara do rezervoara za recirkulaciju.
Sredstva za prenos tečnosti mogu da sadrže filter koji je postavljen tako da uklanja metalne čestice prisutne u rastvoru.
Sredstva uređaja mogu da sadrže dovodnu cirkulaciju koja sadrži pumpu i izmenjivač za punjenje jedinice za prskanje.
Dovodna cirkulacija može da sadrži zaobilaznu cirkulaciju za slanje dela tečnosti koji se putem pumpe u rezervoaru za recirkulaciju pumpa u drugi rezervoar.
Sredstva uređaja mogu da sadrže sredstva za upravljanje zaobilaznim cirkulacijama, pri čemu navedena sredstva deluju kada je potrebno obnoviti deo tečnosti sadržane u sekciji za hlađenje kako bi se održale performanse unutar unapred određenog radnog opsega.
Sistem membrana može da se postavi na samom početku jedinice za prskanje, kao što se pumpa može postaviti na početku sistema membrana, u tom slučaju cirkulaciju za upravljanje rastvorom mravlje kiseline ne treba izolovati od izvora kiseonika.
Pumpa može da se postavi i između sistema membrana i sistema za prskanje, čime se smanjuje pritisak u membranama.
Sistem membrana može da se postavi na recirkulacionu petlju na rezervoaru za prskanje ili između rezervoara za prskanje i rezervoara za recirkulaciju.
Kada je sistem membrana postavljen u nivou dovoda demineralizovane vode, cirkulacija za upravljanje ostatkom rastvora je po mogućstvu nepropusna za kiseonik.
Svi rezervoari mogu biti nepropusni za gas i isprani inertnom atmosferom, po mogućstvu azotom.
Sredstva uređaja mogu da sadrže jedinicu za obradu u kojoj se uzorkovani rastvor može tretirati vodonik peroksidom.
Jedinica za obradu može da sadrži filter, na primer filter presu, odakle se otpad može ukloniti transportnim trakama.
Jedinica za obradu može da sadrži sredstva za ubrizgavanje rastvora iz izlaznog filtera u rezervoar za prskanje.
Predmetni pronalazak se sastoji, pored odredbi koje su već navedene, od određenog broja drugih odredbi koje će dalje u tekstu biti eksplicitnije izložene u vezi sa primerom otelotvorenja opisanog sa referencom na priloženi crtež, koje ni na koji način nije ograničavajuće.
Na ovom crtežu, slika 1 predstavlja šematski prikaz otelotvorenja sekcije za hlađenje shodno predmetnom pronalasku. Ovo otelotvorenje nije ni na koji način ograničavajuće, moguće je posebno napraviti varijante predmetnog pronalaska koje obuhvataju samo izbor opcija opisanih u daljem tekstu, kao što su
1
opisane ili generalizovane, izolovano od ostalih opisanih opcija, ako je ovaj izbor opcija dovoljan da pruži tehničku prednost ili da bi se razlikovao predmetni pronalazak s obzirom na stanje tehnike.
Slika 1 prikazuje sekciju za hlađenje neprekidne linije za pocinčavanje koja sadrži prvi deo 2, naznačeno time što se čelična traka 1 koja se kreće vertikalno odozgo nadole hladi prskanjem tečnosti shodno predmetnom pronalasku. Mlaznice 3, raspoređene na obe strane trake 1, prskaju rashladnu tečnost na traku. Na početku ovih mlaznica u cirkulaciji tečnosti, sistem membrana 4 omogućava uklanjanje kiseonika rastvorenog u rastvoru. Alternativno, uređaj za stvaranje mehurića 31 sa azotom ili drugim neutralnim gasom se postavlja u rezervoar za prskanje 13 da bi se pojačala prirodna deoksigenacija. Nivo rastvorenog kiseonika u rastvoru se meri u rezervoaru za prskanje 13 pomoću sonde 35. Po izlasku iz dela 2, u smeru kretanja trake, nalazi se komplet noževa za tečnost 5 projektovanih za uklanjanje najvećeg dela istekle tečnosti prisutne na traci. Nakon sklopa noževa za tečnost 5, u smeru kretanja trake, sledi sklop noževa za gas 6 namenjenih za uklanjanje tečnosti koja je još uvek prisutna na traci. Traka zatim prolazi kroz povratni rezervoar 7 u kojem se sakuplja rashladna tečnost raspršena mlaznicama 3 i sklopom noževa za tečnost 5. U ovom rezervoaru, drugi sklop noževa za gas 8 je namenjen za uklanjanje tečnosti koja je još uvek prisutna na traci. Traka zatim prolazi kroz deo 9 opremljen cevima za grejanje 10 kako bi se uklonili svi tragovi tečnosti sa trake. Po izlasku iz ovog dela 9, traka prolazi kroz vazdušnu komoru 11 za odvajanje atmosfere između vlažnih delova 2, 7, 9 i delova 12 koji se nalaze na kraju u smeru kretanja trake. U ovoj vazdušnoj komori za odvajanje atmosfere, koristi se ubrizgavanje i/ili usisavanje gasa kako bi se pojačalo odvajanje atmosfera između sekcija na početku i na kraju vazdušne komore.
Tečnost raspršena na traku mlaznicama 3 i sklopom noža za tečnost 5 sakuplja se u povratnom rezervoaru 7, a zatim šalje u rezervoar za prskanje 13. U tu svrhu, tečnost se prenosi iz povratnog rezervoara 7 u rezervoar za recirkulaciju 27. Ovaj rezervoar je opremljen kaskadnim odeljcima 32 kako bi se što više čestica zadržalo u prvim odeljcima. Elektromagneti 33 koji se nalaze ispod rezervoara 27 i sistem fioka 34 omogućavaju oporavak i uklanjanje metalnih čestica bez pražnjenja rezervoara. Tečnost zatim prolazi kroz spoljašnji sklop filtera 28 za uklanjanje zaostalih metalnih čestica pre nego što se vrati u rezervoar za prskanje 13 pomoću pumpe 30. Spoljašnji sklop filtera 28 i pumpa 30 su udvostručeni kako bi se obezbedilo održavanje ove opreme bez zaustavljanja instalacije.
Dovodne cirkulacije 14 koje sadrže pumpu 15 i izmenjivač toplote 16 se koriste za snabdevanje redova mlaznica 3 dela 2 rashladnom tečnošću pri potrebnom pritisku i temperaturi iz tečnosti koja se nalazi u rezervoaru za prskanje 13. Dovodne cirkulacije 14 sadrže zaobilaznu cirkulaciju 17 za slanje dela tečnosti koja se pumpa iz rezervoara 13 u rezervoar 18. Alternativno, zaobilazna cirkulacija 17 dolazi iz rezervoara za recirkulaciju 27. Zaobilazna cirkulacija 17 deluje kada je potrebno obnoviti deo tečnosti sadržane u sekciji za hlađenje kako bi se održale performanse unutar željenog radnog opsega.
Kolektor pare 19 se postavlja u delu 2 iznad redova mlaznica 3.
Sakupljene pare se šalju u mokri ispirač 20 u kome se pare kondenzuju i šalju u rezervoar 18. Po izlasku iz ispirača, gas koji je odvojen od njegovih para se šalje u dimnjak 21.
Tečnost sakupljena u rezervoaru 18 se šalje u jedinicu za obradu 22 u kojoj se potrošenom rastvoru mravlje kiseline dozira vodonik peroksid da bi se dobila mešavina mravlje kiseline i gvožđe(III) hidroksida i legirajući elementi čelika. Ova mešavina se zatim filtrira kroz filter presu (nije prikazana) kako bi se mravlja kiselina odvojila od gvožđe(III) hidroksida koji se dalje uklanja transportnim trakama 23. Regenerisana mravlja kiselina se ponovo koristi i ponovo ubrizgava kao sveži rastvor pomoću cirkulacije 24 u rezervoar 25. Nova mravlja kiselina se takođe dovodi u ovaj rezervoar 25 pomoću cirkulacije 26.
Tečnost sakupljena u rezervoaru 25 se zatim može poslati u rezervoar za prskanje 13 pomoću cirkulacije 29 koji sadrži pumpu (nije numerisana) postavljenu u rezervoaru 25.
Naravno, predmetni pronalazak nije ograničen na upravo opisane primere i na tim primerima se mogu izvršiti mnoga prilagođavanja bez izlaska iz
1
okvira predmetnog pronalaska. Osim toga, različite opcije, oblici, varijante i otelotvorenja predmetnog pronalaska se mogu međusobno kombinovati u raznim kombinacijama do mere da nisu nekompatibilni ili da isključuju jedno drugo.
1

Claims (7)

PATENTNI ZAHTEVI
1. Postupak za hlađenje čelične trake (1) koja se kreće u sekciji za hlađenje (2) kontinuirane linije, koji sadrži prskanje čelične trake vodenim rastvorom za prskanje, pri čemu je vodeni rastvor za prskanje tečni rastvor ili mešavina tečnog rastvora i gasa, karakterisan time što je koncentracija mravlje kiseline u tečnom rastvoru između 0,1% i 6% po masi, time što se rastvor za prskanje prska na čeličnu traku atomizacijom, i time što postupak hlađenja dodatno obuhvata kontinuirano ili periodično praćenje tečnog rastvora za prskanje, pri čemu praćenje obuhvata merenje najmanje jednog fizičko-hemijskog podatka rastvora izabranog iz grupe koja obuhvata pH, gustinu i koncentraciju mravlje kiseline, ili kombinaciju ovih fizičko-hemijskih podataka, i, ako ovo merenje ne pripada unapred određenom opsegu tolerancije, uzima se unapred određena zapremina tečnog rastvora za prskanje i ista unapred određena zapremina rastvora mravlje kiseline se ubrizgava u jedinicu za prskanje (13), pri čemu unapred određena zapremina rastvora mravlje kiseline ima koncentraciju mravlje kiseline takvu da tečni rastvor za prskanje, nakon ubrizgavanja, ima koncentraciju mravlje kiseline između 0,1% i 6%.
2. Postupak prema patentnom zahtevu 1, pri čemu tečni rastvor ima masenu koncentraciju mravlje kiseline između 0,5% i 2%.
3. Postupak prema patentnom zahtevu 1 ili 2, pri čemu je masena koncentracija mravlje kiseline u tečnom rastvoru za prskanje nakon ubrizgavanja između 0,5% i 2%.
4. Postupak prema patentnim zahtevima 1 do 3, pri čemu se uzeti rastvor tretira oksidacijom vodonik-peroksidom, a zatim filtrira radi ekstrakcije hidroksida gvožđa III i drugih legirajućih elemenata, pri čemu ubrizgani rastvor potiče iz recirkulacije filtriranog rastvora ili novog rastvora.
5. Postupak prema bilo kom od patentnih zahteva 1 do 4, pri čemu se rastvor uzet iz recirkulacione jedinice (13) tretira deoksigenacijom pre prskanja.
6. Postupak prema bilo kom od prethodnih patentnih zahteva, koji može sadržati i sakupljanje para koje nastaju od prskanja rastvora za raspršivanje na čeličnu traku, kondenzaciju sakupljenih para i ubrizgavanje kondenzovanih para u cirkulaciju fluida iz kojeg se sakuplja rastvor za raspršivanje.
7. Uređaj za hlađenje raspoređen za hlađenje čelične trake (1) koja se kreće u sekciji za hlađenje (2) kontinuirane linije, koji sadrži sredstva raspoređena za sprovođenje procesa hlađenja prema bilo kom od prethodnih patentnih zahteva prskanjem čelične trake vodenim rastvorom, pri čemu je vodeni rastvor tečni rastvor ili mešavina tečnog rastvora i gasa, koncentracija mravlje kiseline u vodenom rastvoru je između 0,1% i 6% po masi, pri čemu uređaj sadrži sistem membrana (4) raspoređenih za deoksigenaciju rastvora, pri čemu se membrane ispiraju azotom, a na drugoj strani se stvara vakuum.
1
RS20210951A 2017-03-22 2018-03-22 Metoda i uređaj za hlađenje pokretne čelične trake u sekciji za hlađenje neprekidne linije RS62170B2 (sr)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1752352A FR3064279B1 (fr) 2017-03-22 2017-03-22 Procede et dispositif de refroidissement d'une bande d'acier en defilement dans une section de refroidissement d'une ligne continue
EP18715224.4A EP3601623B2 (fr) 2017-03-22 2018-03-22 Procédé et dispositif de refroidissement d'une bande d'acier en defilement dans une section de refroidissement d'une ligne continue
PCT/FR2018/050705 WO2018172713A1 (fr) 2017-03-22 2018-03-22 Procede et dispositif de refroidissement d'une bande d'acier en defilement dans une section de refroidissement d'une ligne continue

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RS62170B1 RS62170B1 (sr) 2021-08-31
RS62170B2 true RS62170B2 (sr) 2025-07-31

Family

ID=58739209

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RS20210951A RS62170B2 (sr) 2017-03-22 2018-03-22 Metoda i uređaj za hlađenje pokretne čelične trake u sekciji za hlađenje neprekidne linije

Country Status (12)

Country Link
US (1) US11162156B2 (sr)
EP (1) EP3601623B2 (sr)
JP (2) JP2020520409A (sr)
KR (2) KR20230065369A (sr)
CN (1) CN110546283A (sr)
ES (1) ES2882291T5 (sr)
FI (1) FI3601623T4 (sr)
FR (1) FR3064279B1 (sr)
PL (1) PL3601623T5 (sr)
PT (1) PT3601623T (sr)
RS (1) RS62170B2 (sr)
WO (1) WO2018172713A1 (sr)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR3064279B1 (fr) * 2017-03-22 2020-06-26 Fives Stein Procede et dispositif de refroidissement d'une bande d'acier en defilement dans une section de refroidissement d'une ligne continue
FR3104178B1 (fr) 2019-12-09 2022-12-02 Fives Stein Dispositif et procede de traitement thermique des aciers comprenant un refroidissement humide
CN111304424A (zh) * 2020-04-27 2020-06-19 唐山曹妃甸区首燕机械有限公司 一种炉鼻子加湿器
CN113604635B (zh) * 2021-07-27 2023-05-09 中国华电科工集团有限公司 一种用于太阳能集热器制造系统的回火设备及其回火方法
FR3156805B1 (fr) 2023-12-13 2025-11-07 Fives Stein Ligne de galvanisation a refroidissement humide

Family Cites Families (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3729417A (en) * 1969-02-14 1973-04-24 Toyota Motor Co Ltd Quenching oil compositions
GB1530859A (en) * 1976-06-23 1978-11-01 Centre Rech Metallurgique Continuous heat-treatment of steel strip
JPS5511155A (en) * 1978-07-10 1980-01-25 Nippon Steel Corp Continuous annealing process for cold rolled hoop
BE871631A (fr) * 1978-10-27 1979-04-27 Centre Rech Metallurgique Procede de decapage continu de toles en acier.
BE880587A (fr) * 1979-12-12 1980-06-12 Centre Rech Metallurgique Installation de traitement thermique en continu de toles d'acier
JPS6052531A (ja) * 1983-09-02 1985-03-25 Nippon Steel Corp 冷延鋼帯の冷却用水溶液
LU85333A1 (fr) † 1984-04-24 1985-11-27 Centre Rech Metallurgique Procede de protection d'un produit metallique contre l'oxydation pendant la trempe
JPS63192820A (ja) * 1987-02-06 1988-08-10 Sumitomo Metal Ind Ltd 鋼材の冷却方法
JPH02170925A (ja) * 1988-12-21 1990-07-02 Sumitomo Metal Ind Ltd 連続焼鈍冷間圧延鋼板の製造方法
BE1012753A3 (fr) 1998-10-01 2001-03-06 Centre Rech Metallurgique Procede pour le refroidissement non oxydant d'une bande d'acier laminee.
WO2006112109A1 (ja) 2005-04-12 2006-10-26 Nippon Steel Corporation 連続熱処理設備の冷却帯における鋼帯の冷却方法及び冷却装置
JP5086545B2 (ja) * 2005-04-12 2012-11-28 新日鉄エンジニアリング株式会社 連続熱処理設備の冷却帯における鋼帯の冷却装置
FR2942629B1 (fr) 2009-03-02 2011-11-04 Cmi Thermline Services Procede de refroidissement d'une bande metallique circulant dans une section de refroidissement d'une ligne de traitement thermique en continu, et installation de mise en oeuvre dudit procede
JP5739367B2 (ja) 2012-03-12 2015-06-24 Ｊｆｅスチール株式会社 デスケーリングシステム
WO2014059475A1 (en) 2012-10-17 2014-04-24 Bluescope Steel Limited Method of producing metal-coated steel strip
JP6227248B2 (ja) * 2012-12-27 2017-11-08 出光興産株式会社 水系冷却剤
FR3014447B1 (fr) * 2013-12-05 2016-02-05 Fives Stein Procede et installation de traitement thermique en continu d'une bande d'acier
JP6414739B2 (ja) * 2014-10-14 2018-10-31 住友電工ウインテック株式会社 導体軟化処理装置及び導体軟化処理方法
CN204999977U (zh) 2015-10-12 2016-01-27 中钢集团郑州金属制品研究院有限公司 钢丝水浴索氏体化热处理超声波清洗作业线
FR3064278B1 (fr) * 2017-03-22 2021-04-23 Fives Stein Section et procede de refroidissement d'une ligne continue combinant un refroidissement sec et un refroidissement humide
FR3064279B1 (fr) * 2017-03-22 2020-06-26 Fives Stein Procede et dispositif de refroidissement d'une bande d'acier en defilement dans une section de refroidissement d'une ligne continue

Also Published As

Publication number Publication date
JP2020520409A (ja) 2020-07-09
EP3601623B1 (fr) 2021-04-28
JP2022163112A (ja) 2022-10-25
PT3601623T (pt) 2021-07-26
ES2882291T3 (es) 2021-12-01
US20200017934A1 (en) 2020-01-16
US11162156B2 (en) 2021-11-02
PL3601623T3 (pl) 2021-11-02
WO2018172713A1 (fr) 2018-09-27
JP7422822B2 (ja) 2024-01-26
FR3064279A1 (fr) 2018-09-28
ES2882291T5 (en) 2025-07-11
KR20190132430A (ko) 2019-11-27
FR3064279B1 (fr) 2020-06-26
CN110546283A (zh) 2019-12-06
EP3601623A1 (fr) 2020-02-05
FI3601623T4 (en) 2025-05-20
KR102556572B1 (ko) 2023-07-18
EP3601623B2 (fr) 2025-03-26
RS62170B1 (sr) 2021-08-31
PL3601623T5 (pl) 2025-06-30
KR20230065369A (ko) 2023-05-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP7422822B2 (ja) 連続的なラインの冷却セクションを移動する鋼ストリップの冷却方法及び装置
US5377398A (en) Method for descaling metal strip utilizing anhydrous salt
US3310435A (en) Process for continuous pickling of steel strip and regeneration of the contact acid
KR100721974B1 (ko) 금속부품 세척방법
MX2012010836A (es) Dispositivo y metodo para la condensacion, separacion y almacenamiento de azufre liquido en una planta claus.
RU2691363C2 (ru) Способ и система для обработки полосы из нержавеющей стали, прежде всего для травления
KR20150106000A (ko) 배기 가스로부터 오염 물질을 제거하는 방법
JP2016029007A (ja) 酸洗い溶液から硝酸を回収するためのシステムおよび方法
EP3029163B1 (en) Method and system of treating a carbon steel strip, especially for pickling
JP3735691B2 (ja) 金属材料の酸洗方法
Emori et al. Time-and temperature-dependence of the anticorrosion effect of sodium sulfide on Q235 steel for post-combustion CO2 capture system
US10513781B2 (en) Treatment device for pickling and phosphating metal parts, and treatment method, and treatment plant for galvanizing the metal parts
JP2011184714A (ja) 防錆膜形成方法
JP5018847B2 (ja) 金属部材の表面処理方法および表面処理装置
JP3949504B2 (ja) 母材表面の活性化処理方法および活性化処理装置
JPH0765205B2 (ja) 有機酸洗い蒸気の回収および再生使用のための方法および装置
JP2966622B2 (ja) 酸洗前処理装置
IT8948531A1 (it) Metodo e dispositivo per recuperare e riutilizzare vapori organici di decapaggio.