RO127969A2 - Metodă pentru îmbunătăţirea recuperării hidrocarburilor - Google Patents
Metodă pentru îmbunătăţirea recuperării hidrocarburilor Download PDFInfo
- Publication number
- RO127969A2 RO127969A2 ROA201000766A RO201000766A RO127969A2 RO 127969 A2 RO127969 A2 RO 127969A2 RO A201000766 A ROA201000766 A RO A201000766A RO 201000766 A RO201000766 A RO 201000766A RO 127969 A2 RO127969 A2 RO 127969A2
- Authority
- RO
- Romania
- Prior art keywords
- amine
- steam
- ammonia
- situ
- hydrocarbon
- Prior art date
Links
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 title claims abstract description 82
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 title claims abstract description 80
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 74
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 title claims description 35
- 238000011084 recovery Methods 0.000 title description 23
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 claims abstract description 89
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 88
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 47
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims abstract description 43
- GETQZCLCWQTVFV-UHFFFAOYSA-N trimethylamine Chemical compound CN(C)C GETQZCLCWQTVFV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 22
- 238000011065 in-situ storage Methods 0.000 claims abstract description 19
- BAVYZALUXZFZLV-UHFFFAOYSA-N Methylamine Chemical compound NC BAVYZALUXZFZLV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- ROSDSFDQCJNGOL-UHFFFAOYSA-N Dimethylamine Chemical compound CNC ROSDSFDQCJNGOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 17
- ZMANZCXQSJIPKH-UHFFFAOYSA-N Triethylamine Chemical compound CCN(CC)CC ZMANZCXQSJIPKH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- 239000002904 solvent Substances 0.000 claims abstract description 15
- OAKJQQAXSVQMHS-UHFFFAOYSA-N Hydrazine Chemical compound NN OAKJQQAXSVQMHS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- NQRYJNQNLNOLGT-UHFFFAOYSA-N Piperidine Chemical compound C1CCNCC1 NQRYJNQNLNOLGT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- JUJWROOIHBZHMG-UHFFFAOYSA-N Pyridine Chemical compound C1=CC=NC=C1 JUJWROOIHBZHMG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims abstract description 9
- PAFZNILMFXTMIY-UHFFFAOYSA-N cyclohexylamine Chemical compound NC1CCCCC1 PAFZNILMFXTMIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- RHUYHJGZWVXEHW-UHFFFAOYSA-N 1,1-Dimethyhydrazine Chemical compound CN(C)N RHUYHJGZWVXEHW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- KDSNLYIMUZNERS-UHFFFAOYSA-N 2-methylpropanamine Chemical compound CC(C)CN KDSNLYIMUZNERS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- QUSNBJAOOMFDIB-UHFFFAOYSA-N Ethylamine Chemical compound CCN QUSNBJAOOMFDIB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- YNAVUWVOSKDBBP-UHFFFAOYSA-N Morpholine Chemical compound C1COCCN1 YNAVUWVOSKDBBP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- KAESVJOAVNADME-UHFFFAOYSA-N Pyrrole Chemical compound C=1C=CNC=1 KAESVJOAVNADME-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- WEHWNAOGRSTTBQ-UHFFFAOYSA-N dipropylamine Chemical compound CCCNCCC WEHWNAOGRSTTBQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- WGYKZJWCGVVSQN-UHFFFAOYSA-N propylamine Chemical compound CCCN WGYKZJWCGVVSQN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- HPNMFZURTQLUMO-UHFFFAOYSA-N diethylamine Chemical compound CCNCC HPNMFZURTQLUMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- UMJSCPRVCHMLSP-UHFFFAOYSA-N pyridine Natural products COC1=CC=CN=C1 UMJSCPRVCHMLSP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229920001174 Diethylhydroxylamine Polymers 0.000 claims abstract description 4
- HQABUPZFAYXKJW-UHFFFAOYSA-N butan-1-amine Chemical compound CCCCN HQABUPZFAYXKJW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- FVCOIAYSJZGECG-UHFFFAOYSA-N diethylhydroxylamine Chemical compound CCN(O)CC FVCOIAYSJZGECG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- JJWLVOIRVHMVIS-UHFFFAOYSA-N isopropylamine Chemical compound CC(C)N JJWLVOIRVHMVIS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- HDZGCSFEDULWCS-UHFFFAOYSA-N monomethylhydrazine Chemical compound CNN HDZGCSFEDULWCS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- HNJBEVLQSNELDL-UHFFFAOYSA-N pyrrolidin-2-one Chemical compound O=C1CCCN1 HNJBEVLQSNELDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 79
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 claims description 65
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims description 44
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 40
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 claims description 40
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 claims description 27
- 238000011066 ex-situ storage Methods 0.000 claims description 12
- FAXDZWQIWUSWJH-UHFFFAOYSA-N 3-methoxypropan-1-amine Chemical compound COCCCN FAXDZWQIWUSWJH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 9
- 239000000376 reactant Substances 0.000 claims description 7
- PIICEJLVQHRZGT-UHFFFAOYSA-N Ethylenediamine Chemical compound NCCN PIICEJLVQHRZGT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 125000000217 alkyl group Chemical group 0.000 claims description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 abstract description 6
- 239000007924 injection Substances 0.000 abstract description 6
- 238000010793 Steam injection (oil industry) Methods 0.000 abstract description 5
- 238000000605 extraction Methods 0.000 abstract description 3
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 abstract 1
- IMNFDUFMRHMDMM-UHFFFAOYSA-N N-Heptane Chemical compound CCCCCCC IMNFDUFMRHMDMM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 28
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 14
- 230000008569 process Effects 0.000 description 13
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 11
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 11
- 238000010796 Steam-assisted gravity drainage Methods 0.000 description 10
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 10
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 10
- YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N Toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1 YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 7
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- -1 Amine compounds Chemical class 0.000 description 5
- 238000010795 Steam Flooding Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 5
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 4
- 239000002585 base Substances 0.000 description 4
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 4
- 230000002209 hydrophobic effect Effects 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 4
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 3
- 229910052729 chemical element Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000003292 glue Substances 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 3
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 3
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 3
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 3
- 239000000344 soap Substances 0.000 description 3
- 239000002689 soil Substances 0.000 description 3
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 description 3
- 230000032258 transport Effects 0.000 description 3
- NODLZCJDRXTSJO-UHFFFAOYSA-N 1,3-dimethylpyrazole Chemical compound CC=1C=CN(C)N=1 NODLZCJDRXTSJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PAYRUJLWNCNPSJ-UHFFFAOYSA-N Aniline Chemical compound NC1=CC=CC=C1 PAYRUJLWNCNPSJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 2
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 2
- 239000008346 aqueous phase Substances 0.000 description 2
- 150000004982 aromatic amines Chemical class 0.000 description 2
- 150000004649 carbonic acid derivatives Chemical class 0.000 description 2
- 150000001735 carboxylic acids Chemical class 0.000 description 2
- 239000003518 caustics Substances 0.000 description 2
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 2
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 239000003085 diluting agent Substances 0.000 description 2
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 2
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 2
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 2
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- SRJOCJYGOFTFLH-UHFFFAOYSA-N isonipecotic acid Chemical compound OC(=O)C1CCNCC1 SRJOCJYGOFTFLH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 2
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 150000004756 silanes Chemical class 0.000 description 2
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 2
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 2
- 239000011885 synergistic combination Substances 0.000 description 2
- SSDGMKHZMNTWLS-UHFFFAOYSA-N 1,3,5-trimethylpyrazol-4-amine Chemical compound CC1=NN(C)C(C)=C1N SSDGMKHZMNTWLS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 125000000022 2-aminoethyl group Chemical group [H]C([*])([H])C([H])([H])N([H])[H] 0.000 description 1
- OAIIKIWHCVTWKK-UHFFFAOYSA-N 2-methyl-1h-indol-6-amine Chemical compound C1=C(N)C=C2NC(C)=CC2=C1 OAIIKIWHCVTWKK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XPQIPUZPSLAZDV-UHFFFAOYSA-N 2-pyridylethylamine Chemical compound NCCC1=CC=CC=N1 XPQIPUZPSLAZDV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005493 Chloridazon (aka pyrazone) Substances 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- 239000004721 Polyphenylene oxide Substances 0.000 description 1
- 238000000944 Soxhlet extraction Methods 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- GSEJCLTVZPLZKY-UHFFFAOYSA-N Triethanolamine Chemical compound OCCN(CCO)CCO GSEJCLTVZPLZKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 150000001335 aliphatic alkanes Chemical class 0.000 description 1
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 description 1
- 125000000129 anionic group Chemical group 0.000 description 1
- 239000008365 aqueous carrier Substances 0.000 description 1
- 239000003849 aromatic solvent Substances 0.000 description 1
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 description 1
- 239000002775 capsule Substances 0.000 description 1
- 235000013877 carbamide Nutrition 0.000 description 1
- 150000007942 carboxylates Chemical class 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 239000008367 deionised water Substances 0.000 description 1
- 229910021641 deionized water Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 125000000118 dimethyl group Chemical group [H]C([H])([H])* 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 239000003995 emulsifying agent Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 239000013505 freshwater Substances 0.000 description 1
- 125000000524 functional group Chemical group 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 150000004679 hydroxides Chemical class 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 125000002496 methyl group Chemical group [H]C([H])([H])* 0.000 description 1
- 125000005608 naphthenic acid group Chemical group 0.000 description 1
- 150000007524 organic acids Chemical class 0.000 description 1
- 235000005985 organic acids Nutrition 0.000 description 1
- 150000007530 organic bases Chemical class 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 229920000768 polyamine Polymers 0.000 description 1
- 229920000570 polyether Polymers 0.000 description 1
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 1
- 150000003141 primary amines Chemical class 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000029058 respiratory gaseous exchange Effects 0.000 description 1
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 150000003377 silicon compounds Chemical class 0.000 description 1
- XJKVPKYVPCWHFO-UHFFFAOYSA-N silicon;hydrate Chemical compound O.[Si] XJKVPKYVPCWHFO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 150000003672 ureas Chemical class 0.000 description 1
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 1
- 239000003039 volatile agent Substances 0.000 description 1
- 239000000341 volatile oil Substances 0.000 description 1
- 229920003169 water-soluble polymer Polymers 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/16—Enhanced recovery methods for obtaining hydrocarbons
- E21B43/24—Enhanced recovery methods for obtaining hydrocarbons using heat, e.g. steam injection
- E21B43/2406—Steam assisted gravity drainage [SAGD]
- E21B43/2408—SAGD in combination with other methods
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Geology (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Invenţia se referă la o metodă pentru extragerea dintr-un zăcământ de hidrocarburi grele, prin cel puţin o sondă de extracţie, a hidrocarburilor tratatecu abur introdus prin nişte sonde de injecţie care pot fi constituite periodic şi din sondele de extracţie. Metoda conform invenţiei constă în introducerea în zăcământul de hidrocarburi grele, prin nişte sonde de injecţie a aburului, într-o concentraţie de 50...50000 ppm, a unei amine cu punct de fierbere la presiunea atmosferică nu mai mare de 135°C şi un pka cu o valoare de cel puţin 5, sau în aceeaşi concentraţie o amină şi un solvent volatil, cum ar fi amoniac, amina fiind selectată dintr-un grup constând din metil amină, dimetil amină, trimetil amină, dietil amină, etil amină, izopropil amină, n-propil amină,1,1-dimetil hidrazină, izobutil amină, n-butil amină, pirolidenă, trietil amină, metil hidrazină, piperidină, dipropilamină, hidrazină, piridină, etilen diamină-3-metoxipropilamină, N,N-dietilhidroxilamină, morfolină, pirol, ciclohexilamină şi combinaţii ale acestora, hidrocarburile fiind aduse la suprafaţă prin nişte găuri de extracţie.
Description
0001 Această cerere de brevet revendică prioritatea din cererea de brevet provizorie US 61/032297 care a fost înregistrată la 28 februarie 2008 al cărei conținut este complet incoporat aici ca referință în întregimea sa.
0002 Această invenție se referă la metode de producere a hidrocarburilor. Această invenție se referă în particular la metode de producere a hidrocarburilor grele utilizând abur.
0003 în unele zone ale lumii există depozite mari de țiței crud vâscos sau greu și/sau nisipuri petrolifere sau smoală care sunt situate în apropierea suprafeței pământului.
Stratul acoperitor în aceste zone poate fi inexistent însă poate fi de asemenea la fel de mare ca trei sute de picioare. Când hidrocarburile sunt situate suficient de aproape de suprafață, hidrocarburile pot fi produse eficient utilizând exploatarea cu bandă sau alte metode de exploatare minieră bazate pe volum.
0004 Când hidrocarburile sunt prea la adâncime pentru o metodă de minerit bazată pe volum, atunci pot fi utilizate sonde în combinație cu injectarea aburului pentru a produce hidrocarburile. O astfel de metodă este cunoscută drept inundare cu abur.
0005 în cadrul inundării cu abur a unei formațiuni de nisip petrolifer, spre exemplu, este forat un model de puțuri verticale prin stratul acoperitor și în interiorul nisipului petrolifer greu, în mod obișnuit penetrând întreaga adâncime a nisipului. Este montat un burlan de foraj și perforat la intervalul de producție și apoi este generat abur la suprafață și este pompat la o presiune relativ ridicată în interiorul burlanului de foraj și în interiorul formațiunii de țiței greu.
0006 în unele situații aburul este pompat pentru un timp în interiorul tuturor puțurilor forate în formațiunea de producție și, după ce a fost utilizată căldura pentru reducerea vâscozității țițeiului greu din apropierea găurii sondei este l
C\-2 Ο 1 Ο - Ο 07 6 6 - 2 7 -08- 2010 îndepărtat aburul și încălzit, vâscozitatea este redusă, este pompat țițeiul la suprafață, care a intrat în burlanul de foraj prin perforații. Când căldura a fost disipată și producția de țiței greu se oprește, producția este închisă iar inundarea cu abur oprită. Atunci când aceleași sonde sunt utilizate entru injectarea aburului pentru un timp și apoi pentru producție, această metodă este cunoscută drept metoda aspiră și respiră sau metoda împinge-trage.
0007 în unele situații, unele din puțurile verticale ce penetrează nisipul petrolifer greu sunt utilizate pentru injectarea continuă a aburului în timp ce altele sunt utilizate pentru producerea continuă a țițeiului cu vâscozitate redusă cu ajutorul aburului. Din nou, când producția de țiței greu încetează datorită lipsei căldurii, rolul puțurilor injectoare și al celor producătoare poate fi inversat pentru a permite aburului injectat să ajungă la noi porțiuni din rezervor și procesul este repetat.
0008 în toate aceste metode de producție, inundarea cu abur este realizată la o presiune relativ ridicată (sute până la peste o mie de pound per inch pătrat sau PSI) astfel încât să-i permită să penetreze cât mai adânc posibil în zona de producție.
0009 Una dintre cele mai avansate tehnologii pentru recuperarea țițeiului crud greu sau a bitumului este cea denumită „Scurgere prin Gravitație Asistată cu Abur” sau SAGD. în cadrul acestei metode, două puțuri de țiței orizontale paralele sunt forate în interiorul formațiunii. Fiecare pereche de puțuri este forată paralelă și aliniată vertical una cu alta. Acestea au în mod obișnuit aproximativ 1 kilometru lungime și 5 metri depărtare. Puțul superior este cunoscut drept puț de injectare, iar puțul inferior este cunoscut drept puț de producție. Procesul începe prin circularea aburului în ambele puțuri astfel că bitumul dintre perechea de puțuri este încălzit suficient pentru a curge către puțul de producție inferior. Spațiul cu pori eliberat este umplut continuu cu abur ce formează o „cameră de abur”. Camera de abur încălzește și scurge din ce în ce mai mult bitum până când a acoperit porii ce susțin țițeiul dintre perechile de puțuri. Circulația aburului în puțul de producție este apoi oprită și injectat doar în puțul de injectare superior. Camera de abur sub formă de con, ancorată la puțul de producție, începe acum să se dezvolte către în sus din puțul de injectare. Pe măsură ce noi suprafețe de bitum sunt încălzite, vâscozitatea țițeiului este redusă, permițându-i acestuia să curgă către în jos de-a lungul graniței camerei de abur în puțul de producție prin c<2 r Ο - Ο ϋ 7 55 - 2 7 -08- 2010
intermediul gravității. Aburul este injectat întotdeauna sub presiunea de fracturare a masei de rocă. De asemenea, puțul de producție este adesea controlat pentru menținerea temperaturii fluxului de producție a bitumului imediat sub condițiile aburului saturat pentru a împiedica ca vaporii de abur să intre în gaura de sondă și să dilueze producția de țiței - aceasta fiind cunoscută drept SAGD cu „trapă de abur.
0010 Procesul SAGD recuperează în mod obișnuit aproximativ 55% din bitumul original din respectivul loc. Alți parametri tehnici care influențează caracterul economic al producției prin metoda SAGD includ rata de recuperare, eficiența termică, rata de injectare a aburului, presiunea aburului, reducerea la minim a producției de nisip, menținerea presiunii rezervorului și intruziunea apei.
0011 Metoda SAGD oferă un număr de avantaje în comparație cu metodele convenționale de extracție prin minerit de la suprafață și metodele de recuperare termică alternantă. Spre exemplu, SAGD oferă rate de producție pentru sondă semnificativ mai mari, grade de recuperare mai mari per rezervor, costuri de tratare a apei reduse și reduceri dramatice ale „Raportului Abur per Țiței” (SOR).
0012 Procesul SAGD nu este totuși complet lipsit de dezavantaje; acesta necesită o anumită cantitate de apă proaspătă și instalații mari de recirculare a apei și cantități mari de gaz natural pentru a crea aburul.
0013 Bazându-se pe scurgerea prin gravitație, aceasta necesită rezervoare comparativ groase și omogene. Ratele de producție sunt limitate de vâscozitatea relativ mare a bitumului, chiar dacă este fierbinte. Procesele derivate sunt dezvoltate pentru a mări ratele de producție prin adăugarea de agenți volatili, solvenți în care bitumul este solubil, cum ar fi hidrocarburile condensabile sau necondensabile, la abur pentru reducerea vâscozității bitumului.
0014 Agenții alcalini convenționali de îmbunătățire a recuperării țițeiului, cum arfi hidroxizii minerali (de exemplu, NaOH, KOH) și carbonații (de exemplu, NaHCO3, Na2CO3), pot fi transportați către formația ce prezintă țiței, dizolvați în orice apă fierbinte reziduală rămasă în aburul produs, însă aceștia nu sunt suficient de volatili pentru a fi transportați doar de către abur. în particular în cadrul procesului SAGD, există un traseu lung și sinuos printr-o cameră de abur, uscată, cu nisip stratificat, către apa de condensare/frontul de scurgere a țițeiului, prin care chiar și cel mai mic aerosol de apă este improbabil să penetreze.
Λ-2 Ο 1 Ο - Ο Ο 7 66 - 2 7 -08- 2010 (/>
0015 Anumiți reactivi volatili, cum ar fi silanii, organosilice și ureele pot îmbunătăți recuperarea hidrocarburilor ușoare prin reacționarea cu suprafața particulelor fine de minerale sau cu formațiunea minerală în sine pentru reducerea mobilității particulelor fine de apă sau îmbunătățirea în alt mod a permeabilității țițeiului prin formațiune. în particular în cazul nisipurilor petrolifere, totuși, aria suprafeței particulelor fine de mineral este de atâtea ori mai mare decât cea a particulelor de bitum încât orice metodă de tratare a mineralului sau formațiunii devine neeconomică. Mai mult, vâscozitatea hidrocarburilor precum bitumul este atât de ridicată încât scopul convențional de reducere a mobilității apei și/sau creșterea permeabilității țițeiului va întârzia practic rata de producție a bitumului.
0016 într-un aspect, prezenta invenție se referă la o metodă pentru producerea unei hidrocarburi cuprinzând aducerea în contact a unei hidrocarburi grele dintr-o formațiune subterană, in or ex situ , cu abur sau o amină volatilă.
0017 într-un aspect, prezenta invenție se referă la un amestec de hidrocarburi și apă și o amină sau amoniac rezultat în urma aducerii în contact a hidrocarburii dintr-o formațiune subterană, in situ sau ex situ, cu aburul și o amină volatilă.
0018 într-un alt aspect, prezenta invenție se referă la o metodă pentru producerea unei hidrocarburi cuprinzând aducerea în contact a hidrocarburii dintro formațiune subterană, in situ sau ex situ, cu un vapor de solvent, abur și o amină volatilă.
0019 într-un alt aspect, prezenta invenție se referă la un amestec de hidrocarburi, solvent, apă și o amină sau amoniac rezultat din aducerea în contact a hidrocarburii dintr-o formațiune subterană, in situ sau ex situ, cu un vapor de solvent, abur și o amină volatilă.
0020 Un alt aspect al invenției se referă la utilizarea unei combinații sinergice între amoniac și o amină volatilă în locul doar a unei amine volatile.
0021 într-un alt aspect, invenția se referă la o hidrocarbură grea recuperată dintr-o formațiune subterană rezultată din aducerea în contact a hidrocarburii dintr-o formațiune subterană, in situ sau ex situ, cu un vapor de solvent, abur și o amină volatilă sau o amină volatilă și amoniac.
0022 într-un alt aspect al invenției, aceasta se referă la o metodă pentru producerea unei hidrocarburi cuprinzând aducerea în contact a unei hidrocarburi
Λ“2 0 1 0-00?66-2 7 -08- 2010 (ο?/ grele dintr-o formațiune subterană, in situ sau ex situ, cu un abur și amoniac de calitate ridicată.
0023 într-un exemplu de realizare, prezenta invenție se referă la o metodă pentru producerea hidrocarburilor grele. în scopul acestei descrieri, o hidrocarbură grea include țițeiuri crude și bitum dense sau cu vâscozitate ridicată.
0024 Hidrocarburile grele pot fi dificil de produs. Aceste hidrocarburi sunt foarte vâscoase și adesea nu pot fi produse utilizând sonde petroliere care sunt acționate doar prin formarea presiunilor. O metodă de reducere a vâscozității hidrocarburilor grele din formațiunile subterane constă în inundarea formațiunii cu abur. Aburul mărește temperatura hidrocarburilor din formațiune, care își reduce vâscozitatea, permițându-le să se scurgă sau să fie aspirate către o sondă de petrol și să fie produse. Aburul poate condensa de asemenea în apă, care apoi poate acționa ca un o fază purtător cu vâscozitate redusă pentru o emulsie de țiței, permițând astfel ca hidrocarburile grele să fie produse mai ușor.
0025 într-un exemplu de realizare, invenția se referă la o metodă pentru recuperarea hidrocarburilor grele utilizând o sondă de țiței. în acest exemplu de realizare, hidrocarbura dintr-o formațiune subterană este adusă în contact cu un amestec de abur și o amină volatilă sau un amestec de amină și amoniac volatile. Amestecul constând din aburul, amina volatilă sau amoniacul și amina volatilă este introdus în gaura de sondă utilizând fie același puț utilizat pentru producție fie alte puțuri utilizate pentru introducerea aburului în interiorul formațiunii. în oricare mod, aburul condensează și formează o fază apoasă care poate ajuta la eliberarea hidrocarburii grele din mineral și deplasarea acesteia către sonda de producție.
0026 într-un alt exemplu de realizare, invenția constă într-o metodă pentru recuperarea hidrocarburilor grele, în special a bitumului, unde hidrocarbura grea este recuperată dintr-un minereu ce susține hidrocarbura. Un astfel de minereu este un minereu bogat în bitum cunoscut în mod obișnuit drept nisip(uri) petrolifer sau smoală.
0027 Rezerve enorme de hidrocarburi există sub formă de nisipuri petrolifere. Bitumul sticlos asemenea asfaltului găsit în acestea este adesea mai dificil de produs decât formele mai lichide de hidrocarburi subterane. Bitumul din nisipul petrolifer nu curge din pământ în producția primară. Acest minereu trebuie exploatat în puțurile deschise, bitumul separat din mineral ex situ utilizând cel Cx-2 0 ' 2 - 2 2 7 ^-2 7 -(18- ίΟιΟ |ρΓι puțin apa fierbinte, uneori încălzită cu abur, în recipiente gigant de la suprafață. Ori minereul poate fi încălzit cu abur in situ, iar bitumul separat de matricea formațiunii în timp ce încă se află în subteran cu apa condensată din abur.
0028 în mod diferit față de țițeiurile crude grele, convenționale, bitumul din nisipurile petrolifere nu este continuu ci se află sub formă de ace discrete amestecate intim cu șlam sau capsule care încercuiesc grăunții individuali de nisip înmuiat cu apă. Aceste hidrocarburi bituminoase sunt considerabil mai vâscoase chiar și decât țițeiurile crude grele, convenționale și în mod obișnuit acestea se află într-o cantitate chiar mai mică decât acestea în cadrul formațiunii - chiar și minereurile de nisip petrolifer bogate conțin doar 10 la 15% hidrocarburi.
0029 O metodă de recuperare a acestui bitum este eliberarea stratului superior de pământ, excavarea minereului din puțul minier deschis și apoi utilizarea apei încălzită pentru spălarea nisipului și șlamului in situ, într-o serie de etape de separare dificile.
0030 Un proces mia recent separă hidrocarburile din nisip in situ utilizând puțuri orizontale forate în perechi în formațiunile de nisip petrolifer mai adânci. Este injectat abur uscat, la presiune ridicată și având temperatura de 500°C întrun puț superior (injector) care se extinde pe lungime prin porțiunea superioară a depozitului de nisip petrolifer. Aburul condensează, eliberându-și căldura sa latentă și sensibilă care topește și fluidizează bitumul în apropierea puțului injector. Pe măsură ce țițeiul și apa, acum aflate de la aproximativ 130 la 230°C sunt evacuate, se formează o cameră de abur uscat deasupra zonei de evacuare.
0031 Un dezavantaj al acestei metode de producere a hidrocarburilor este aceea că un nou abur, împreună cu orice aditivi pe acre acesta îi poate include, trebuie să se deplaseze din ce în ce mai mari prin acest nisip și clei poros pentru a ajunge la interfața ce avansează dintre camera de abur uscat și zona unde țițeiul și apa încep scurgerea (un front de producție). Acest proces este cunoscut drept evacuare prin gravitație asistată de abur și este denumită în mod obișnuit prin acronimul său „SAGD”.
0032 în mod diferit față de antrenarea convențională cu abur, presiunea aburului nu este utilizată în principal pentru împingerea țițeiului către sonda producătoare; în schimb, căldura latentă a aburului este utilizată pentru reducerea vâscozității bitumului astfel că acesta se scurge, împreună cu apa condensată din
Λ~ 2010-00766-2 7 -08- 2010 abur, către sonda producătoare, situată mai jos, datorită gravitației. Deoarece, la temperatura de producție de aproximativ 15O°C, apa pură este de aproximativ 300 de ori mai puțin vâscoasă decât bitumul pur, iar în mod obișnuit formațiunea umezită de apă nu poate împiedica într-o manieră hidrofobă curgerea apei, apa se scurge mult mai rapid prin formațiune comparativ cu bitumul topit.
0033 Mai mult, emulsiile pe bază de apă (țiței în apă) curg în principal asemenea apei - acestea nu sunt cu mult mai vâscoase decât apa în sine. Acest lucru se consideră a se datora încărcăturii stabilizate, particulele țiței în apă sunt respinse electrostatic și rezistă frecării unele cu altele. Picăturile de apă în țiței, în schimb, sunt stabilizate steric și curg unele peste altele doar cu o frecare crescută. Rezultatul este acela că emulsiile concentrate de apă în țiței pot fi de câteva ori mai vâscoase decât țițeiul pur în sine. Astfel, în ansamblu, o emulsie pe bază de apă poate curge de mii de ori mai rapid decât partea opusă bazată de țiței, și astfel produce în mod obișnuit mult mai mult țiței, chiar și atunci când aceasta prezintă o fracție redusă de țiței.
0034 La începutul unui proces SAGD obișnuit, apa este evacuată mai întâi din sol. Concentrația de hidrocarbură din fluidul de producție crește odată cu timpul până când, eventual, concentrația de țiței se stabilizează la aproximativ 25 la 35% din fluidul produs. Astfel, limita „raportului abur-țiței” sau SOR este de aproximativ 2 la 3.
0035 Indiferent de starea fluidelor din subteran, ceea ce ajunge în separatorul primei faze de la suprafață poate să nu constituie două faze vrac, și anume, o emulsie pe bază de ulei și o emulsie pe bază de apă. în schimb, emulsia predominantă este în mod obișnuit țiței în apă. Această emulsie poartă cu ea în mod obișnuit majoritatea bitumului pe care îl poate transporta fără stări turbionare, sau de răsturnare, într-o emulsie apă în țiței.
0036 în practică când SOR și astfel și rata de producție a țițeiului, pot fi mai limitate de acest flux de fluid - transferul mișcării către țiței prin intermediul fluxului de apă - decât fluxul termic - transferul căldurii către țiței prin intermediul aburului. Creșterea fracției de țiței transportat de apă, apoi, produce mai mult țiței pentru același abur, și astfel este preferată.
0037 Două avantaje ale metodei conform invenției care constau în utilizarea aminelor sau amoniacului și aminelor, pot crește ambele eficiența și eficacitatea cu care sunt dispersate hidrocarburile grele în (și astfel transportate α - 2 Ο 1 ο - Ο Ο 7 6 6 - 2 7 -08- 2010 de) apă. Eficiența crescută are ca rezultat cerințe de abur mai scăzute, care conduc la costuri de energie mai scăzute. în unele domenii, țițeiul crud greu este recuperat la un cost de 1/3 din țițeiul produs care este utilizat pentru generarea aburului. Este de dorit în domeniu să se reducă cerințele pentru abur reducând astfel utilizarea hidrocarburilor rezultate sau a energiei achiziționate sub formă de gaz natural pentru producerea hidrocarburilor grele. Eficiența crescută are ca rezultat o recuperare totală mai mare a bitumului din formațiune. Este lăsat irosit mai puțin țiței în sol. Acest lucru crește returnarea capitalului fix investit pentru producerea acestuia.
0038 O altă metodă de recuperare a hidrocarburilor grele utilizează vapori de hidrocarburi volatili pentru îmbunătățirea extracției. Această metodă de „extracție cu vapori” este cunoscută în mod obișnuit în domeniu drept VapEx. în cadrul acestei metode, este utilizată diluția cu hidrocarbură ușoară în locul încălzirii cu abur pentru reducerea vâscozității hidrocarburilor grele. Aceste metode sunt cunoscute în domeniu și pot fi găsite în documentele de brevet US 4450913 al lui Allen și alții, US 4513819 al lui Islip și alții, US 5407009 al lui Butler și alții, US 5607016 al lui Butler, US 5899274 al lui Frauenfeld și alții, US 6318464 al lui Mokrys, US 6769486 al lui Lim și alții și US 6883607 al lui Nenninger și alții, care sunt incorporate aici întregul lor ca referință.
0039 Ca și în cazul doar cu abur, totuși, doar reducând vâscozitatea hidrocarburii grele în general aceasta nu va deplasa țițeiul la fel de rapid ca și dispersarea acestuia într-o fază apoasă mult mai subțire. Cu cât hidrocarbura este mai grea cu atât acest lucru este adevărat. In formațiunile conținând o anumită cantitate de apă, metoda conform acestei invenții poate fi utilizată prin injectarea de solvent considerând că există suficientă apă în formațiune pentru a permite aminelor sau amoniacului și aminelor să creeze un fluid prezentând țiței pe bază de apă pentru creșterea eficienței și/sau eficienței procesului comparativ cu același proces practicat fără metoda conform prezentei invenții.
0040 Acolo unde apa din formațiune este insuficientă pentru a permite aminelor sau amoniacului și aminelor să creeze un fluid prezentând țiței, pe bază de apă, pot fi utilizate combinații de diluanți de hidrocarburi volatili și abur cu ajutorul metodei conform acestei invenții. Un proces de combinare este cunoscut în mod obișnuit drept Recuperare îmbunătățită cu Abur a Alcanilor Ușori sau „LASER”. Adăugarea de abur și diluant asigură o fază purtător apoasă și reduce ιχ-l 0 1 0 - 0 0 7 6 6--
7 -08- 2010 $ vâscozitatea care împiedică dispersia țițeiului greu în aceasta. Metoda acestei invenții amplifică acest efect prin creșterea forțelor de antrenare a țițeiului în interiorul apei și păstrarea acestuia acolo. Acest lucru permite apei să transporte mai mult țiței, reducând nevoia de abur și energia necesară pentru generarea acestuia.
0041 O altă metodă conform acestei invenții constă în utilizarea aminelor sau aminelor și amoniacului drept fază imiscibilă, asemenea apei. Amoniacul și aminele mai mici asemenea metilaminei sunt lichide care în condițiile presiunilor de producție prezintă vâscozități chiar mai mici decât apa. Spre exemplu, amoniacul lichid este de 100 de ori mai puțin vâscos decât apa la aceeași temperatură. Un fluid de transport a amoniacului lichid sau o amină imiscibilă în țiței, volatilă poate fi îndepărtat și reciclat la suprafață la temperaturi inferioare celor utilizate pentru apă.
0042 La punerea în aplicare a metodei conform invenției, amoniacul sau o amină individuală sau un amestec de amine sau un amestec de amoniac și amine poate fi utilizat pentru îmbunătățirea producției de hidrocarburi grele. în timp ce amina poate fi utilă în cadrul metodei conform invenției, într-un exemplu de realizare a invenției, amina poate fi oricare având un punct de fierbiere la presiune atmosferică nu mai mare de 135°C și un pKa de cel puțin 5. într-un alt exemplu de realizare, amina este oricare având un punct de fierbiere la presiune atmosferică nu mai mare de 145°C și un pKa de cel puțin 4,95. Exemplele ilustrative de amine includ, însă nu se limitează la acestea: metil amină, dimetil amină, trimetil amină, dietil amină, etil amină, izopropil amină, n-propil amină, dietil amină, 1,1-dimetil hidrazină, izobutil amină, n-butil amină, pirolidonă, trietilamină, metil hidrazină, piperidină, dipropilamină, hidrazină, piridină, etilendiamină, 3-metoxipropilamină, Ν,Ν-dietilhidroxilamină, morfolină, pirolă, ciclohexilamină. Aminele care au atât un punct de fierbere redus cât și o valoare pKa comparativ ridicată, cum ar fi dimetil amina (BP: -1,7 C; pKa = 10,68) pot fi utilizate în mod preferat în unele exemple de realizare a invenției.
J
0043 Fără a dori să fim legați de vreo teorie, se consideră că reactanții anionici pot fi creați in situ în cadrul metodei conform invenției din compuși cu grupuri funcționale reactivi amină găsiți în mod obișnuit în hidrocarburile grele. în particular, acizii carboxilici cu lanț lung denumiți în general drept acizi naftenici reacționează la contactul cu amoniacul sau aminele pentru a forma săpunuri
U 2 ? C - ? o 7 A Ș - 2 7 08- 2010 emulsificatoare de țiței. Astfel, aminele cu valori pKa suficient de ridicate pentru a reacționa și suficient de volatile pentru a ajunge la locurile de reacție sunt utile în cadrul metodei conform invenției.
0044 în unele aplicații este de dorit ca aminele să aibă o volatilitate care este suficientă pentru a permite livrarea lor către frontul de producție printr-o formațiune sărăcită cu ajutorul aburului uscat. Spre exemplu, reactanții formați in situ prin această livrare pot accelera eliberarea (sau inhiba adsorbția) grăunților de nisip ce încapsulează bitumul în cadrul nisipurilor petrolifere. Această eliberare poate genera o viscozitate redusă, stabilă în dispersiile sau emulsiile bitum în apă care curg mai repede prin stratul de nisip udat cu apă. Astfel, această apă îmbibată cu mai mult țiței accelerează recuperarea bitumului din nisipurile petrolifere.
0045 într-un astfel de exemplu de realizare, apa condensată este de asemenea capabilă să transporte o încărcătură mai ridicată din acest bitum activat la suprafață decât bitum ne-activat. Capacitatea de transport mai ridicată reduce apa și astfel aburului și în acest fel gazul natural (sau altă sursă de energie) necesară pentru a produce un baril de bitum. în cadrul acestui model de afacere, costurile de capital pot fi recuperate mai rapid, iar costurile operaționale sunt reduse permanent, toate acestea fiind clar de dorit într-o operațiune comercială.
0046 Compușii amină adăugați la abur sau solvent pot fi suficient de volatili pentru a fi transportați de către abur în fază de vapori astfel încât aceștia pot penetra formațiunea către frontul de scurgere a bitumului sau frontul de producție unde aburul este condensat. în practică, acest lucru înseamnă că aminele fierb sub sau nu cu mult peste temperatura apei la presiune agală. Asigurându-ne că amina este suficient de alcalină, aceasta nu poate fi prea volatilă, deoarece va reacționa cu bitumul din faza gazoasă. Chiar și gazele cu fierbiere la temperatură scăzută, cum ar fi amoniacul, reacționează cu bitumului în contact, mărind dispersabilitatea bitumului în apă.
0047 Poate exista în anumite situații o volatilitate optimă care concentrează amina prin condensarea acesteia într-o zonă de producție particulară.
0048 Așa cum deja a fost menționat, este de dorit ca aminele să fie suficient de alcaline pentru a reacționa cu acizii naftenici (carboxilici) din 'Χ1 Ο 1 C - 0 0 7 6 6 - .
7 -08- 2010 hidrocarburile grele pentru a forma anioni carboxilat care sunt practic niște săpunuri. Acizii carboxilici, ca și clasă, au un pKa de la aproximativ 3,7 la aproximativ 4,9. Bazele organice cu acizi conjugați depășesc pe aceia a căror valori pKa includ toate aminele alifatice comune (pKa 8,9-10,8) și majoritatea aminelor aromatice (pKa 5,2-7); deși câteva amine aromatice, cum ar fi anilina, nu sunt baze suficient de puternice pentru a reacționa cu unii carboxilați obișnuiți. Săpunurile astfel formate in situ, spre exemplu, pot îmbunătăți eliberarea bitumului din nisipul petrolifer și pot suspenda bitumul în apa condensată din abur. Apa transportă astfel mai mult bitum la suprafață.
0049 Unele metode de recuperare a hidrocarburilor utilizează elemente caustice și/sau carbonați drept sursă de bază pentru aplicațiile lor. Utilizarea elementelor caustice și/sau a carbonaților nu este întotdeauna de dorit datorită problemelor asociate cu acumularea metalelor alcaline în hidrocarburile care sunt produse. în metoda conform invenției, aminele sau amoniacul și aminele utilizate pot fi folosite pentru înlocuirea acestei funcții, depășind astfel acumularea de sodiu sau alte metale alcaline în hidrocarburile produse sau apa de producție reciclată.
0050 Odată produse hidrocarburile utilizând metoda conform invenției, acestea pot fi recuperate din hidrocarburile rezultate în emulsia de apă utilizând orice metodă cunoscută ca fiind utilă pentru persoanele de specialitate în domeniu. Spre exemplu, emulsia poate fi ruptă utilizând poliamină, polieter, hidrat metalic sau elemente de rupere a emulsiei pe bază de acid sau elemente de rupere „inverse” înainte de diferitele recipiente de separare.
0051 Aminele sau amoniacul și aminele pot fi adăugate la abur și, opțional, solvent în orice manieră cunoscută ca fiind utilă pentru persoanele de specialitate în domeniu. Acestea pot fi amestecate înainte și injectate sub forma unei singure faze sau de amestec. Acestea pot fi de asemenea co-injectate. Ele pot fi utilizate în orice concentrație care este utilă, termenul util fiind definit ca fiind mai eficient sau rapid decât în situația în care este aplicat un alt proces de recuperare a hidrocarburilor de altfel identic în absența metodei conform invenției. Spre exemplu, într-un exemplu de realizare, aminele sau amoniacul și aminele sunt adăugate într-o concentrație de de la aproximativ 50 la aproximativ 50000 ppm în greutate în abur sau solvent. într-un alt exemplu de realizare, aminele sau amoniacul și aminele sunt adăugate într-o concentrație de la aproximativ 1000 la
Ι\-2 Ο 1 ο - Ο Ο 7 6 6 - -
7 -08- 2010 aproximativ 1ΟΟΟΟ ppm în greutate de amine sau amoniac și amine în abur sau solvent.
0052 Echilibrul hidrolîl-lipofil (HLB) al reactanților creați in situ poate fi optimizat pentru o utilitate maximă pe diferite bitumuri prin manipularea grupurilor alchil din amine. Afinitatea la țiței (lipofilitatea) a reactantului poate fi crescută prin creșterea numărului sau mărimii grupurilor hidrocarbon din amină. Reducerea numărului sau mărimii grupurilor hidrocarbon va reduce afinitatea sa la țiței și va crește afinitatea sa la apă (hidrofilitate).
0053 Metoda conform invenției poate fi implementată, de preferință, în absența altor reactivi, reactanți sau agenți tensioactivi de suprafață, care pot fi introduși de la suprafață. Spre exemplu, metoda conform invenției poate fi implementată în absența materialelor utilizate pentru modificarea capacității de udare a suprafeței sau alte proprietăți ale mineralului din formațiune, spre exemplu, pentru reducerea mobilității mineralului sau permeabilității fluidului prin aceasta. în particular, reactanții care induc un caracter hidrofob în mineral, cum ar fi silanii și compușii similari pe bază de siliciu și agenții de eliminare a apei, cum ar fi polimerii solubili în apă sau precursorii lor trebuie evitați deoarece sunt dăunători pentru îmbunătățirea curgerii apei dezvoltată prin intermediul metodelor conform acestei invenții. Mai general, orice aditiv care reacționează de preferință cu sau care se absoarbe pe suprafețele mineralelor trebuie evitați acolo unde aria suprafeței mineralului, spre exemplu, în nisipurile petrolifere cu particule fine de clei este de prea multe ori mai mare decât aria suprafeței oricărei emulsii țiței-apă care va fi extrem de neeconomic.
0054 în scopurile acestei aplicații, termenul „abur” are semnificația sa obișnuită de vapori de apă încălziți la sau peste punctul de fierbere. în domeniul recuperării hidrocarburilor din nisipuri petrolifere, aburul este uneori calificat suplimentar drept „abur de calitate inferioară” și „abur de calitate superioară”. în scopurile prezentei aplicații, expresia „abur de calitate superioară” semnifică faptul că, în momentul injectării în nisipurile pretrolifere, acesta are cel puțin 70% din apă din acest flux fluid sub formă de abur și 30% sau mai puțin sub formă de apă condensată. în unele exemple de realizare, este necesar ca cel puțin 80% în greutate din apă să fie sub formă de vapori de apă. Orice flux de fluid având mai puțin de 70% vapori de apă este abur de calitate inferioară.
O 1 c - O O 7 5 6 - 2 7 “08- 2010
0055 în unele exemple de realizare a invenției, aminele sunt utilizate împreună cu amoniacul. Utilizarea amoniacului cu aminele revendicate este o combinație sinergică. Deși nu dorim a fi legați oricare teorie, se consideră că amoniacul utilizat împreună cu invenția are funcția de reducere a selectivității nedorite pe care o au unele cleiuri pentru amine. Prin reducerea acestei selectivități, este lăsată mai multă amină în stare de vapori și aceasta poate reacționa apoi cu acizii organici din hidrocarburile grele pentru producerea materialelor având proprietăți de agent tensioactiv de suprafață.
0056 într-un exemplu de realizare a invenției, amoniacul fără o amină poate fi utilizat dacă aburul este abur de calitate superioară. Aburul de calitate superioară permite amoniacului să rămână în stare de vapori și să fie transportat mai eficient printr-o formațiune de hidrocarburi grele.
EXEMPLE
0057 Următoarele exemple sunt furnizate pentru a ilustra prezenta invenție. Exemplele nu sunt destinate să limiteze scopul prezentei invenții și acestea nu trebuie interpretate în acest fel. Cantitățile sunt părți în greutate sau procente în greutate, dacă nu este indicat altfel.
EXEMPLUL 1
0058 Un aparat de extracție Soxhlet cu un captor Dean-Stark a fost utilizat pentru a măsura mărimea cu care diferitele materiale alcaline au fost capabile să se evapore cu apa și apoi să condenseze cu aburul. Zece grame (10g) de minereu de nisip petrolifer conținând aproximativ 15% bitum au fost adăugate pe o sită din oțel inoxidabil a unui coș suspendat la partea superioară a unui flacon cu fund rotund (RB) direct dedesubtul refluxului din captor. 200ml de apă deionizată au fost adăugați la flaconul RB, împreună cu 500 ppm din diferiți aditivi chimici. Au fost realizate eșantioane în care apa a fost ridicată la o valoare pH de 9-10 cu ajutorul NaOH, o bază non-volatilă. Flaconul a fost plasat într-o manta de încălzire și încălzit pentru a fierbe.
0059 Când captorul a fost plin, condensatul de apă a fost eșantionat pentru a măsura pH-ul (printr-un electrometru) și tensiunea de suprafață (printr-un inel du
λ-2 01, C-G07 6( V 2 7 -(IR ‘Ό’ΐ
Nouy). Tensiunile de suprafață s-au situat toate între 66 și 72 mN/m indicând lipsa unui efect tensioactiv de suprafață semnificativ pentru aditivii în sine.
0060 Valorile pH sunt listate în Tabele 1 și 2. Există o distincție clară între grupul de bazele amine volatile (Tabelul 1) și grupul de baze non-volatile și nonbaze volatile (Tabelul 2). Primul se evaporă împreună cu apa și condensează cu aburul, ridicând pH-ul condensatului într-un interval de 9,3-10,7 (media 9,9). Aceasta din urmă lasă pH-ul condensatului între 6,2 și 8,8 (media 7,5).
0061 După refluxarea apei în flacon timp de 3 ore, căldura a fost oprită timp de 30 de minute, iar coșul de minereu îndepărtat. Pentru a măsura cantitatea de bitum extras din minereu cu apa condensată, apa a fost fiartă și îndepărtată prin colector. A fost adăugat toluen la flacon pentru dizolvarea și îndepărtarea bitumului. Toluenul a fost apoi evaporat iar bitumul cântărit. Coșul de minereu a fost readus sub flacon și refluxat pentru curățarea cu toluen pentru a obține greutatea bitumului rămas în minereu. Bitumul recuperat cu refluxul de apă a fost comparat apoi cu bitumul total și exprimat ca % Recuperare. Acestea sunt listate în Tabelele 1 și 2.
0062 Pentru a replica mai bine vâscozitatea bitumului la temperatura de producție reală de aproximativ 150°C, o mică cantitate de heptan a fost adăugată la apă. Heptanul fierbe la aproximativ aceeași temperatură cu apa și astfel refluxează cu aceasta pe mostra de minereu. O diluție de 3 volume de bitum și 1 volum de heptan are aproximativ aceeași vâscozitate 25 cP la 95°C (temperatura apei de reflux în cadrul testului) ca și cea a bitumului la 150°C. Astfel, pentru 10 g minereu cu 15% bitum (densitate aproximativ 1), au fost adăugați 0,5 ml heptan. Pentru a evalua efectul la o temperatură mai mare la care aburul condensează primul în formațiune, au fost realizate de asemenea câteva teste cu 1 ml de heptan adăugat. Tabelele 1 și 2 listează separat recuperările pentru fiecare dintre aceste temperaturi simulate (pentru 0, 0,5 și 1 ml heptan adăugat).
0063 Dintr-o varietate de motive, datele din primele teste au fost foarte variabile. Acestea au depins mult de modul în care picătura de condensat lovește și difuzează prin stratul de minereu pentru a determina ca bitumul să cadă printr-o gaură sau să se scurgă prin nisip. Un bun element de îndepărtare a bitumului poate perfora o gaură prin minereu și să nu recupereze mult bitum. Un slab element de îndepărtare a bitumului poate să nu se scurgă înainte de umplerea stratului și a fost observată o dizolvare într-o mare măsură în timp - și astfel
C-2N C-C07652 7 ->Ί8- «Ud
îndepărtarea mai mult decât un compus cu scurgere mai rapidă. Chiar dacă toate aceste rezultate contradictorii sunt incluse, totuși, când întreaga clasă de amine volatile este comparată cu întreaga clasă de amine non-volatile și non-amine (incluzând eșantioanele ajustate cu NaOH), se poate vedea din Tabelul 3 faptul că există o îmbunătățire semnificativă în recuperare prin adăugarea de amine volatile. Atunci când nu este adăugat heptan pentru subțierea bitumului, recuperarea a părut limitată datorită vâscozității, însă tot este ușor îmbunătățită de la 21% ± 5 la 29% ± 3. La o temperatură de simulare mai ridicată cu adăugarea a 0,5 ml heptan (1:3 bitum), îmbunătățirea a fost de la 20% ± 5 la 40% ± 17. Cu 1 ml adăugat (2:3 bitum), îmbunătățirea a fost de la 37% ± 4 la 54% ± 7.
0064 Rezultate mai consistente au fost obținute prin utilizarea unui manșon ceramic masive cu 5 mici găuri pe fund, ca si o solnița întoarsă. Cu acest manșon, materialele cu scurgere mai rapidă nu pot produce o gaura prin plasa de oțel. Cele 3 teste realizate in acest mod au fost centralizate in Tabelul 4. Este listată recuperarea de bitum, atat ca procent cât și ca multiplu de steril. Aici efectul si tendința sunt clare. In seriile de metil omoloage de la amoniac la trimetilamină: NHa, NH2CH3, NH(CH3)2, N(CH3); recuperarea bitumului relativ la steril merge monoton de la 5,9 ori mai mult (amoniac) la 4,7 ori mai mult (metilarnină) la 3,4 ori mai mult (dimetilamină) la 2,6 ori mai mult (trimetilamină) pe măsură ce materalele devin mai puțin volatile, mai hidrofobice si bazele mai slabe. Toate cele 3 efecte pot fi relevante - de exemplu, metoxipropilamina (ΜΟΡΑ) si hidrazina sunt ambele mult mai puțin volatile decât trimetilamină, dar sunt de asemenea mai puțin hidrofobice si amine primare mai puternice, cum ar fi metilamina. ΜΟΡΑ a fost de 3 ori mai bună decât sterilul, s-a situat între dimetil și trimetil amina, iar hidrazina a fost de 2,6 ori mai buna, aproximativ la fel ca si trimetilamină.
Tabelul 1-Clasa pH condensat redus | pH măsurat | Recuperare % | |||
Element chimic utilizat, 500 ppm activ | Apă livrată | Condensat | 0* | 0,5* | 1* |
1,3,5-tri metil-1 h-pirozol-4-amină | 7 | 7,1 | 50 | ||
1,3-dimetil-1 h-pirazol | 7,7 | 7,5 | 34 | ||
1,3-dimetil-1 h-pirazol | 4 |
(<2 7 · ? - C C 7 ? 6 - 2 7 08* i 010
Nafta Aromatic | 8,7 | 8,8 | 11 | ||
2-(2-Aminoetil)piridină | 10 | 8,7 | 14 | ||
2-(2-Aminoetil)pirrdină | 8 | ||||
2-metil-1 h-indol-6-amină | 7,1 | 7 | 63 | ||
3-terț-butil-1 H-pirazo | 7 | 7,8 | 57 | ||
Steril | 9 | 6,2 | 24 | ||
Steril | 9,9 | 7,2 | 2 | ||
Steril | 9,2 | 7 | 38 | ||
Steril | 8,7 | 7 | 4 | ||
Steril | 8 | 18 | 33 | ||
Steril | 8 | 32 | |||
Steril | 8 | 33 | |||
etilendiamină | 10,4 | 8,4 | 9 | ||
etilendiamină | 7 | ||||
Acid izonipecotic | 6,7 | 6,7 | 53 | ||
Acid izonipecotic | 15 | ||||
Piridină | 10 | 8,3 | 6 | 40 | |
Trietanolamină | 3 |
* mL Heptan adăugate
Media 8,6 7,5 21 20 37
Tabelul 2-Clasa pH condensat ridicat | pH măsurat | Recuperare % | |||
Element chimic utilizat, 500 ppm activ | Apă livrată | Condensat | 0* | 0,5* | 1* |
3-metoxipropilamină | 10,3 | 10 | 19 | ||
3-metoxipropilamină | 10,5 | 9,6 | 23 | ||
3-metoxipropilamină | 10,6 | 10,4 | 20 | ||
3-metoxipropilamină | 29 | 52 | 40 | ||
3-metoxipropilamină | 25 | ||||
Amoniac | 9,7 | 9,8 | 22 | ||
Amoniac | 9,7 | 9,6 | 59 |
C\- 2 Ο 1 ο - Ο Ο 7 θ 6 - 2 7 -08- 2010 ^1)
Amoniac | 10,2 | 10,1 | 27 | ||
Amoniac | 15 | 20 | 44 | ||
Amoniac | 49 | ||||
ciclohexilamină | 10,5 | 10,7 | 7 | ||
dimetilamină | 33 | 100 | |||
dimetilamină | 24 | ||||
dipropilamină | 10,9 | 10,1 | 56 | ||
dipropilamină | 10,7 | 9,6 | 6 | ||
dipropilamină | 10 | 10 | 64 | ||
hidrazină | 30 | 50 | |||
metilamină | 44 | 95 | |||
metilamină | 48 | ||||
N, N-dietilhidroxilamină | 8,7 | 9,3 | 59 | ||
piperidină | 32 | 52 | |||
trietilamină | 9 | ||||
trietilamină | 30 | 18 | 33 | ||
trimetilamină | 19 | ||||
trimetilamină | 32 | 50 |
* mL Heptan adăugate
Media
10,2 9,9
40 54
Tabelul 3 - Recuperare Bitum % în funcție de clasa elementului chimic
Clasa | Statistic | PH Soluție | PH Condensat | Heptan 0 ml | Heptan 0,5 ml | Heptan 1 ml |
Nonvolatil și nonamină | medie | 8,6 | 7,5 | 21 | 20 | 37 |
std dev | 21 | 12 | 5 | |||
data pts | 19 | 5 | 2 | |||
eroare std | 5 | 5 | 4 | |||
Amine volatile | medie | 10,2 | 9,9 | 29 | 40 | 54 |
std dev | 16 | 37 | 19 | |||
data pts | 25 | 5 | 8 |
C\-2 Ο 1 Ο - Ο Ο 7 6 6 - 2 7 -08- 20W
eroare std | 3 | 17 | 7 |
Tabelul 4 Manșon ceramic | Recuperare bitum % | Steril Multiplu | ||||||
Material | Test 3 | Test 2 | Test 1 | Medie | Test 3 | Test 2 | Test 1 | Medie |
Adăugare Heptan, ml | 1 | 0,3 | + | 1 | 0,3 | |||
Steril | 8,3 | 31,8 | 7,9 | 16 | 1 | 1 | 1 | 1 |
Solvent aromatic, 0,5 ml | 33,3 | 33,3 | 4 | 4 | ||||
Metilamină | 47,7 | 93,8 | 43,4 | 61,6 | 5,7 | 2,9 | 5,5 | 4,7 |
Dimetilamină | 23,5 | 100 | 33,1 | 52,2 | 2,8 | 3,1 | 4,2 | 3,4 |
Trimetilamină | 18,9 | 49,6 | 31,9 | 33,5 | 2,3 | 1,6 | 4 | 2,6 |
Amoniac | 48,9 | 48,9 | 5,9 | 5,9 | ||||
3-metoxipropilamină | 25,4 | 25,4 | 3 | 3 | ||||
Hidrazină | 50,4 | 28,8 | 39,6 | 1,6 | 3,6 | 2,6 | ||
Piperidină | 54,2 | 31,5 | 42,8 | 1,7 | 4 | 2,9 | ||
Piridină (Condensat pH scăzut) | 38,9 | 6,3 | 22,6 | 1,2 | 0,8 | 1 |
Claims (21)
- REVENDICĂRI1. Metodă pentru producerea hidrocarburilor cuprinzând aducerea în contact a unei hidrocarburi grele dintr-o formațiune subterană, in sau ex situ , cu abur sau o amină volatilă.
- 2. Metodă conform revendicării 1, în care hidrocarbura grea este țiței crud dens sau cu vâscozitate ridicată și/sau bitum.
- 3. Metodă conform revendicării 2, în care hidrocarbura grea este un nisip petrolifer.
- 4. Metodă conform revendicării 1, în care amina are un punct de fierbiere la presiune atmosferică mai mic sau egal cu 145°C.
- 5. Metodă conform revendicării 4, în care amina are un punct de fierbiere la presiune atmosferică mai mic sau egal cu 135°C.
- 6. Metodă conform revendicării 1, în care amina are un pKa de cel puțin 4,95.
- 7. Metodă conform revendicării 6, în care amina are un pKa de cel puțin 5.
- 8. Metodă conform revendicării 1, în care amina este selectată dintr-un grup constând din metil amină, dimetil amină, trimetil amină, dietil amină, etil amină, izopropil amină, n-propil amină, dietil amină, 1,1-dimetil hidrazină, izobutil amină, n-butil amină, pirolidonă, trietilamină, metil hidrazină, piperidină, dipropilamină, hidrazină, piridină, etilendiamină, 3-metoxipropilamină, N,Ndietilhidroxilamină, morfolină, pirolă, ciclohexilamină și combinații ale acestora.g-ι 010-00766-2 7 -08- 2Μ
- 9. Metodă conform revendicării 1, în care formațiunea subterană este o formațiune sărăcită.
- 10. Metodă conform revendicării 9, în care amina are o volatilitate care este suficientă pentru a permite livrarea aminei către un front de producție.
- 11. Metodă conform revendicării 1, cuprinzând suplimentar utilizarea unor vapori de solvent volatili.
- 12. Metodă conform revendicării 1, cuprinzând suplimentar utilizarea amoniacului și aminei.
- 13. Metodă conform revendicării 1, în care amina sau amoniacul și amina sunt adăugate la abur într-o concentrație de la aproximativ 50 la 50000 ppm în greutate de amină sau de amoniac și amină în abur.
- 14. Metodă conform revendicării 13, în care amina sau amoniacul și amina sunt adăugate la abur într-o concentrație de la aproximativ 1000 la 10000 ppm în greutate de amină sau de amoniac și amină în abur.
- 15. Metodă conform revendicării 1, în care grupul sau grupurile alchil ale aminei sunt selectate astfel încât echilibrul hidrofilic-lipofilic (HLB) al reactanților creați in situ este optimizat pentru o maximă utilitate în recuperarea hidrocarburilor grele.
- 16. Metodă conform revendicării 1, în care hidrocarbura este adusă în contact cu aburul și cu amina in situ.
- 17. Metodă conform revendicării 1, în care hidrocarbura este adusă în contact cu aburul și cu amina ex situ.
- 18. Metodă conform revendicării 17, în care hidrocarbura este un minereu de nisip petrolifer.^- 201 0-00766-2 7 -08- 2010
- 19. Amestec de hidrocarburi, solvent, apă și o amină sau o amină și amoniac rezultat în urma aducerii în contact a hidrocarburii dintr-o formațiune subterană, in situ sau ex situ, cu un vapor de solvent, abur și o amină volatilă.
- 20. Hidrocarbură grea recuperată dintr-o formațiune subterană rezultată din aducerea în contact a unei hidrocarburi grele dintr-o formațiune subterană, in situ sau ex situ, cu un vapor de solvent, abur și o amină volatilă sau amoniac și o amină volatilă.
- 21. Metodă pentru producerea unei hidrocarburi cuprinzând aducerea în contact a unei hidrocarburi grele dintr-o formațiune subterană in situ sau ex situ cu un abur de calitate ridicată si amoniac.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US3229708P | 2008-02-28 | 2008-02-28 | |
US12/330,112 US7938183B2 (en) | 2008-02-28 | 2008-12-08 | Method for enhancing heavy hydrocarbon recovery |
PCT/US2009/031791 WO2009108423A1 (en) | 2008-02-28 | 2009-01-23 | Method for enhancing heavy hydrocarbon recovery |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RO127969A2 true RO127969A2 (ro) | 2012-11-29 |
Family
ID=41012288
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ROA201000766A RO127969A2 (ro) | 2008-02-28 | 2009-01-23 | Metodă pentru îmbunătăţirea recuperării hidrocarburilor |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US7938183B2 (ro) |
CN (1) | CN101981271B (ro) |
BR (1) | BRPI0907929A2 (ro) |
CA (1) | CA2713261C (ro) |
CO (1) | CO6241177A2 (ro) |
MX (1) | MX2010008843A (ro) |
RO (1) | RO127969A2 (ro) |
WO (1) | WO2009108423A1 (ro) |
Families Citing this family (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2586561C2 (ru) | 2010-11-22 | 2016-06-10 | Адвансед Камбасчен Энерджи Системс, Инк. | Огневой теплогенератор, система и способ повышения нефтеотдачи пласта |
CA2769189C (en) | 2011-04-26 | 2019-04-23 | Conocophillips Company | Method for steam assisted gravity drainage with pressure differential injection |
US20140182850A1 (en) * | 2012-12-27 | 2014-07-03 | Shell Oil Company | Process for producing oil |
US9670396B2 (en) | 2013-01-16 | 2017-06-06 | Shell Oil Company | Method, system, and composition for producing oil |
RU2685007C2 (ru) | 2013-03-28 | 2019-04-16 | ДАУ ГЛОБАЛ ТЕКНОЛОДЖИЗ ЭлЭлСи | Усовершенствованная паровая экстракция in situ битума |
MX2016007064A (es) | 2013-12-16 | 2016-09-06 | Dow Global Technologies Llc | Metodo de analisis de niveles de traza de aditivos quimicos en fluidos de produccion de recuperacion de aceite. |
WO2015138441A1 (en) * | 2014-03-10 | 2015-09-17 | Board Of Regents, The University Of Texas System | Ammonia compositions for use in gypsum containing wells |
CA2942512C (en) | 2014-03-21 | 2022-07-19 | Dow Global Technologies Llc | Staged steam extraction of in situ bitumen |
US9845669B2 (en) * | 2014-04-04 | 2017-12-19 | Cenovus Energy Inc. | Hydrocarbon recovery with multi-function agent |
US9611422B2 (en) * | 2014-05-29 | 2017-04-04 | Baker Hughes Incorporated | Methods of obtaining hydrocarbons using suspensions including organic bases |
AR103391A1 (es) | 2015-01-13 | 2017-05-03 | Bp Corp North America Inc | Métodos y sistemas para producir hidrocarburos desde roca productora de hidrocarburos a través del tratamiento combinado de la roca y la inyección de agua posterior |
US10501686B2 (en) | 2015-03-10 | 2019-12-10 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of preparing treatment fluids comprising anhydrous ammonia for use in subterranean formation operations |
CA2976099C (en) | 2015-03-10 | 2020-02-18 | Halliburton Energy Services, Inc. | Treatment fluids comprising anhydrous ammonia for use in subterranean formation operations |
CN105505428A (zh) * | 2015-12-08 | 2016-04-20 | 中国石油大学(北京) | 一种从油砂中分离沥青的方法 |
CN109153919B (zh) | 2016-05-26 | 2021-07-16 | 陶氏环球技术有限责任公司 | 从油砂中强化蒸汽提取沥青 |
EA036631B1 (ru) | 2016-07-12 | 2020-12-02 | ДАУ ГЛОБАЛ ТЕКНОЛОДЖИЗ ЭлЭлСи | Пенообразующая композиция для добычи нефти с помощью водяного пара |
CA3031205A1 (en) * | 2016-07-18 | 2018-01-25 | Dow Global Technologies Llc | Method to extract bitumen from oil sands using aromatic amines |
US10125591B2 (en) | 2016-08-08 | 2018-11-13 | Board Of Regents, The University Of Texas System | Coinjection of dimethyl ether and steam for bitumen and heavy oil recovery |
WO2018208438A1 (en) * | 2017-05-12 | 2018-11-15 | Dow Global Technologies Llc | Method for steam extraction of bitumen |
AU2017428889B2 (en) * | 2017-08-23 | 2021-07-22 | Outotec (Finland) Oy | Liquid filtration apparatus |
CN108343412B (zh) * | 2018-02-11 | 2021-04-30 | 新疆新易通石油科技有限公司 | 超稠油提高蒸汽驱或蒸汽吞吐加热效率的处理剂及其制备方法和应用 |
CN112368356A (zh) | 2018-06-29 | 2021-02-12 | 陶氏环球技术有限责任公司 | 增强沥青提取的添加剂 |
CA3117586A1 (en) * | 2018-10-26 | 2020-04-30 | Championx Usa Inc. | Ether amine additives for steam-injection oil recovery |
Family Cites Families (41)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3221813A (en) * | 1963-08-12 | 1965-12-07 | Shell Oil Co | Recovery of viscous petroleum materials |
US3353598A (en) * | 1964-09-11 | 1967-11-21 | Phillips Petroleum Co | High-pressure steam drive oil production process |
US3782472A (en) * | 1967-03-20 | 1974-01-01 | Petrolite Corp | Steam injection of oil formations |
US3464492A (en) * | 1967-12-06 | 1969-09-02 | Getty Oil Co | Method for recovery of petroleum oil from confining structures |
US3961018A (en) | 1973-12-06 | 1976-06-01 | United Air Specialists, Inc. | Method for purification of gas streams by removal of acidic gases |
US4156463A (en) | 1978-06-26 | 1979-05-29 | Texaco Inc. | Viscous oil recovery method |
US4212353A (en) * | 1978-06-30 | 1980-07-15 | Texaco Inc. | Hydraulic mining technique for recovering bitumen from tar sand deposit |
US4270609A (en) * | 1979-09-12 | 1981-06-02 | Choules G Lew | Tar sand extraction process |
US4324291A (en) * | 1980-04-28 | 1982-04-13 | Texaco Inc. | Viscous oil recovery method |
US4522732A (en) * | 1981-07-20 | 1985-06-11 | Angus Chemical Company | Process for recovering petroleum from a geological formation |
US4753293A (en) * | 1982-01-18 | 1988-06-28 | Trw Inc. | Process for recovering petroleum from formations containing viscous crude or tar |
US4450913A (en) * | 1982-06-14 | 1984-05-29 | Texaco Inc. | Superheated solvent method for recovering viscous petroleum |
US4475595A (en) * | 1982-08-23 | 1984-10-09 | Union Oil Company Of California | Method of inhibiting silica dissolution during injection of steam into a reservoir |
US4475592A (en) * | 1982-10-28 | 1984-10-09 | Texaco Canada Inc. | In situ recovery process for heavy oil sands |
US4580633A (en) * | 1983-12-21 | 1986-04-08 | Union Oil Company Of California | Increasing the flow of fluids through a permeable formation |
US4513819A (en) * | 1984-02-27 | 1985-04-30 | Mobil Oil Corporation | Cyclic solvent assisted steam injection process for recovery of viscous oil |
US4607699A (en) * | 1985-06-03 | 1986-08-26 | Exxon Production Research Co. | Method for treating a tar sand reservoir to enhance petroleum production by cyclic steam stimulation |
US4706751A (en) * | 1986-01-31 | 1987-11-17 | S-Cal Research Corp. | Heavy oil recovery process |
US4722395A (en) * | 1986-12-24 | 1988-02-02 | Mobil Oil Corporation | Viscous oil recovery method |
US5056596A (en) * | 1988-08-05 | 1991-10-15 | Alberta Oil Sands Technology And Research Authority | Recovery of bitumen or heavy oil in situ by injection of hot water of low quality steam plus caustic and carbon dioxide |
US5607016A (en) * | 1993-10-15 | 1997-03-04 | Butler; Roger M. | Process and apparatus for the recovery of hydrocarbons from a reservoir of hydrocarbons |
US5407009A (en) * | 1993-11-09 | 1995-04-18 | University Technologies International Inc. | Process and apparatus for the recovery of hydrocarbons from a hydrocarbon deposit |
US5591908A (en) * | 1994-01-24 | 1997-01-07 | Amtec Corporation | Torque monitor for training bicyclists |
US5626193A (en) | 1995-04-11 | 1997-05-06 | Elan Energy Inc. | Single horizontal wellbore gravity drainage assisted steam flooding process |
CA2185837C (en) * | 1996-09-18 | 2001-08-07 | Alberta Oil Sands Technology And Research Authority | Solvent-assisted method for mobilizing viscous heavy oil |
CA2243105C (en) * | 1998-07-10 | 2001-11-13 | Igor J. Mokrys | Vapour extraction of hydrocarbon deposits |
US6186232B1 (en) * | 1998-10-19 | 2001-02-13 | Alberta Oil Sands Technology And Research Authority | Enhanced oil recovery by altering wettability |
US7150320B2 (en) * | 1999-05-07 | 2006-12-19 | Ge Ionics, Inc. | Water treatment method for heavy oil production |
US7428926B2 (en) * | 1999-05-07 | 2008-09-30 | Ge Ionics, Inc. | Water treatment method for heavy oil production |
US7077201B2 (en) * | 1999-05-07 | 2006-07-18 | Ge Ionics, Inc. | Water treatment method for heavy oil production |
US6230814B1 (en) * | 1999-10-14 | 2001-05-15 | Alberta Oil Sands Technology And Research Authority | Process for enhancing hydrocarbon mobility using a steam additive |
TW455961B (en) * | 2000-04-25 | 2001-09-21 | Cts Comp Technology System Cor | Method for enabling semiconductor wafer to use liquid conductive material |
US7032660B2 (en) | 2001-04-24 | 2006-04-25 | Shell Oil Company | In situ thermal processing and inhibiting migration of fluids into or out of an in situ oil shale formation |
CA2349234C (en) * | 2001-05-31 | 2004-12-14 | Imperial Oil Resources Limited | Cyclic solvent process for in-situ bitumen and heavy oil production |
CA2351148C (en) * | 2001-06-21 | 2008-07-29 | John Nenniger | Method and apparatus for stimulating heavy oil production |
US7055602B2 (en) | 2003-03-11 | 2006-06-06 | Shell Oil Company | Method and composition for enhanced hydrocarbons recovery |
US7147057B2 (en) * | 2003-10-06 | 2006-12-12 | Halliburton Energy Services, Inc. | Loop systems and methods of using the same for conveying and distributing thermal energy into a wellbore |
US20080044333A1 (en) | 2004-07-30 | 2008-02-21 | Hakka Leo E | Method and apparatus for NOx and Hg removal |
US8888992B2 (en) * | 2005-08-09 | 2014-11-18 | Uop Llc | Process and apparatus for improving flow properties of crude petroleum |
CN1986505B (zh) * | 2005-12-23 | 2010-04-14 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种增产低碳烯烃的催化转化方法 |
US20090078414A1 (en) * | 2007-09-25 | 2009-03-26 | Schlumberger Technology Corp. | Chemically enhanced thermal recovery of heavy oil |
-
2008
- 2008-12-08 US US12/330,112 patent/US7938183B2/en active Active
-
2009
- 2009-01-23 CN CN200980110644.3A patent/CN101981271B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2009-01-23 RO ROA201000766A patent/RO127969A2/ro unknown
- 2009-01-23 CA CA2713261A patent/CA2713261C/en not_active Expired - Fee Related
- 2009-01-23 MX MX2010008843A patent/MX2010008843A/es active IP Right Grant
- 2009-01-23 WO PCT/US2009/031791 patent/WO2009108423A1/en active Application Filing
- 2009-01-23 BR BRPI0907929-7A patent/BRPI0907929A2/pt not_active IP Right Cessation
-
2010
- 2010-08-18 CO CO10101234A patent/CO6241177A2/es not_active Application Discontinuation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US20090218099A1 (en) | 2009-09-03 |
CN101981271A (zh) | 2011-02-23 |
CN101981271B (zh) | 2014-09-10 |
CA2713261C (en) | 2013-12-03 |
CO6241177A2 (es) | 2011-01-20 |
CA2713261A1 (en) | 2009-09-03 |
WO2009108423A1 (en) | 2009-09-03 |
US7938183B2 (en) | 2011-05-10 |
MX2010008843A (es) | 2010-09-07 |
BRPI0907929A2 (pt) | 2015-07-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RO127969A2 (ro) | Metodă pentru îmbunătăţirea recuperării hidrocarburilor | |
CA2791492C (en) | Hydrocarbon recovery from bituminous sands with injection of surfactant vapour | |
RU2703059C2 (ru) | Внутрипластовая многостадийная паровая экстракция битума | |
US20160369158A1 (en) | Nanofluids for oil recovery from tight light oil reservoirs and methods of their use | |
US20120255887A1 (en) | Method for Recovering Hydrocarbon from Tar Sand Using Nanofluid | |
CN106103655A (zh) | 从油砂中提取沥青的方法 | |
RU2543224C2 (ru) | Кислотный состав для обработки скважин в карбонатных и терригенных коллекторах и способ кислотной обработки призабойной зоны пласта с его применением | |
US20140182850A1 (en) | Process for producing oil | |
CA3028376A1 (en) | Composition for steam extraction of bitumen | |
US9045977B2 (en) | Method of oil extraction | |
Wu et al. | A non-thermal surfactant-polymer based technology for enhanced heavy oil recovery in oil sand and ultra shallow reservoirs | |
Golabi et al. | Chemical induced wettability alteration of carbonate reservoir rocks | |
US20140000879A1 (en) | Petroleum recovery process and system | |
US20140000882A1 (en) | Petroleum recovery process and system | |
EP2718541A2 (en) | Additives for improving hydrocarbon recovery | |
CN109415634A (zh) | 用芳香胺从油砂中提取沥青的方法 | |
WO2020214789A1 (en) | Methods for the recovery of heavy hydrocarbons | |
OA16220A (en) | Method for enhancing heavy hydrocarbon recovery. | |
WO2020006422A1 (en) | Additives for enhanced extraction of bitumen | |
Arnipally et al. | Role of Bitumen-Water Interfacial Tension in Steam Assisted Bitumen and Heavy Oil Production, Solvent Versus Surfactant Co-Injection with Steam Processes | |
WO2018208438A1 (en) | Method for steam extraction of bitumen | |
RU2574645C2 (ru) | Системы и способы добычи нефти и/или газа | |
RU2162517C1 (ru) | Способ обработки призабойных зон скважин, добывающих тяжелые нефти и природные битумы | |
WO2016007485A1 (en) | Systems and methods for accelerating production of viscous hydrocarbons in a subterranean reservoir with volatile chemical agents | |
GB2117781A (en) | Oxyalkylated phenolic resins and their use in oil recovery |