RO122640B1 - Process for producing blister copper - Google Patents
Process for producing blister copper Download PDFInfo
- Publication number
- RO122640B1 RO122640B1 ROA200400218A RO200400218A RO122640B1 RO 122640 B1 RO122640 B1 RO 122640B1 RO A200400218 A ROA200400218 A RO A200400218A RO 200400218 A RO200400218 A RO 200400218A RO 122640 B1 RO122640 B1 RO 122640B1
- Authority
- RO
- Romania
- Prior art keywords
- copper
- slag
- cao
- sio
- concentrate
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B15/00—Obtaining copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B15/00—Obtaining copper
- C22B15/0026—Pyrometallurgy
- C22B15/0028—Smelting or converting
- C22B15/0047—Smelting or converting flash smelting or converting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B15/00—Obtaining copper
- C22B15/0026—Pyrometallurgy
- C22B15/0054—Slag, slime, speiss, or dross treating
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
Abstract
Description
Invenția se referă la un procedeu pirometalurgic de producere a cuprului brut într-un reactor de topire, cum ar fi, de exemplu, un cuptor de topire în suspensie, direct din concentratul sulfidic al acestuia și/sau din mată de cupru fin granulată.The invention relates to a pyrometallurgical process for producing crude copper in a melting reactor, such as, for example, a suspension melting furnace, directly from its sulfide concentrate and / or from fine-grained copper mat.
Un procedeu bine cunoscut la nivelul tehnicii actuale este acela de a produce cupru neprelucrat sau cupru brut dintr-un concentrat sulfidic în diferite etape, în care concentratul este topit într-un reactor,cum ar fi un cuptor de topire în suspensie, cu aer sau cu aer îmbogățit în oxigen, care conduce la obținerea unei mate bogată în cupru conținând 50-75 % greutate cupru și zgură. Acest tip de procedeu este descris, de exemplu, în brevetul US 2506557. Mata de cupru formată într-un cuptor de topire în suspensie este convertită, de exemplu, într-un convertizor de tipul Pierce-Smith sau într-un convertizor cu scânteiere electrică în cupru brut și purificat în continuare într-un cuptor anodic.A process well known in the art is to produce unwrought copper or crude copper from a sulfide concentrate in various steps, wherein the concentrate is melted in a reactor, such as a slurry furnace, with air or with oxygen-enriched air, which leads to a matte rich in copper containing 50-75% by weight of copper and slag. This type of process is described, for example, in US Pat. No. 2,265,557. The copper mat formed in a suspension melting furnace is converted, for example, into a Pierce-Smith type converter or into an electric spark converter. in crude copper and further purified in an anodic furnace.
Producerea cuprului brut din concentrat sulfidic direct, într-o singură fază de proces, într-un reactor în suspensie, este viabilă din punct de vedere economic numai în cadrul anumitor condiții limită. Cele mai mari probleme pe care le implică producerea directă a cuprului brut includ comportarea lui la formarea de zgură și cantitatea mare de zgură formată. Cantitatea mare de zgură reclamă tratament cu faze de proces ulterioare pentru recuperarea cuprului, fapt care afectează fezabilitatea economică a procedeului.The production of crude copper from direct sulfide concentrate, in a single process phase, in a slurry reactor, is economically viable only under certain limit conditions. The biggest problems involved in the direct production of raw copper include its behavior in slag formation and the large amount of slag formed. The large amount of slag requires treatment with subsequent process steps for copper recovery, which affects the economic feasibility of the process.
în cazul în care conținutul de cupru al concentratului este suficient de ridicat, în mod specific de cel puțin 37 % greutate cupru, ca de exemplu la topitorul Olympic Dam din Australia, unde conținutul de cupru al concentratului depășește în mod normal 40 % în greutate, este posibil din punct de vedere economic să se producă cupru brut direct, într-o singură fază de proces. Atunci când se utilizează concentratul descris mai înainte, cantitatea de zgură este moderată, dar pentru a produce cupru brut, care prezintă un conținut scăzut de sulf, mai mic de 1 % în greutate, condițiile de oxidare trebuie să fie selectate astfel încât zgura produsă să conțină 15-25 % în greutate cupru.if the copper content of the concentrate is sufficiently high, specifically at least 37% by weight of copper, such as at the Olympic Dam smelter in Australia, where the copper content of the concentrate normally exceeds 40% by weight, it is economically possible to produce raw copper directly in a single process phase. When using the concentrate described above, the amount of slag is moderate, but in order to produce crude copper, which has a low sulfur content of less than 1% by weight, the oxidation conditions must be selected so that the slag produced contains 15-25% by weight copper.
Concentratul prezentând un conținut de cupru mai scăzut poate fi de asemenea adecvat pentru producerea directă a cuprului brut, dacă acesta are o compoziție avantajoasă. De exemplu, la topitoria Glogow din Polonia, cuprul brut este produs din concentrat într-o singură fază, atât timp cât conținutul de fier este scăzut și cantitatea de zgură rezultată nu este în mod semnificativ ridicată. Producerea cuprului într-o singură fază cu concentrații normale provoacă zgurificarea întregii cantități de fier și a altor sterile. Acest tip de procedeu este descris în brevetul US 4030915.The concentrate with a lower copper content may also be suitable for the direct production of crude copper, if it has an advantageous composition. For example, in the Glogow smelter in Poland, raw copper is produced from concentrate in a single phase, as long as the iron content is low and the resulting amount of slag is not significantly high. The production of copper in a single phase with normal concentrations causes the slag of the entire amount of iron and other tailings. This type of process is described in US Pat. No. 4,030,915.
Brevetul FI 104838 descrie un procedeu pentru producerea cuprului brut într-un reactor în suspensie direct dintr-un concentrat de cupru sulfidic, în care concentratul, fondantul și aerul îmbogățit în oxigen sunt alimentate în reactor. Mata de cupru răcită și fin granulată este alimentată în reactorul în suspensie odată cu concentratul, în scopul de a prelua căldura eliberată de concentrat și de a scădea în proporție relativă cantitatea de zgură, caz în care gradul de îmbogățire a aerului care se introduce în reactor este de cel puțin 50% oxigen. Acest brevet FI 104838 limitează însă procedeul la domenii în care îmbogățirea cu oxigen a aerului este mai mare de 50% oxigen și pe de altă parte calitatea concentratului este limitată la mai multde 31 % în greutate cupru în concentrat. Brevetul este limitat a utiliza atât zgură de silicat de fier (în mod esențial liberă de calciu) cât și zgură de ferită de calciu (în mod esențial liberă de silicat), depinzând de calitatea concentratului.FI 104838 describes a process for producing crude copper in a reactor suspended directly from a sulfide copper concentrate, in which the concentrate, flux and oxygen-enriched air are fed into the reactor. The cooled and finely granulated copper mat is fed into the reactor in suspension with the concentrate, in order to take over the heat released by the concentrate and to reduce the amount of slag in relative proportion, in which case the degree of enrichment of the air introduced into the reactor is at least 50% oxygen. However, this patent FI 104838 limits the process to areas where the oxygen enrichment of the air is greater than 50% oxygen and on the other hand the quality of the concentrate is limited to more than 31% by weight of copper in the concentrate. The patent is limited to using both iron silicate slag (essentially free of calcium) and calcium ferrite slag (essentially free of silicate), depending on the quality of the concentrate.
Documentul WO 00/09772 descrie un procedeu de topire a concentratului sulfidic de cupru prin topirea în prezență de oxigen a concentratului sulfidic de cupru, și transformând cea mai mare parte a fierului din concentratul sulfidic de cupru în zgură precum și o parte sau majoritatea sulfuri! conținută în acesta sub formă de dioxid de sulf S02, obținându-se în acest fel cupru din concentrat sulfidic sub formă de metal alb, aproximativ ca mată de metalWO 00/09772 describes a process for melting copper sulfide concentrate by melting copper sulfide concentrate in the presence of oxygen, and converting most of the iron from the copper sulfide concentrate into slag as well as some or most of the sulfides! contained therein as sulfur dioxide SO2, thereby obtaining copper from sulfide concentrate in the form of a white metal, approximately as a metal mat
RO 122640 Β1 alb sau cupru brut. în conformitate cu procedeul menționat, topirea în prezență de oxigen 1 este efectuată astfel încât să producă zgură în care raportul în greutate CaO/ (SiO2 +CaO) să fie 0,3 până la 0,6 ( CaO/Si02 = 0,43 până la 1,5 ) și raportul în greutate Fe / (FeOx + 3RO 122640 Β1 white or raw copper. According to said process, melting in the presence of oxygen 1 is carried out so as to produce slag in which the weight ratio CaO / (SiO 2 + CaO) is 0.3 to 0.6 (CaO / SiO 2 = 0, 43 to 1.5) and the weight ratio Fe / (FeO x + 3
SiO2 + CaO) să fie 0,2 până la 0,5, și un metal alb, aproximativ mată de metal alb sau cupru brut, prin adăugare de material Si02 și material CaO la concentratul de sulfid de cupru drept 5 fondant. Obiectul acestei cereri de brevet (WO 00/09772) este acela de a asigura un procedeu de topire a concentratului sulfidic de cupru pentru producerea metalului alb sau a 7 cuprului brut, prin oxidarea continuă a concentratului sulfidic de cupru sau a matei la temperatura de 1300“C sau mai mică, fără complicații în ceea ce privește magnetita, 9 procedeu care este aplicabil pentru tratarea concentratului sulfidic de cupru sau a matei conținând SiO2, cu o pierdere mai mică de cupru în zgură, capabilă să recupereze conținutul 11 de cupru din zgură prin flotație, cu o capacitate mare de îndepărtare a arsenului, antimoniului și plumbului în zgură, și cu o mai mică coroziune a cărămizilor refractare.Acest document 13 (WO 00/09772) limitează totuși domeniul corespunzător de compoziție a zgurii la o fereastră, unde raportul CaO/SiO2 în zgură este mai mic de 1,5 și unde conținutul de siliciu în zgură 15 este relativ ridicat, minimum fiind de aproximativ 12,4 % SiO2 în sistemul CaO- SiO2-FeOx pur (CaO=18,6%). Pe măsură ce conținutul de oxid de calciu din zgură crește, conținutul de 17 siliciu din zgură trebuie de asemenea crescut, și cantitatea totală de zgură crește în mod corespunzător. De exemplu, atunci când raportul CaO/ (SiO2 +CaO ) este 0,6 și raportul 19SiO2 + CaO) to be 0.2 to 0.5, and a white metal, approximately matt white metal or crude copper, by adding SiO 2 material and CaO material to the copper sulfide concentrate as a flux. The subject of this patent application (WO 00/09772) is to provide a process for melting copper sulfide concentrate to produce white metal or crude copper, by continuous oxidation of copper sulfide concentrate or matte at a temperature of 1300 “C or less, without complications in terms of magnetite, 9 process which is applicable for the treatment of copper sulphide concentrate or matte containing SiO 2 , with a lower loss of copper in slag, capable of recovering the copper content 11 from flotation slag, with a high capacity to remove arsenic, antimony and lead in slag, and with a lower corrosion of refractory bricks. where the CaO / SiO 2 ratio in the slag is less than 1.5 and where the silicon content in the slag 15 is relatively high, the minimum being about 12.4% SiO 2 in the CaO-SiO 2 -FeO x system pure (CaO = 18.6%). As the calcium oxide content of the slag increases, the silicon content of 17 slag must also increase, and the total amount of slag increases accordingly. For example, when the ratio CaO / (SiO 2 + CaO) is 0.6 and the ratio 19
Fe /(FeOx + SiO2 + CaO) descrește de la 0,5 la 0,2 cantitatea de zgură este mai mult decât dublată. Cel mai ridicat raport CaO/SiO2 este 1,5. 21Fe / (FeOx + SiO 2 + CaO) decreases from 0.5 to 0.2 the amount of slag is more than doubled. The highest CaO / SiO 2 ratio is 1.5. 21
Problema tehnică pe care o rezolvă invenția constă în obținerea cuprului brut sau a matei de puritate ridicată într-un reactor de topire în suspensie, direct din concentrat sulfidic 23 și/sau mată de cupru fin granulată, în care materialele purtătoare atât oxidul de siliciu (SiO2) cât și oxidul de calciu (CaO) sunt de asemenea introduse, în proporții care să permită 25 formarea unei zguri care să fie fluidă în intervalul de temperatură de 1250 - 1350°C .The technical problem solved by the invention consists in obtaining crude copper or high purity matte in a suspension melting reactor, directly from sulfide concentrate 23 and / or fine-grained copper matte, in which the carriers of both silicon oxide ( SiO 2 ) as well as calcium oxide (CaO) are also introduced, in proportions that allow the formation of a slag that is fluid in the temperature range of 1250 - 1350 ° C.
Procedeul conform invenției rezolvă problema menționată prin aceea că fondantul 27 conținând CaO și SiO2 oxigen este alimentat în reactorul de topire, împreună cu gazul conținând oxigen, concentratul de cupru și/sau mata de cupru și o parte din cupruldin con- 29 centrat și/sau din mată fiind oxidată pentru a forma o zgură în care raportul CaO/SiO2 este mai mare decât 1,5 și în care conținutul de cupru este sub formă oxidată, iar conținutul de 31 oxidul de calciu calculat într-un sistem FeO+ CaO+SiO2=100, este mai mare decât 20%, esențial pentru fluiditatea zgurei fiind faptul că aceasta conține de asemenea cupru în formă 33 oxidată, cel puțin 6% greutate.The process according to the invention solves said problem in that the oxygen-containing flux 27 CaO and SiO 2 is fed into the melting reactor, together with the oxygen-containing gas, the copper concentrate and / or the copper mat and a part of the concentrated copper and / or copper. or of matte being oxidized to form a slag in which the CaO / SiO 2 ratio is greater than 1.5 and in which the copper content is in oxidised form and the calcium oxide content 31 calculated in a FeO + CaO + system SiO 2 = 100, is higher than 20%, essential for the slag fluidity being the fact that it also contains copper in oxidized form 33, at least 6% by weight.
Procedeul conform invenției se bazează pe faptul că, cuprul oxidat din zgură 35 fluidizează în mod eficace atât magnetita cât și silicatul dicalcic, care limitează aplicabilitatea zgurei de CaO - SiO2-FeOxîn topirea cuprului. în condițiile de oxidare, acolo unde conținutul 37 de sulf din cupru este mai scăzut de 0,8 % în greutate, o parte din cuprul din concentrat și/ sau din mata de cupru fin granulată fiind oxidată și provocând efectul de fluidizare, ceea ce 39 permite lărgirea domeniului de operare, respectiv elimină limitările CaO/ (CaO +SiO2) = 0,3 până la 0,6 și Fe / ( CaO + SiO2+FeOx) = 0,2 până la 0,5 așa cum au fost stabilite în pro- 41 cedeul din documentul WO 00/09772 .The process according to the invention is based on the fact that the oxidized copper in the slag 35 effectively fluidizes both magnetite and dicalcium silicate, which limits the applicability of the CaO-SiO 2 -FeO x slag in the smelting of copper. under oxidizing conditions, where the copper sulfur content 37 is less than 0,8% by weight, part of the copper in the concentrate and / or fine-grained copper matting being oxidized and causing the fluidizing effect, which 39 allows to widen the operating range, respectively eliminates the limitations CaO / (CaO + SiO 2 ) = 0.3 to 0.6 and Fe / (CaO + SiO 2 + FeO x ) = 0.2 to 0.5 as they have were established in the process of WO 00/09772.
Procedeul conform invenției produce cupru brut sau mată de înaltă puritate într-un 43 reactor de topire, dintr-un amestec de concentrat și/sau mată precum și dintr-un material conținând silicat și dintr-un material conținând oxid de calciu. Mata de cupru răcită și fin 45 granulată este alimentată în reactorul de topire pentru a produce cupru brut cu un conținutThe process according to the invention produces crude copper or high purity matte in a melting reactor, from a mixture of concentrate and / or matte as well as from a silicate-containing material and from a calcium oxide-containing material. The cooled and fine-grained copper matte 45 is fed into the melting reactor to produce crude copper with a content
RO 122640 Β1 de sulf mai scăzut de 1,0 % greutate și o cantitate de zgură relativ scăzută, în care activitatea oxidului de calciu este ridicată în scopul de a crește zgurificarea arsenului și antimoniului, dar în care activitatea siliciului este ridicată pentru a elimina plumbul din cuprul brut.EN 122640 Β1 sulfur less than 1.0% by weight and a relatively low amount of slag, in which the activity of calcium oxide is high in order to increase the slag of arsenic and antimony, but in which the activity of silicon is high to remove lead of raw copper.
Mata fin granulată, alimentată în cuptorul de incluziune de aer, poate fi mată produsă în orice tip de cuptor de topire cunoscut având un conținut de cupru de 60 - 78% greutate. O unitate singulară de topire în suspensie poate fi proiectată direct ca un topitor cu incluziune de aer depinzând de conținutul de cupru și de compoziția concentratelor disponibile și de cantitatea de mată fin granulată.Finely granulated matte, fed into the air inclusion furnace, can be matte produced in any known type of melting furnace having a copper content of 60 - 78% by weight. A single suspension melting unit can be designed directly as an air-melting melter depending on the copper content and the composition of the concentrates available and the amount of fine-grained matte.
Zgura este tratată în continuare, într-o instalație de zgură, într-o singură fază sau, preferabil, în două faze. Procedeul de purificare în două faze include fie două cuptoare electrice, fie un cuptor electric și o instalație de concentrare a zgurii. Dacă zgura este tratată într-o instalație de concentrare a zgurii, concentratul de zgură poate fi recirculat în reactorul de topire. Cuprul brut este trimis la o purificare normală într-un cuptor anodic.The slag is further treated in a slag plant, in a single phase or, preferably, in two phases. The two-stage purification process includes either two electric ovens or an electric oven and a slag concentrator. If the slag is treated in a slag concentrating plant, the slag concentrate can be recirculated to the melting reactor. The raw copper is sent to a normal purification in an anodic furnace.
Dacă producerea de mată cu grad ridicat este efectuată într-un cuptor de topire cu descărcare electrică, zgura produsă în faza topirii cu insuflare de aer poate fi preferabil granulată și alimentată în cuptorul de topire primar pentru recuperarea cuprului. Economia, în acest caz, depinde de cantitatea de concentrat din amestecul de alimentare și de cantitatea de zgură produsă. Zgura din cuptorul de topire primar merge apoi la o purificare normală de zgură într-o singură treaptă sau este înlăturată direct (într-un cuptor electric, un cuptor de purificare a zgurii sau flotație a zgurii) depinzând de conținutul de cupru din zgură.If the production of high-grade matte is carried out in an electrically melting furnace, the slag produced in the air-blowing melting phase can preferably be granulated and fed into the primary melting furnace for copper recovery. The economy, in this case, depends on the amount of concentrate in the feed mixture and the amount of slag produced. The slag from the primary melting furnace then goes to a normal single-stage slag purification or is removed directly (in an electric furnace, a slag purification furnace or slag flotation) depending on the copper content of the slag.
Invenția este descrisă în continuare mai în detaliu cu referire la fig. 1...7, care reprezintă:The invention is further described in more detail with reference to FIG. 1 ... 7, which represent:
- fig. 1, diagrama conținutului de cupru al diferitelor tipuri de zgură, în funcție de presiunea parțială normalizată a oxigenului (T= 1300C ) în cuprul brut în conformitate cu exemplul 1;- fig. 1, diagram of the copper content of the different types of slag, as a function of the normalized partial pressure of oxygen (T = 1300C) in the raw copper according to Example 1;
- fig. 2,diagrama coeficientului de distribuție a arsenului între zgură și cupru brut în diferite tipuri de zgură, în funcție de presiunea parțială normalizată a oxigenului în cuprul brut în conformitate cu exemplul 1;- fig. 2, diagram of the coefficient of distribution of arsenic between slag and crude copper in different types of slag, depending on the normalized partial pressure of oxygen in crude copper according to Example 1;
- fig. 3, diagrama coeficientului de distribuție a plumbului dintre zgură și cupru brut în diferite tipuri de zgură, în funcție de presiunea parțială normalizată a oxigenului în cuprul brut în conformitate cu exemplul 1;- fig. 3, diagram of the lead distribution coefficient between slag and crude copper in different types of slag, depending on the normalized partial pressure of oxygen in the crude copper according to Example 1;
- fig. 4, conținutul de cupru al zgurii în diagrama FeOx + CaO +SiO2 = 100 în conformitate cu exemplul 1;- fig. 4, the copper content of the slag in the diagram FeOx + CaO + SiO 2 = 100 according to Example 1;
- fig. 5, coeficientul de distribuție a arsenului între zgură și cuprul brut în diagrama FeOx + CaO +SiO2 = 100 normalizată la un conținut de cupru în zgură = 20% în conformitate cu exemplul 1;- fig. 5, the coefficient of distribution of arsenic between slag and crude copper in the diagram FeOx + CaO + SiO 2 = 100 normalized to a copper content in slag = 20% according to Example 1;
- fig. 6, coeficientul de distribuție a plumbului între zgură și cuprul brut în diagrama FeOx + CaO +SiO2 = 100 normalizată la un conținut de cupru în zgură = 20% în conformitate cu exemplul 1; și- fig. 6, the distribution coefficient of lead between slag and raw copper in the diagram FeOx + CaO + SiO 2 = 100 normalized to a copper content in slag = 20% according to Example 1; and
- fig. 7, temperatura zgurii la care viscozitatea are valoarea de 200 cP exprimată cu ajutorul diagramei FeOx + CaO +SiO2 = 100 normalizată la un conținutde cupru în zgură = 15% în conformitate cu exemplul 1.- fig. 7, the slag temperature at which the viscosity has the value of 200 cP expressed by means of the diagram FeOx + CaO + SiO 2 = 100 normalized to a copper content in slag = 15% according to example 1.
Exemplul 1. Cuprul brut a fost produs într-un cuptor de topire în suspensie minipilot în serii deteste, în care materialele brute conținând cupru au fost mată de cupru fin granulată (72,3 % greutate Cu, 3,4 % greutate Fe, 20,3 % greutate S) și concentrat de cupru (29,9% greutate Cu, 33,7 % greutate S, 21,0% greutate Fe). Amestecul de mată de cupru și concentrat (kg mată) / (kg mată + kg concentrat) x100 a variat în domeniul între 50 și 100 %. Debitul de alimentare a fost de 100-200 kg/h. Gradul de oxidare a cuprului brut produs a fostExample 1. The raw copper was produced in a detest melting furnace in minipilot series, in which the raw copper-containing materials were fine-grained copper matt (72.3% by weight Cu, 3.4% by weight Fe, 20 , 3% by weight S) and copper concentrate (29.9% by weight Cu, 33.7% by weight S, 21.0% by weight Fe). The mixture of copper matte and concentrate (kg matte) / (kg matte + kg concentrate) x100 varied in the range between 50 and 100%. The feed rate was 100-200 kg / h. The degree of oxidation of the crude copper produced was
RO 122640 Β1 controlat prin intermediul coeficientului de oxigen (Nm3O2/ tona de alimentare), iarcompozi- 1 ția zgurii (CaO/SiO2 Fe/ SiO2 n zgură) a fost controlată prin adăugarea de nisip de siliciu și oxid de calciu în alimentare. După fiecare perioadă, pe durata căreia parametrii de proces 3 au fost menținuți constanți, zgura și cuprul brut au fost evacuate din separatorul cuptoruli mini pilot și cuprul brut și zgura produsă au fost analizate. Cantitatea de sulf conținută în 5 cuprul brut a fost de 0,2 % greutate sulf ( 0,01 -0,89 % sulf).RO 122640 Β1 controlled by the oxygen coefficient (Nm 3 O 2 / tonne of feed), and the composition of the slag (CaO / SiO 2 Fe / SiO 2 n slag) was controlled by the addition of silicon sand and calcium oxide in food. After each period, during which process parameters 3 were kept constant, the slag and the raw copper were discharged from the separator of the mini pilot furnace and the raw copper and the produced slag were analyzed. The amount of sulfur contained in the raw copper was 0.2% by weight of sulfur (0.01 -0.89% sulfur).
Drept exemplu, rezultatele uneia dintre perioadele de testare sunt date, după cum 7 urmează: Debitul de alimentare a matei..................................89,7 kg/h 9As an example, the results of one of the test periods are given, as follows: 7 Matter supply flow ............................ ...... 89.7 kg / h 9
Calitatea matei ( 3,4 % Fe, 18,2 % S, 0,26 % As, 0,2 % Pb ) ........72,3 % CuQuality of matte (3.4% Fe, 18.2% S, 0.26% As, 0.2% Pb) ........ 72.3% Cu
Viteza de alimentare a concentratului............................59,9 kg/h11Concentrate feed rate ............................ 59.9 kg / h11
Calitatea concentratului (20,9 % Fe, 30,7% S, 5,1 %SiO2, ..........30,2% CuConcentrate quality (20.9% Fe, 30.7% S, 5.1% SiO 2 , .......... 30.2% Cu
1,3% As, 0,11 %Pb)131.3% As, 0.11% Pb) 13
Viteza de alimentare a nisipului de siliciu..........................0,5 kg/hSilicon sand feeding speed .......................... 0.5 kg / h
Viteza de alimentare a oxidului de calciu .........................10,3 kg/h15Calcium oxide supply rate ......................... 10.3 kg / h15
Viteza de alimentare a oxigenului tehnic la arzătorul de .......... 29,0Nm3/h concentrat17Technical oxygen supply speed to the burner of .......... 29.0Nm3 / h concentrate17
Viteza de alimentare a aerului la arzătorul de concentrat...........31,0Nm3/h îmbogățirea cu oxigen ........................................ 59,2%19Air supply speed to the concentrate burner ........... 31.0Nm3 / h oxygen enrichment ...................... .................. 59.2% 19
Coeficientul de oxigen .................................. 245,4 Nm302/tOxygen coefficient .................................. 245.4 Nm302 / t
Alimentarea cu butan la axul de reacție și la decantor...............3,3 kg/h 21 cu scopul de a balansa pierderea de căldurăButane supply to the reaction shaft and decanter ............... 3.3 kg / h 21 in order to balance the heat loss
Durata testului (gata alimentat)................................ 3h 10 min 23Test duration (ready fed) ................................ 3h 10 min 23
Temperatura de evacuare ..................................... 1300'CExhaust temperature ..................................... 1300'C
Calitatea cuprului brut produs:25Quality of raw copper produced: 25
Conținutul de sulf ...........................................0,08% SSulfur content ........................................... 0.08% S
Conținutul de arsen........................................ 0,077 % As27Arsenic content ........................................... 0.077% As27
Conținutul de plumb ....................................... 0,035% PbLead content .......................................... 0.035% Pb
Cantitatea de zgură produsă:29Quantity of slag produced: 29
Conținut de cupru.......................................... 18,3%CuCopper content .......................................... 18.3% Cu
Conținutul de oxid de calciu .................................19,3 %CaO 31Calcium oxide content ................................. 19.3% CaO 31
Conținutul de oxid de siliciu .................................. 7,6%SiO2 Silicon oxide content .................................. 7.6% SiO 2
Conținutul de fier............................................. 28,2 %33Iron content ............................................. 28, 2% 33
Conținutul de arsen..........................................0,68%AsArsenic content .......................................... 0.68% As
Conținutul de plumb .........................................0,28%Pb35Lead content ............................................ 0.28% Pb35
CaO/SiO2 ( % greutate/ % greutate) 2,54CaO / SiO 2 (% w / w) 2.54
Fe/SiO2 (% greutate/% greutate ) ............................... 3,7137Fe / SiO 2 (% weight /% weight) ............................... 3.7137
CaO/(CaO+SiO2) (% greutate/ % greutate) 0,72CaO / (CaO + SiO 2 ) (% w / w) 0.72
Coeficientul de distribuție a arsenului între zgură și cuprul brut............ 8,839The distribution coefficient of arsenic between slag and raw copper ............ 8,839
Coeficientul de distribuție a plumbului între zgură și cuprul brut 8,0Lead distribution coefficient between slag and crude copper 8.0
Aplicabilitatea metodei este în continuare descrisă pe baza rezultatelor testelor 41 derulate și pe baza fig. 1...7.The applicability of the method is further described on the basis of the results of the tests 41 carried out and on the basis of fig. 1 ... 7.
Fig. 1 arată conținutul de cupru al diferitelor tipuri de zgură exprimat ca o funcție a 43 presiunii parțiale normalizate a oxigenului (T = 1300 ’C)în cuprul brut. Se poate vedea faptul că, atunci când raportul CaO/SiO2 (la un raport Fe/SiO2 dat) al zgurii crește, conținutul de 45 cupru al zgurii scade. Pentru comparație, conținutul de cupru al zgurii de faialit ( silicat de fier) este dat de asemenea în fig. 1. în comparație cu zgura de faialit, conținutul de cupru la 47 același potențial de oxigen este mult mai scăzut.FIG. 1 shows the copper content of the different types of slag expressed as a function of the normalized oxygen partial pressure (T = 1300 'C) in the raw copper. It can be seen that when the CaO / SiO 2 ratio (at a given Fe / SiO 2 ratio) of the slag increases, the copper content of the slag decreases. For comparison, the copper content of faial slag (iron silicate) is also given in fig. 1. Compared with beech slag, the copper content at 47 the same oxygen potential is much lower.
RO 122640 Β1RO 122640 Β1
Fig. 2 arată coeficientul de distribuție a arsenului între zgură și cuprul brut Las (zgura/Cu) = (% As în zgură)/(% As în cupru brut) în diferite tipuri de zgură, exprimat ca o funcție a presiunii parțiale normalizate a oxigenului în cuprul brut. Se poate vedea faptul că, atunci când raportul CaO/SiO2 (la un raport Fe/SiO2 dat) al zgurii crește, coeficientul de distribuție a arsenului, LAs (zgură / Cu) crește. Pentru comparație, coeficientul de distribuție a arsenului între zgura de silicat de fier și cuprul brut este dat de asemenea în fig. 2. Comparat cu coeficientul de distribuție a arsenului, (zgură/Cu) din zgura de faialit, cel al zgurii de CaO/SiO2 este mai mare la același potențial de oxigen, arătând o abilitate mult mai mare de îndepărtare a arsenului din cuprul brut.FIG. 2 shows the coefficient of distribution of arsenic between slag and crude copper Las (slag / Cu) = (% As in slag) / (% As in crude copper) in different types of slag, expressed as a function of the normalized partial pressure of oxygen in raw copper. It can be seen that when the CaO / SiO 2 ratio (at a given Fe / SiO 2 ratio) of the slag increases, the coefficient of distribution of arsenic, L As (slag / Cu) increases. For comparison, the coefficient of distribution of arsenic between iron silicate slag and crude copper is also given in fig. 2. Compared with the coefficient of distribution of arsenic, (slag / Cu) in beech slag, that of CaO / SiO 2 slag is higher at the same oxygen potential, showing a much higher ability to remove arsenic from crude copper .
Fig. 3 arată coeficientul de distribuție a plumbului între zgură și cuprul brut LPb (zgură/Cu) = (%Pb în zgură)/(%Pb în cupru brut) în diferite tipuri de zgură exprimată ca o funcție a presiunii parțiale normalizate a oxigenului în cuprul brut. Se poate vedea faptul că, atunci când raportul CaO/SiO2 (la un raport Fe/SiO2 dat) al zgurii crește, coeficientul de distribuție a plumbului, LPb (zgură/Cu), descrește ușor. Pentru comparație, coeficientul de distribuție a plumbului între zgura de ferită de calciu și cuprul brut este, dat de asemenea, în fig. 3. Comparat cu coeficientul de distribuție a zgurii cu ferită de calciu a plumbului Lpb) (zgură/Cu, cel al zgurii de CaO/SiO2 este mai mare la același potențial de oxigen, arătând o abilitate mult mai mare de îndepărtare a arsenului din cuprul brut.FIG. 3 shows the distribution coefficient of lead between slag and crude copper L Pb (slag / Cu) = (% Pb in slag) / (% Pb in crude copper) in different types of slag expressed as a function of the normalized partial pressure of oxygen in raw copper. It can be seen that when the CaO / SiO 2 ratio (at a given Fe / SiO 2 ratio) of the slag increases, the distribution coefficient of lead, L Pb (slag / Cu), decreases slightly. For comparison, the distribution coefficient of lead between calcium ferrite slag and crude copper is also given in fig. 3. Compared with the calcium ferrite slag distribution coefficient of lead Lpb) (slag / Cu, that of CaO / SiO 2 slag is higher at the same oxygen potential, showing a much higher ability to remove arsenic from raw copper.
Fig. 4 arată conținutul de cupru a zgurii dată în diagrama FeOx + CaO +SiO2 = 100. Rezultatele sunt normalizate la temperatura de 1300 °C și la presiunea parțială a oxigenului cu log. PO2 = - 4,5. Se poate vedea faptul că, atunci când se opereză cu zgură de FeOx + CaO +SiO2 +oxid de cupru la o presiune parțială constantă a oxigenului, conținutul de cupru al zgurii este cuprins între 10 și 20%, atunci când raportul CaO/SiO2 este mai mare de 1,5 și conținutul de oxid de calciu în sistemul CaO +SiO2 + FeO SiO2 este mai mare de 20 %.FIG. 4 shows the copper content of the slag given in the diagram FeO x + CaO + SiO 2 = 100. The results are normalized at the temperature of 1300 ° C and at the partial pressure of oxygen with log. PO 2 = - 4.5. It can be seen that, when operating with FeO x + CaO + SiO 2 + copper oxide slag at a constant partial pressure of oxygen, the copper content of the slag is between 10 and 20%, when the CaO / SiO 2 is higher than 1.5 and the calcium oxide content in the CaO + SiO 2 + FeO SiO 2 system is higher than 20%.
Fig. 5 arată coeficientul de distribuție al arsenului între zgură și cuprul brut în diagrama FeOx + CaO +SiO2 =100 normalizată la (% Cu) în zgură = 20%. Sunt indicate de asemenea liniile de isodistribuție bazate pe rezultatele testelor. Când raportul CaO/SiO2 este mai mare de 1,5, coeficientul de distribuție crește atunci când conținutul de CaO din sistem descrește.FIG. 5 shows the distribution coefficient of arsenic between slag and crude copper in the diagram FeO x + CaO + SiO 2 = 100 normalized to (% Cu) in slag = 20%. Isodistribution lines based on test results are also indicated. When the CaO / SiO 2 ratio is higher than 1.5, the distribution coefficient increases when the CaO content in the system decreases.
Fig. 6 arată coeficientul de distribuție a plumbului între zgură și cuprul brut în diagrama FeOx + CaO +SiO2 = 100 normalizată la (% Cu) în zgură = 20%. Când raportul CaO/SiO2 este mai mare de 1,5, coeficientul de distribuție a plumbului crește atunci când conținutul de CaO din sistem descrește.FIG. 6 shows the distribution coefficient of lead between slag and crude copper in the diagram FeO x + CaO + SiO 2 = 100 normalized to (% Cu) in slag = 20%. When the CaO / SiO 2 ratio is higher than 1.5, the lead distribution coefficient increases when the CaO content in the system decreases.
Viscozitatea zgurilor în testele pilot a fost suficient de scăzută pentru ca acestea să poată fi evacuate din cuptor printr-un orificiu de evacuare normal. în scopul de a studia regimul viscozităților zgurilor, au fost efectuate măsurători mai detaliate ale viscozităților pentru unele dintre zgurele produse în testele pilot. Fig. 7 arată temperatura zgurii la care viscozitatea are valoarea de 200 cP exprimată cu ajutorul diagramei FeOx + CaO +SiO2= 100 normalizată la (%Cu) în zgură = 15%. Temperatura zgurii la care viscozitatea are valoarea de 200 cP crește atunci când conținutul de CaO al zgurii descrește. Pe baza calculelor teoretice, formațiunea de magnetit solid limitează aplicabilitatea acestui tip de zgură așa cum se arată cu linie punctată în fig. 7.The viscosity of the slag in the pilot tests was low enough so that it could be discharged from the furnace through a normal outlet. In order to study the slag viscosity regime, more detailed viscosity measurements were performed for some of the slags produced in the pilot tests. FIG. 7 shows the slag temperature at which the viscosity has the value of 200 cP expressed with the help of the diagram FeO x + CaO + SiO 2 = 100 normalized to (% Cu) in slag = 15%. The temperature of the slag at which the viscosity is 200 cP increases when the CaO content of the slag decreases. Based on theoretical calculations, the formation of solid magnetite limits the applicability of this type of slag as shown by the dotted line in fig. 7.
în concluzie, rezultatele din fig. 1 - 7 indică faptul că zgura este suficient de fluidă pentru a fi evacuată din cuptor, atunci când raportul CaO/SiO2 al zgurii este mai mare decât 1,5 și faptul că conținutul de CaO al zgurii, calculat în FeOx + CaO +SiO2= 100, este mai mare decât 20 % și atunci când conținutul de cupru al zgurii este mai mare de 8 % Cu în zgură.In conclusion, the results of FIG. 1 - 7 indicates that the slag is sufficiently fluid to be discharged from the furnace when the CaO / SiO 2 ratio of the slag is greater than 1.5 and that the CaO content of the slag, calculated in FeO x + CaO + SiO 2 = 100, is greater than 20% and when the copper content of the slag is greater than 8% Cu in the slag.
Claims (4)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI20011859A FI115536B (en) | 2001-09-21 | 2001-09-21 | A process for producing crude copper |
| PCT/FI2002/000748 WO2003025236A1 (en) | 2001-09-21 | 2002-09-20 | Method for the production of blister copper |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RO122640B1 true RO122640B1 (en) | 2009-10-30 |
Family
ID=8561932
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ROA200400218A RO122640B1 (en) | 2001-09-21 | 2002-09-20 | Process for producing blister copper |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20040244534A1 (en) |
| EP (1) | EP1436434A1 (en) |
| JP (1) | JP3828541B2 (en) |
| KR (1) | KR100929520B1 (en) |
| CN (1) | CN1295364C (en) |
| AU (1) | AU2002325965B2 (en) |
| BR (1) | BR0212651A (en) |
| CA (1) | CA2459962C (en) |
| EA (1) | EA005386B1 (en) |
| FI (1) | FI115536B (en) |
| MX (1) | MXPA04002601A (en) |
| PE (1) | PE20030425A1 (en) |
| PL (1) | PL197523B1 (en) |
| RO (1) | RO122640B1 (en) |
| WO (1) | WO2003025236A1 (en) |
| YU (1) | YU24704A (en) |
| ZA (1) | ZA200401902B (en) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7164200B2 (en) | 2004-02-27 | 2007-01-16 | Agere Systems Inc. | Techniques for reducing bowing in power transistor devices |
| FI120157B (en) * | 2007-12-17 | 2009-07-15 | Outotec Oyj | A process for refining copper concentrate |
| KR101005848B1 (en) * | 2008-02-01 | 2011-01-05 | 장광식 | Shoes heel |
| JP4908456B2 (en) * | 2008-06-02 | 2012-04-04 | パンパシフィック・カッパー株式会社 | Copper smelting method |
| JP4949342B2 (en) * | 2008-09-04 | 2012-06-06 | パンパシフィック・カッパー株式会社 | Copper smelting method |
| SE533677C2 (en) | 2009-04-05 | 2010-11-30 | Boliden Mineral Ab | Method for refining copper bullion containing antimony and / or arsenic |
| JP5926262B2 (en) * | 2010-09-10 | 2016-05-25 | イェルンコントレットＪｅｒｎｋｏｎｔｏｒｅｔ | Manufacture of nano-sized ferrite |
| RU2520292C1 (en) * | 2012-12-06 | 2014-06-20 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Медногорский Медно-Серный Комбинат" | Processing of sulphide copper-lead-zinc materials |
| JP5612145B2 (en) * | 2013-03-07 | 2014-10-22 | パンパシフィック・カッパー株式会社 | Method for producing electrolytic copper |
| FI125793B (en) * | 2014-05-14 | 2016-02-15 | Outotec Finland Oy | A method for converting copper-containing material |
| JP6665443B2 (en) * | 2015-08-18 | 2020-03-13 | 住友金属鉱山株式会社 | Operating method of flash smelting furnace |
| CN106521183A (en) * | 2016-11-02 | 2017-03-22 | 阳谷祥光铜业有限公司 | Method for smelting high-arsenic copper sulfide ore |
| RU2639195C1 (en) * | 2016-12-02 | 2017-12-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский федеральный университет" | Method of processing of nickel-containing sulfide copper concentrates |
| BE1025769B1 (en) * | 2017-12-14 | 2019-07-08 | Metallo Belgium | Improved pyrometallurgical process |
| RU2734613C2 (en) * | 2019-02-08 | 2020-10-21 | Открытое акционерное общество "Научно-исследовательский и проектный институт обогащения и механической обработки полезных ископаемых "Уралмеханобр" | Horizontal converter and combined melting-converting method |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1312115A (en) * | 1919-08-05 | Hoisting mechanism | ||
| GB1599366A (en) * | 1977-05-09 | 1981-09-30 | Commw Scient Ind Res Org | Submerged injection of gas into liquid pyro-metallurgical bath |
| SU1312115A1 (en) * | 1982-07-22 | 1987-05-23 | Всесоюзный научно-исследовательский горно-металлургический институт цветных металлов | Method of treating copper and copper-zinc sulfide concentrates |
| FI78125C (en) * | 1983-11-14 | 1989-06-12 | Vni Gorno Metall I Tsvet Met | FOERFARANDE FOER BEHANDLING AV JAERNHALTIGA KOPPAR- ELLER KOPPAR / ZINKSULFIDKONCENTRAT. |
| CA1234696A (en) * | 1985-03-20 | 1988-04-05 | Grigori S. Victorovich | Metallurgical process iii |
| AUPM657794A0 (en) * | 1994-06-30 | 1994-07-21 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | Copper converting |
| US6231641B1 (en) * | 1998-02-12 | 2001-05-15 | Kennecott Utah Copper Corporation | Enhanced phase interaction at the interface of molten slag and blister copper, and an apparatus for promoting same |
| JP3682166B2 (en) * | 1998-08-14 | 2005-08-10 | 住友金属鉱山株式会社 | Method for smelting copper sulfide concentrate |
| WO2001014989A1 (en) | 1999-08-23 | 2001-03-01 | 3Com Corporation | Architecture for a network management service which identifies and locates users and/or devices within an enterprise network |
| AU777665B2 (en) * | 2000-01-04 | 2004-10-28 | Outotec Oyj | Method for the production of blister copper in suspension reactor |
| JP3702764B2 (en) * | 2000-08-22 | 2005-10-05 | 住友金属鉱山株式会社 | Method for smelting copper sulfide concentrate |
-
2001
- 2001-09-21 FI FI20011859A patent/FI115536B/en not_active IP Right Cessation
-
2002
- 2002-09-10 PE PE2002000889A patent/PE20030425A1/en active IP Right Grant
- 2002-09-20 MX MXPA04002601A patent/MXPA04002601A/en active IP Right Grant
- 2002-09-20 EA EA200400266A patent/EA005386B1/en not_active IP Right Cessation
- 2002-09-20 CA CA2459962A patent/CA2459962C/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-09-20 AU AU2002325965A patent/AU2002325965B2/en not_active Expired
- 2002-09-20 PL PL368532A patent/PL197523B1/en unknown
- 2002-09-20 BR BR0212651-6A patent/BR0212651A/en not_active Application Discontinuation
- 2002-09-20 WO PCT/FI2002/000748 patent/WO2003025236A1/en not_active Application Discontinuation
- 2002-09-20 YU YU24704A patent/YU24704A/en unknown
- 2002-09-20 EP EP02760343A patent/EP1436434A1/en not_active Withdrawn
- 2002-09-20 RO ROA200400218A patent/RO122640B1/en unknown
- 2002-09-20 US US10/490,236 patent/US20040244534A1/en not_active Abandoned
- 2002-09-20 JP JP2003530006A patent/JP3828541B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-09-20 KR KR1020047003951A patent/KR100929520B1/en active IP Right Grant
- 2002-09-20 CN CNB028183479A patent/CN1295364C/en not_active Expired - Lifetime
-
2004
- 2004-03-09 ZA ZA200401902A patent/ZA200401902B/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| YU24704A (en) | 2006-08-17 |
| CA2459962A1 (en) | 2003-03-27 |
| KR20040029183A (en) | 2004-04-03 |
| JP2005503481A (en) | 2005-02-03 |
| PL368532A1 (en) | 2005-04-04 |
| KR100929520B1 (en) | 2009-12-03 |
| PE20030425A1 (en) | 2003-06-13 |
| EA200400266A1 (en) | 2004-10-28 |
| ZA200401902B (en) | 2004-09-08 |
| CN1295364C (en) | 2007-01-17 |
| MXPA04002601A (en) | 2004-06-07 |
| CA2459962C (en) | 2011-01-04 |
| EP1436434A1 (en) | 2004-07-14 |
| AU2002325965B2 (en) | 2008-01-24 |
| CN1556867A (en) | 2004-12-22 |
| FI20011859A0 (en) | 2001-09-21 |
| FI115536B (en) | 2005-05-31 |
| WO2003025236A1 (en) | 2003-03-27 |
| PL197523B1 (en) | 2008-04-30 |
| US20040244534A1 (en) | 2004-12-09 |
| FI20011859A (en) | 2003-03-22 |
| EA005386B1 (en) | 2005-02-24 |
| BR0212651A (en) | 2004-08-24 |
| JP3828541B2 (en) | 2006-10-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RO122640B1 (en) | Process for producing blister copper | |
| GB2161835A (en) | Processing sulphide concentrates into raw material | |
| AU2002325965A1 (en) | Method for the production of blister copper | |
| US4802916A (en) | Copper smelting combined with slag cleaning | |
| AU777665B2 (en) | Method for the production of blister copper in suspension reactor | |
| ES2747812T3 (en) | A method of converting copper-containing material | |
| US4802917A (en) | Copper smelting with calcareous flux | |
| FI97396B (en) | Process for the production of fine nickel stone from nickel-containing raw materials, which has at least partially refined pyrometallurgically | |
| FI119515B2 (en) | Smelting process for copper sulphide concentrate | |
| EA007445B1 (en) | Method for producing blister copper | |
| FI119516B (en) | Process for melting copper sulphide condensate | |
| US4515631A (en) | Method for producing blister copper | |
| US3984235A (en) | Treatment of converter slag | |
| CA1162056A (en) | Process and apparatus for the separation of lead from a sulfidic concentrate | |
| CA1225527A (en) | Method for producing blister copper | |
| US3857701A (en) | Smelting of copper oxides to produce blister copper | |
| FI66200C (en) | FREEZER CONTAINING FRUIT SULFID CONCENTRATION | |
| JPS61531A (en) | Method for smelting copper sulfide ore | |
| JP2002105549A (en) | Method for smelting copper sulfide concentrate | |
| BG64652B1 (en) | Method for the production of blister copper in a suspension reactor |