RO111255B1 - Joint made by aluminothermic welding of runway rails - Google Patents
Joint made by aluminothermic welding of runway rails Download PDFInfo
- Publication number
- RO111255B1 RO111255B1 RO94-01078A RO9401078A RO111255B1 RO 111255 B1 RO111255 B1 RO 111255B1 RO 9401078 A RO9401078 A RO 9401078A RO 111255 B1 RO111255 B1 RO 111255B1
- Authority
- RO
- Romania
- Prior art keywords
- joint
- rail
- welding
- sole
- rails
- Prior art date
Links
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E01—CONSTRUCTION OF ROADS, RAILWAYS, OR BRIDGES
- E01B—PERMANENT WAY; PERMANENT-WAY TOOLS; MACHINES FOR MAKING RAILWAYS OF ALL KINDS
- E01B5/00—Rails; Guard rails; Distance-keeping means for them
- E01B5/02—Rails
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Architecture (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Length Measuring Devices With Unspecified Measuring Means (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Railway Tracks (AREA)
Abstract
Description
RO 111255 Β1RO 111255 Β1
Invenția se referă la o îmbinare cu rezistență crescută la oboseală, prin sudură aluminotermică a șinelor de rulare, utilizate pentru trenuri sau tramvaie, dar care este posibilă în toate cazurile când se pune problema îmbinării prin sudură aluminotermică a unor profile alungite.The invention refers to a joint with increased resistance to fatigue, by aluminothermic welding of running rails, used for trains or trams, but which is possible in all cases when the problem of joining by aluminothermic welding of elongated profiles arises.
Este cunoscut procedeul de îmbinare cap la cap, prin sudură aluminotermică, a șinelor, constând dintr-o formă în care se introduc capetele șinelor de rulare, după care se toarnă în formă metalul fierbinte, ce realizează topirea capetelor șinelor și, în consecință, îmbinarea lor.The process of end-to-end joining, through aluminothermic welding, of the rails is known, consisting of a mold in which the ends of the running rails are inserted, after which hot metal is poured into the mold, which melts the ends of the rails and, consequently, joins their.
Este, de asemenea, cunoscută o formă pentru sudarea aluminotermică a șinelor de rulare, alcătuită din două semiforme identice, simetrice față de un plan axial de simetrie al șinelor de rulare. Aceste forme copiază, de obicei, profilul șinelor de rulare și sunt uneori prevăzute, în regiunea mediană a cavității lor, cu adâncituri suplimentare, ce permit obținerea unor nervuri în zona sudurii propriu-zise, în vederea creșterii modulului de rezistență ai secțiunii și, implicit, a rezistenței la rupere.Also known is a shape for aluminothermic welding of running rails, consisting of two identical semi-forms, symmetrical with respect to an axial plane of symmetry of the running rails. These shapes usually copy the profile of the running rails and are sometimes provided, in the middle region of their cavity, with additional recesses, which allow obtaining some ribs in the area of the weld itself, in order to increase the resistance modulus of the section and, implicitly , of the breaking strength.
Această nervurare a porțiunii de sudură se face de obicei constructiv, fără optimizarea ei în funcție de rezistența la oboseală a îmbinării.This ribbing of the weld portion is usually done constructively, without optimizing it according to the fatigue strength of the joint.
Profilul îmbinării prin sudură la sudarea aluminotermică a capetelor de șină de rulare copiază, deci, profilul șinei, fiind uneori întărit cu niște nervuri laterale.The profile of the weld joint in the aluminothermic welding of the running rail ends therefore copies the profile of the rail, being sometimes reinforced with some lateral ribs.
Datorită rezistentei la oboseală a îmbinărilor mai mici decât rezistenta la oboseală a șinei de rulare și, de asemenea, mai mici decât orice altă îmbinare prin sudură cap la cap a șinelor respective, se produce ruperea acestor îmbinări, mai ales în partea inferioară a lor, adică în zona tălpii.Due to the fatigue strength of the joints being lower than the fatigue strength of the running rail and also lower than any other butt welding joint of the respective rails, breakage of these joints occurs, especially in their lower part, i.e. in the area of the sole.
Problema care se pune constă în realizarea unei îmbinări, prin sudura aluminotermică, a două capete de șină alăturate, care să aibă o rezistență la oboseală egală cu rezistența la oboseală a șinei, sau cel puțin apropiată de ea.The problem that arises consists in making a joint, by aluminothermic welding, of two adjacent rail ends, which has a fatigue resistance equal to the fatigue resistance of the rail, or at least close to it.
Invenția rezolvă problema de mai sus prin aceea că îmbinarea este astfel realizată, încât raportul Ht 2/Hc2 -+ 1, fără a fi mai mic de 0,8, unde Ht și Hc sunt distanțele de la axa neutră a îmbinării la exteriorul tălpii și, respectiv, al ciupercii îmbinării, distanța (Hi) dintre muchiile interioare ale ciupercii și tălpii îmbinării este menținută cel puțin egală cu cea a șinelor de îmbinat, iar în vederea păstrării rectilinității părții superioare a șinei de rulare, diferența de înălțime dintre profilul existent al șinei și cel a îmbinării se evidențiază numai în partea inferioară a îmbinării, adică în zona tălpii, racordările celor două profile diferite, adică cel al îmbinării propriu-zise cu șinele de rulare, realizându-se în condiții tehnologice.The invention solves the above problem in that the joint is made in such a way that the ratio H t 2 /Hc 2 -+ 1, without being less than 0.8, where Ht and H c are the distances from the neutral axis of the joint to the outside of the sole and of the joint mushroom, respectively, the distance (Hi) between the inner edges of the mushroom and the joint sole is kept at least equal to that of the rails to be joined, and in order to maintain the straightness of the upper part of the running rail, the difference in height between the existing profile of the rail and that of the joint is highlighted only in the lower part of the joint, i.e. in the area of the sole, the connections of the two different profiles, i.e. that of the actual joint with the running rails, being made in technological conditions.
îmbinarea prin sudură conform invenției are ca prim avantaj faptul că rezistența la oboseală a îmbinării crește sensibil.the welding joint according to the invention has the first advantage that the fatigue resistance of the joint increases significantly.
în cel de-al doilea rând, se îmbunătățește și calitatea îmbinării și cea a zonelor adiacente acesteia, deoarece, datorită coborârii nivelului tălpii îmbinării sub nivelul tălpilor șinelor de îmbinat, la turnarea materialului în formă, tălpile șinelor se încălzesc și apoi se topesc, începând de la partea cea mai de jos a lor. Aceasta datorită cavității centrale de sudură, care are nivelul mai coborât decât al porțiunilor de talpă ale șinelor ce se asamblează, și care se umple cu oțel lichid chiar de la declanșarea operației de turnare.secondly, the quality of the joint and its adjacent areas is also improved, because, due to the lowering of the level of the joint sole below the level of the soles of the rails to be joined, when the material is poured into the form, the soles of the rails heat up and then melt, starting from their lowest part. This is due to the central welding cavity, which has a lower level than the sole portions of the rails being assembled, and which is filled with liquid steel right from the start of the casting operation.
Invenția va fi în continuare ilustrată, cu referire la desenele însoțitoare, în care:The invention will be further illustrated, with reference to the accompanying drawings, in which:
- fig. 1 este reprezentarea schematică a noii îmbinări prin sudura aluminotermică, iar fig.2...4 reprezintă dispozitivul de sudură (forma) folosit pentru noua îmbinare, în care:- fig. 1 is the schematic representation of the new joint by aluminothermic welding, and fig. 2...4 represents the welding device (form) used for the new joint, in which:
- fig.2 este o vedere jumătate secțiune după planul ll-ll, conform fig.3;- fig.2 is a half-section view according to plane ll-ll, according to fig.3;
- fig.3 este o vedere secționată după planul lll-lll, conform fig.2;- fig. 3 is a sectional view according to plan lll-lll, according to fig. 2;
- fig.4 este o vedere laterală internă a unei jumătăți a dispozitivului de aplicare.- fig.4 is an internal side view of one half of the application device.
Pentru lămurirea fenomenelor de oboseală ce apar în cadrul unor profile solicitate la încovoiere, se pleacă de la o grindă simplu rezemată, acționată de o forță de oboseală Pob, ce dezvoltă în grindă un moment încovoietor Mj, echivalat de momentul eforturilor unitare normale ale grinzii, nule în axa neutră și maxime în fibrele cele mai îndepărtate.In order to clarify the fatigue phenomena that appear within profiles subjected to bending, we start from a simply supported beam, acted upon by a fatigue force P ob , which develops in the beam a bending moment Mj, equal to the moment of the normal unit efforts of the beam , zeros in the neutral axis and maxima in the furthest fibers.
RO 111255 Β1RO 111255 Β1
Ecuația generală este: Mj = //o.dy.dQ pe care, dezvoltând-o, se obține: Mobspc = aobcHc. ω (Kg.mm) (1) în care: Mobspt = aobt Ht. ω (Kg.mm) ω _+1 mm2, ca suprafață minimă luată în calcul; 55The general equation is: Mj = //o.dy.dQ which, developing it, yields: M obspc = a obc H c . ω (Kg.mm) (1) where: M obspt = a obt H t . ω (Kg.mm) ω _+1 mm 2 , as the minimum surface taken into account; 55
Hc,Ht, reprezintă înălțimile de la axa neutră la cele două extremități verticale ale secțiunii grinzii;H c , H t , represent the heights from the neutral axis to the two vertical extremities of the beam section;
aob.c. o0b.t, reprezintă eforturile unitare normale de oboseală, maxime la cele două extremități verticale ale secțiunii;to ob . c . a 0b . t , represents the normal fatigue unit stresses, maximum at the two vertical extremities of the section;
Mobsp.c,Mob.sp.t, reprezintă momentele de oboseală specifice la extremitățile verticale 60 ale secțiunii. în continuare, au fost denumite specifice, căci se referă la suprafața minimă, ce tinde către 1 mm2 și care se găsește la înălțimea H. M obsp.c, M ob.sp.t, represent the specific fatigue moments at the vertical ends 60 of the section. in the following, they were called specific, because they refer to the minimum surface, which tends to 1 mm 2 and which is found at the height H.
Se definește ca raport de încărcare la oboseală raportul subunitar dintre cele două momente de oboseală specifice:The fatigue load ratio is defined as the subunit ratio between the two specific fatigue moments:
^î.ob— Mobspt/Mob sp c < 1 (2)65^î.ob — M obspt /M ob sp c < 1 (2)65
Luând eforturile unitare normale după formulele lui Navier și introduse în formulele (1), ia naștere o altă expresie a raportului de încărcare la oboseală:Taking normal unit stresses according to Navier's formulas and entering into formulas (1), another expression of the fatigue load ratio arises:
Rîob=Ht 2/Hc 2(3)R iob =H t 2 /H c 2 (3)
Egalând cele două expresii ale Rîob, se ajunge la:Equating the two expressions of R îob , we arrive at:
Cob./Oob.c = Η/Ηε = ν' R.j.ob = R'îob (4)70 în care prima egalitate a expresiei arată corespondența raporturilor dintre eforturile unitare normale de oboseală și cel al înălțimilor grinzii față de axa neutră orizontală.Cob./Oob.c = Η/Η ε = ν' Rj ob = R' îob (4)70 where the first equality of the expression shows the correspondence of the ratios between the normal fatigue unit efforts and that of the heights of the beam with respect to the horizontal neutral axis.
Dacă se ia cel mai mare dintre eforturile unitare normale de oboseală ca efort unitar de oboseală admisibil (după cubele lui Wohler), adică aobc = aobadm, se află:Taking the largest of the normal unit fatigue stresses as the allowable unit fatigue stress (according to Wohler's cubes), i.e. a obc = a obadm , one finds:
^ob.t— ^ob.adm 75 care arată că valoarea efortului unitar de oboseală la talpă scade față de efortul unitar de oboseală admisibil cu valoarea raportului Ht/Hc.^ob.t — ^ob.adm 75 which shows that the value of the unitary fatigue effort at the sole decreases with respect to the admissible unitary fatigue effort by the value of the ratio Ht/H c .
Dacă se ia Rîob = 1, adică Ht = Hc = H/2, unde H este înălțimea totală a secțiunii, iar Mob = Mobadm pentru N>2,1.106 cicluri de oscilații, se poate scrie, la modul general, după formulele (1), că: 80If we take R îob = 1, i.e. H t = H c = H/2, where H is the total height of the section, and M ob = M obadm for N>2.1.10 6 cycles of oscillations, it can be written as generally, according to formulas (1), that: 80
Mobadm. — ^ob.adm.^2 CO, S3U Oobadm — 2 Mobadm/H.U) care arată că, dacă Mț = Wx.oobadm crește cu mărirea lui Wx, respectiv cu H2 (formula lui Navier), efortul unitar de oboseală admisibil scade cu creșterea înălțimii H a secțiunii. în aceleași condiții ca mai sus, Mobadm. constituie o nouă caracteristică a materialului folosit, fiind aproximat experimental la 1520 kg.mm pentru un material aluminotermic (turnat), cu 85 σΓ = 90 Kg.f/mm2 la un efort unitar admisibil 20 kg/mm2 și un număr de cicluri Nsud > 2,1x 10^.Mobadm. — ^ob.adm.^2 CO, S3U O obadm — 2 M obadm /HU) which shows that, if M ț = W x .o obadm increases with the increase of W x , respectively with H 2 (Navier's formula), the allowable unit fatigue stress decreases with increasing height H of the section. under the same conditions as above, Mobadm. is a new characteristic of the material used, being experimentally approximated at 1520 kg.mm for an aluminothermic (cast) material, with 85 σΓ = 90 Kg.f/mm 2 at an admissible unit effort of 20 kg/mm 2 and a number of cycles Nsud > 2.1x 10^.
Variabile în ecuația de mai sus rămân aob adm și H/2, al căror produs dă constantele amintite. Dacă se renunță la condiția pusă, atunci ecuația de bază capătă forma: Mobadm.= aob.c.Hc w și servește la dimensionare, Mobadm păstrându-și valoarea constantă.Variables in the above equation remain a ob adm and H/2, whose product gives the mentioned constants. If the given condition is abandoned, then the basic equation takes the form: Mobadm. = a ob.cH c w and serves for dimensioning, M obadm keeping its constant value.
în acest mod, se realizează următoarele obiective: 90in this way, the following objectives are achieved: 90
1. Prin mărirea secțiunii sudurii, respectiv a momentului ei de inerție, în concordanță cu mărirea raportului de încărcare la oboseală, noua geometrie a sudurii poate prelua un efort de oboseală mediu, cu 14% mai mare decât dacă s-ar fi luat în considerare numai creșterea momentului de inerție. De asemenea, faptul că secțiunea sudurii este mai înaltă decât cea a șinelor adiacente, permite obținerea unei sudări ce afectează benefic partea inferioară 95 a tălpii șinei.1. By increasing the weld section, i.e. its moment of inertia, in accordance with the increase in the fatigue load ratio, the new weld geometry can take on an average fatigue stress, 14% higher than if it had been considered only increasing the moment of inertia. Also, the fact that the section of the weld is higher than that of the adjacent rails, allows obtaining a weld that beneficially affects the lower part 95 of the rail sole.
2. Dispozitivul de aplicare, forma, are o dublă împărțire a cavității de sudură, în trei părți, atât pe orizontală, cât și pe verticală, pentru a putea permite realizarea modificării geometriei sudurii, principalul punct al invenției.2. The application device, the shape, has a double division of the welding cavity, into three parts, both horizontally and vertically, in order to allow the modification of the welding geometry, the main point of the invention.
RO 111255 Β1RO 111255 Β1
3. în cazul sudării șinelor cap la cap, prin procedeul aluminotermic, se va ține seama ca mărirea momentului de inerție a părții centrale a sudurii să se facă în primul rând prin adăugarea de material topit la partea superioară a ciupercii sudurii, pe toată lățimea ei și de o anumită înălțime, calculată astfel ca odată cu mărirea momentului de inerție a sudurii, să-i crească și valoarea raportului de încărcare la oboseală. în acest mod, sporirea rezistenței la oboseală se va face simultan, prin două procedee: mărirea momentului de inerție și mărirea raportului de încărcare la oboseală a celor două jumătăți ale secțiunii sudurii.3. in the case of butt-to-butt rail welding, by the aluminothermic process, it will be taken into account that the increase of the moment of inertia of the central part of the weld should be done primarily by adding molten material to the upper part of the weld mushroom, along its entire width and of a certain height, calculated so that with the increase of the moment of inertia of the weld, the value of the fatigue load ratio also increases. in this way, increasing the fatigue resistance will be done simultaneously, through two processes: increasing the moment of inertia and increasing the fatigue load ratio of the two halves of the weld section.
4. Raportul de încărcare la oboseală a celor două jumătăți ale secțiunii profilului față de axa ei neutră orizontală, dat de expresia (3), raport definit ca subunitar și rezultat din momentele de oboseală specifice sau din pătratele înălțimilor secțiunilor față de axa lui neutră, orizontală, trebuie să fie cuprins între 0,8 și 1, necesar măririi sarcinii la oboseală, sau sporirii numărului de oscilații în exploatare (tonajul rulat).4. The fatigue load ratio of the two halves of the section of the profile with respect to its horizontal neutral axis, given by expression (3), ratio defined as subunit and resulting from the specific fatigue moments or from the squares of the heights of the sections with respect to its neutral axis, horizontal, must be between 0.8 and 1, necessary to increase the fatigue load, or increase the number of oscillations in operation (rolled tonnage).
în fig.1 a este arătat profilul unei șine de tip greu, cu momentul de inerție lxo și cu Hco > Ht0. Pentru a crește momentul de inerție al sudurii de la lxo la lx, i se adaugă, la partea superioară a ciupercii sudurii și pe toată lățimea ei, o bandă de material de înălțime h, care va face ca Hc să crească cu puțin față de Hco, în schimb crește mult Ht față de Ht0, ținând seama de noua poziție a centrului de greutate, respectiv de noua axă o'-x', ducând în final la lx > lxo, așa cum se vede în fig. 1 b. Pentru continuitatea suprafeței de rulare a ciupercii șinei sudate, întreaga secțiune de sudură majorată se coboară cu înălțimea h a benzii de material adăugat, făcând prin aceasta ca diferența dintre axa o-x inițială și axa o'-x' finală să fie foarte mică (de ordinul a 1...3 mm), în schimb diferența dintre profile să se manifeste la partea inferioară a tălpii șinei, fiind egală cu h, așa cum se vede în fig. 1a și 1c. Creșterea momentului de inerție lx este evidentă prin creșterea înălțimii întregului profil, iar creșterea raportului de încărcare la oboseală Rîob = Ht 2/Hc2 este îmbunătățită prin creșterea majoră a lui Ht față de Hc.Fig. 1 a shows the profile of a heavy type rail, with the moment of inertia l xo and with H co > H t0 . To increase the moment of inertia of the weld from l xo to l x , a strip of material of height h is added to the top of the mushroom of the weld and along its entire width, which will cause H c to increase slightly compared to H co , instead it increases a lot H t compared to H t0 , taking into account the new position of the center of gravity, respectively the new axis o'-x', finally leading to l x > l xo , as seen in fig. 1 b. For the continuity of the running surface of the welded rail mushroom, the entire increased welding section is lowered by the height ha of the strip of added material, thereby making the difference between the initial ox axis and the final o'-x' axis very small ( of the order of 1...3 mm), instead the difference between the profiles should appear at the bottom of the rail sole, being equal to h, as seen in fig. 1a and 1c. The increase in the moment of inertia l x is evident by the increase in the height of the whole profile, and the increase in the fatigue load ratio R îob = H t 2 /Hc 2 is enhanced by the major increase of Ht compared to H c .
Realizarea practică a noii îmbinări prin sudură, în care înălțimea inimii profilului sudat rămâne constantă (diferența între partea inferioară a ciupercii și partea superioară a tălpii sudurii) este arătată în fig.2...4.The practical realization of the new welding joint, in which the height of the heart of the welded profile remains constant (the difference between the lower part of the mushroom and the upper part of the weld sole) is shown in fig.2...4.
în aceste desene este reprezentat dispozitivul de aplicare (forma) pentru realizarea unei suduri aluminotermice cu nervură redusă.in these drawings is represented the application device (form) for making an aluminothermic weld with a reduced rib.
Dispozitivul este alcătuit din două semiforme 1a și 1 b (fig.2), având realizate intern o cavitate de sudură 3, corespunzătoare profilului capetelor de șină 2, pe care le îmbracă, în vederea sudării lor. Cavitatea de sudură este alcătuită pe verticală dintr-o porțiune de ciupercă 4, dintr-o porțiune de inimă 5 și o porțiune de talpă 6. De asemenea, semiformele mai au câte un canal ridicător 9, dispus paralel cu cavitatea de sudură și care pornește de sub porțiunea de talpă, păstrându-și forma și secțiunea până la baza inferioară a porțiunii de ciupercă, de unde își mărește secțiunea, pentru a corespunde secțiunii majorate a ciupercii profilului. Partea superioară a canalului ridicător este închisă de un miez 11, în care este practicată o fantă alungită 10 (fig.3), având rol de ventilare a canalului ridicător în timpul turnării și de solidificare a oțelului răcit, când acesta, după ce a umplut canalul ridicător, ajunge în dreptul acestei fante. Cavitatea de sudură și fiecare din aceste două canale ridicătoare ale formei sunt legate între ele prin câte două canale de trecere, 7 și 8, conform fig.3 și 4. La partea superioară a cavității de sudură se află gurile de aerisire 13, reprezentate în fig.2 și 4, situate sub miezul 14, care are rolul de a diviza șuvoiul de oțel central, ce cade dintr-un creuzet situat deasupra formei, în alte două mai mici, laterale, datorită canalelor 12.The device is made up of two semi-forms 1a and 1b (fig.2), having internally made a welding cavity 3, corresponding to the profile of the rail ends 2, which they cover, in order to weld them. The welding cavity is made up vertically of a mushroom portion 4, of a heart portion 5 and a sole portion 6. Also, the half-forms each have a lifting channel 9, arranged parallel to the welding cavity and starting from below the sole portion, maintaining its shape and section to the lower base of the mushroom portion, from where it increases in section to match the enlarged mushroom section of the profile. The upper part of the riser channel is closed by a core 11, in which there is an elongated slot 10 (fig.3), having the role of ventilation of the riser channel during casting and solidification of the cooled steel, when it, after filling the riser channel, reaches next to this slot. The welding cavity and each of these two form lifting channels are connected to each other by two passage channels, 7 and 8, according to fig. 3 and 4. At the upper part of the welding cavity are the ventilation holes 13, represented in fig.2 and 4, located under the core 14, which has the role of dividing the central steel stream, which falls from a crucible located above the form, into two smaller, lateral ones, thanks to the channels 12.
Ceea ce are deosebit această formă față de altele asemănătoare este cavitatea de sudură 3. Pe orizontală, aceasta este divizată în trei cavități, din care una centrală 15, majorată în zona porțiunii de ciupercă și coborâtă în întregime cu aceeași înălțime cu care a fostWhat makes this shape special compared to similar ones is the welding cavity 3. Horizontally, it is divided into three cavities, of which a central one 15, increased in the area of the mushroom portion and completely lowered to the same height as it was
Claims (1)
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RO94-01078A RO111255B1 (en) | 1994-06-22 | 1994-06-22 | Joint made by aluminothermic welding of runway rails |
| PCT/RO1995/000006 WO1995035413A1 (en) | 1994-06-22 | 1995-06-19 | Railway rails |
| AU24806/95A AU2480695A (en) | 1994-06-22 | 1995-06-22 | Railway rails |
| CA 2152404 CA2152404A1 (en) | 1994-06-22 | 1995-06-22 | Railway rails |
| EP95109679A EP0703316A3 (en) | 1994-06-22 | 1995-06-22 | Railway rails |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RO94-01078A RO111255B1 (en) | 1994-06-22 | 1994-06-22 | Joint made by aluminothermic welding of runway rails |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RO111255B1 true RO111255B1 (en) | 2004-08-30 |
Family
ID=20100893
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RO94-01078A RO111255B1 (en) | 1994-06-22 | 1994-06-22 | Joint made by aluminothermic welding of runway rails |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0703316A3 (en) |
| AU (1) | AU2480695A (en) |
| CA (1) | CA2152404A1 (en) |
| RO (1) | RO111255B1 (en) |
| WO (1) | WO1995035413A1 (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5980206A (en) * | 1996-05-31 | 1999-11-09 | Sikorsky Aircraft Corporation | Monolithic structure having improved flaw tolerance |
| DE102014203837A1 (en) * | 2013-04-22 | 2014-10-23 | Db Netz Ag | Computer-implemented method for calculating a rail profile optimized with regard to reduced noise emission and low-noise rail |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB190020889A (en) * | 1900-11-19 | 1900-12-31 | James Ely Hall | Improvements in Reversible Rails and Joints |
| DE560327C (en) * | 1929-11-25 | 1932-10-05 | Boris Pawlowitsch Andreianow | Broad foot rail |
-
1994
- 1994-06-22 RO RO94-01078A patent/RO111255B1/en unknown
-
1995
- 1995-06-19 WO PCT/RO1995/000006 patent/WO1995035413A1/en active Search and Examination
- 1995-06-22 AU AU24806/95A patent/AU2480695A/en not_active Abandoned
- 1995-06-22 EP EP95109679A patent/EP0703316A3/en not_active Withdrawn
- 1995-06-22 CA CA 2152404 patent/CA2152404A1/en not_active Abandoned
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0703316A3 (en) | 1997-01-29 |
| AU2480695A (en) | 1996-01-04 |
| WO1995035413A1 (en) | 1995-12-28 |
| CA2152404A1 (en) | 1995-12-23 |
| EP0703316A2 (en) | 1996-03-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RO111255B1 (en) | Joint made by aluminothermic welding of runway rails | |
| ITMI951010A1 (en) | CYLINDRICAL PERFORATED REFRACTORY BRICK | |
| EP1140390B1 (en) | Crystalliser for continuous casting | |
| US5419484A (en) | Apparatus and process for aluminothermic welding | |
| US1892464A (en) | Hot top for ingot molds | |
| MXPA03000876A (en) | Chill tube. | |
| RU173550U1 (en) | LATER FRAME OF RAILWAY TROLLEY | |
| CA2773127C (en) | Cathode shell structure | |
| CN211489605U (en) | Tundish impact area combined prefabricated part and tundish impact area | |
| CN210486460U (en) | Tunnel kiln with adjustable kiln chamber height | |
| RU2012156417A (en) | CASTING FORM FOR ALUMINUM THERMAL WELDING OF RAILS | |
| EP1509478B1 (en) | Fiber forming bushing assembly having flange support | |
| US915250A (en) | Ladle. | |
| US1732382A (en) | Hermann schultz | |
| DE495777C (en) | Welding mold for the aluminothermic welding of rails while pressing the rail ends together | |
| US1533803A (en) | Mold for welding rails and the like | |
| US890941A (en) | Ladle. | |
| US972768A (en) | Bolster. | |
| JPWO2020071353A1 (en) | Flat glass manufacturing equipment | |
| US2228545A (en) | Ingot mold | |
| RU213567U1 (en) | CAST SIDE FRAME OF FREIGHT WAGON TROLLEY | |
| US4185773A (en) | Method of manufacturing 12 to 14% Mn steel components with weldable end pieces | |
| CN204079800U (en) | A kind of founding high-temperature material insulation can being easy to replacing thermal insulation layer | |
| US1852393A (en) | Truck bolster | |
| ITMI980674U1 (en) | LIFT BRIDGE OF VEHICLES OF THE SCISSOR TYPE |