RO105274B1 - AHaj și procedeu de realizare a dinților de excavator - Google Patents
AHaj și procedeu de realizare a dinților de excavator Download PDFInfo
- Publication number
- RO105274B1 RO105274B1 RO14545590A RO14545590A RO105274B1 RO 105274 B1 RO105274 B1 RO 105274B1 RO 14545590 A RO14545590 A RO 14545590A RO 14545590 A RO14545590 A RO 14545590A RO 105274 B1 RO105274 B1 RO 105274B1
- Authority
- RO
- Romania
- Prior art keywords
- alloy
- maximum
- excavator
- teeth
- chemical composition
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 16
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 16
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 title 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 13
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 12
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 5
- 101100369915 Drosophila melanogaster stas gene Proteins 0.000 claims 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 claims 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 claims 1
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 7
- 238000010276 construction Methods 0.000 abstract description 2
- 238000005065 mining Methods 0.000 abstract description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 4
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 3
- 239000003607 modifier Substances 0.000 description 3
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 3
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 239000002480 mineral oil Substances 0.000 description 2
- 235000010446 mineral oil Nutrition 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 2
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910001634 calcium fluoride Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 230000037452 priming Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 1
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000009991 scouring Methods 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 description 1
- 230000001131 transforming effect Effects 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Component Parts Of Construction Machinery (AREA)
Abstract
Invenția se referă la un aliaj și un procedeu
dc realizare a dinților dc excavator, destinați echipării
utilajelor din industria construcțiilor, minieră,
energetică etc.
Aliajul, conform invenției, are următoarea
compoziție chimică: 0,42...0,47% C, 0,30...0,50%
Si, 0,60...0,80% Mn, maximum 0,015%/ S, maximum
0,025% P, 1,10...1,20% Cr, l,6O...2%/ Ni, 0,15
...0,25% Mo, 0,10...0,15% V, maximum 0,03% Al,
0,04...0,06% Tc, 0.015...0,025% Mg, 0,002...
0,005% B.
Description
Invenția se referă la un aliaj și un procedeu de realizare a dinților de excavator, destinați echipării utilajelor din industria construcțiilor, minieră, energetică etc.
în scopul realizării dinților de excavator, este cunoscut procedeul execuției acestora, prin turnare din oțel austenitic, manganos, T7OMnl40, având următoarea compoziție chimică: C = 0,6...0,8%; Mn = 12,5...15,5%; Si = 0,5-1,0%; maximum 0,10% P; maximum 0,05% S; Cr = 0,6... 1,0%, duritatea în toată masa de 180 - 220 HB și reziliență KCU 300/2 la +20°C de 20...30 J/cm .
Dezavantajul acestui procedeu de realizare a dinților de excavator constă în următoarele: neîntâlnind în exploatare condiții de durificare prin șoc mecanic încât duritatea în straturile superficiale ale piesei să crească prin transformarea austenitei în martensită, de la 180 - 220 HB la 500 - 550 HB se uzează foarte repede, deoarece principala formă de uzare a lor este prin frecare abrazivă.
Alt neajuns al unor astfel de dinți este că, în special, în carierele de extracție a cărbunilor, nu pot fi reținuți de magneții, montați pe benzile de transport și, prin intrarea lor în morile de măcinat cărbuni, conduc la deteriorarea acestora.
Mai este cunoscut un aliaj și un procedeu de realizare a dinților de excavator prin turnarea lor dintr-un oțel slab aliat, T40VMnl7, având următoarea compoziție chimică: C = 0,35...0,45%, Mn = 1,6...1,9%, Si = 0,20...0,45%, maximum 0,04% S și P, maximum 0,30% Cr și Ni, V s= 0,10...0,20%, duritatea în toată masa de minimum 240 HB după tratamentul final de căîire la 860...870°C și revenire la 640-660°C și rezjliența KCU 300/2 de minimum 29 J/cm .
Se mai cunoaște un aliaj și un procedeu de realizare a dinților de excavator prin turnare dintr-un oțel slab, aliat, J34MoCr09, având următoarea compoziție chimică: C = 0,30—0,38%; Mn = 0,50-0,80%; Si = 0,20-0,45%; maxi2 mum 0,04% S și P, Cr = 0,80—1,10%, maximum 0,30% Ni și Cu, Mo= 0,20 „0,30%, duritatea după operația de căîire totală la 850°C—860°C și revenire volumică totală la 600°C—650°C de minimum 190 HB în toată masa și reziliență KCU 300/2 de minimum 35 J/cm.
Deși au o bună reziliență, cele două mărci de oțel menționate prezintă dezavantajul că se uzează repede în exploatare, fapt ce impune dese înlocuiri ale lor, duritatea, în special pe partea activă a dintelui (vârf), fiind mică.
Scopul invenției constă în obținerea unei durități variabile pe profilul dintelui de excavator și a unor proprietăți mecanice, adecvate condițiilor de exploatare
Problema pe care o rezolvă invenția constă în obținerea unui aliaj excavator, cu duritate variabilă (mare pe vârf și mică în zona de prindere) și caracteristici de exploatare adecvate (reziliență în zona de prindere spre a nu se rupe în explotare).
Aliajul conform invenției înlătură dezavantajele menționate prin aceea că, are compoziție chimică următoarea:C = 0,42,..0,47%; Si = 0,30-0,50%; Mn= 0,60...0,80%; maximum 0,015% S; maximum 0,025% P; Cr = 1,10...1,20%; Ni = 1,60-2,00%; Mo = 0,15...0,25%; V = 0,10...0,14%; maximum 0,03% Al; Ti = 0,04-0,06%; B = 0,002..0,005%; Mg = 0,015-0,025%.
Procedeul conform invenției constă în supunerea aliajului unui tratament termic final de căîire diferențială, folosind ca mediu de rărire apă + 5% ulei mineral, obținându-se dinți de excavator cu o duritate de 47 - 56 HRC, pe partea activă și 20 - 30 HRC în zona de prindere, o reziliență KCV2 de minimum 40 J/crn în zona desprindere și Rm de minimum 830 N/mnr în aceeași zonă.
Se dă, în continuare, un exemplu de realizare a invenției în legătură și cu figura care reprezintă, schematic, variația durității pe profilul dintelui, după efectuarea tratamentului termic final.
Aliajul conform invenției elaborat într-un cuptor electric cu arc, cu capacitatea de 1,5 ζ are următoarea compoziție chimică: C = 0,42...0,47%; Si = 0,30 ...0,50%; Mn = 0,60...0,80%; maximum 0,015% Si; maximum 0,025% P; Cr =
1,10...1,20%; Ni = 1,60-2,00%; Mo = 0,15...0,25%; maximum 0,03% Al; V = 0,10...0,15%; Ti = 0,04...0,06%; Mg = 0,015...0,025% §i B = 0,002-0,005% .
încărcătura cuptorului a fost alcătuită din 200 kg șină de cale ferată și 1300 kg deșeuri din tablă de ambutisare (OLC-15 S). După topirea încărcăturii metalice, pentru fluidizarea zgurii, s- au adăugat 5kg CaF2. După circa 20 min. de fierbere a băii, s-a tras zgura formată pe suprafața băii și s-a luat prima probă, pentru determinarea compoziției chimice, rezultând 0,33% C și 0,30% Mn.
Ținând seama de compoziția chimică propusă, s-a procedat la carburarea băii cu cărbune praf (3kg) și alierea cu FeMo40 (7kg) și FeSi75 (14kg).
După omogenizarea băii, s-a luat o nouă probă pentru determinarea compoziției chimice, rezultând 0,42% C, 0,51% Mn, și 0,32% Si. S- a format o nouă zgură prin adăugarea de var și Cal72 după care s-a trecut la alierea băii, în ordinea: 15kg nichel electrolitic (bucăți de tablă), 26kg FeCr69 și 5kg SiCa. După omogenizarea băii, s-a luat o nouă probă pentru determinarea compoziției chimice, rezultând: 0,45% C; 0,63% Mn; 0,35% Si; 0,85% Ni; 1,10% Cr și 0,18% Mo. Pentru corectarea finala a compoziției chimice, s-au mai introdus în baie 12kg nichel electrolitic, rezultând, în final, un conținut de 1,63% Ni.
în continuare, s-a procedat la evacuarea șaijei din cuptor și modificarea topiturii la oală, prealiajul modificator complex de tipul FeSiTiNiMgB fiind așezat pe fundul oalei într-o cutie metalică.
Prealiajul modificator este un complex, alcătuit din următorii modificatori: FeSi22Tii2V25; NiMgQ și FeBs, remanent, aceste elemente situându-se în limitele: Ti = 0,04-0,06%; V = 0,10...
0,14%; Mg = 0,015...0,025% și B 0,002..0,005%.
Pe fundul oalei, a fost așezat un amestec de granule, alcătuit din 8kg FeSi22Tii2V25 + 5kg NiMgb + 0,7 kg FeBs.
După dezbatere, s-a procedat la debitarea maselotelorși rețelei de turnare.
în continuare, dinții de excavator au fost supuși unui tratament termic, preliminar, alcătuit dintr-o recoacere de omogenizare parțială si regenerare structurală în condițiile: 950 °C/5... 7 h/cuptor. Tratamentul termic final a constat dintr-o îmbunătățire, alcătuită din călire în condițiile 860°C/2..4 h/ulei și revenire înaltă, în condițiile 600°C/2—4 h/aer. Se aplică apoi o călire diferențială prin încălzirea, numai a părții active a dintelui, într-un cuptor tip baie de săruri, la temperatura de 860°C, urmată de răcirea întregului dinte în apă + 5% ulei mineral și o revenire volumică joasă, în condițiile
200°C/2..4 h/aer.
In urma tratamentelor, termic aplicate, s-au obținut următoarele proprietăți mecanice: o duritate de 54 HRC pe vârf și 26 HRC în zona de primlere, o reziliemță KCV2 de 50 J/crn și o rezistență de rupere la tracțiune Rm de 856 N/mm .
Invenția de față prezintă următoarele avantaje:
- prin mărirea durității la partea activă a dintelui, se mărește de circa 4 ori durata de viața a dinților în exploatare;
- structura fină, asigurată prin tratarea topiturii metalice cu prealiajul modificator, conduce la obținerea unei reziliențe bune, în zona părții de prindere a dintelui KCV2de minimum 4kgf/cm2 (40 J/cm2), respectiv o rezistență de rupere la tracțiune Rm de circa 830 N/mm ,
- în cazul că se rup în exploatare sau ajung din întâmplare pe benzile de transportat cărbunii spre termocentrală pot fi reținuți de magneții speciali, amplasați înainte de intrarea cărbunilor în morile de măcinare, evitându-se astfel deteriorarea acestora;
- se reduc timpii de staționare a utilajelor cât și manopera aferentă, ocazionata de desele schimbări ale dinților. 5
Claims (1)
- Revendicare 'Aliaj obținut în urma supunerii înainte de turnare a topiturii metalice unei 10 modificări la oală cu un prealiaj complex FeSiTiUNiMgB, caracterizat prin aceea că, în scopul obținerii unei durități variabile, pe profilul dintelui de excavator și a unor proprietăți mecanice, adecvate condițiilor de exploatare, aliajul are următoarea compoziție chimică: 0,42...0,47% C, 0,30...0,50% Si, 0,60...0,80% Mn, maximum 0,015% S, maximum 0,025% P,1,10...1,20% Cr, 1,60...2,0% Ni, 0,15... 0,25% Mo, 0,10...0,15% V, maximum 0,03% Al, 0,04...0,06% Tc, 0,015...0,025% Mg, 0,002...0,005% B.<»)Referințe bibliograficeSTAS 3718-76 STAS 1773-76
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RO14545590A RO105274B1 (ro) | 1990-06-29 | 1990-06-29 | AHaj și procedeu de realizare a dinților de excavator |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RO14545590A RO105274B1 (ro) | 1990-06-29 | 1990-06-29 | AHaj și procedeu de realizare a dinților de excavator |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RO105274B1 true RO105274B1 (ro) | 1995-07-01 |
Family
ID=20127427
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RO14545590A RO105274B1 (ro) | 1990-06-29 | 1990-06-29 | AHaj și procedeu de realizare a dinților de excavator |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RO (1) | RO105274B1 (ro) |
-
1990
- 1990-06-29 RO RO14545590A patent/RO105274B1/ro unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102242314B (zh) | 一种多元合金强韧化、耐磨中锰钢及制备工艺 | |
| CN101497964B (zh) | 高硬韧低合金耐磨钢及其应用 | |
| RU2322531C2 (ru) | Сталь для холодной обработки и инструмент для холодной обработки | |
| KR100619841B1 (ko) | 고 실리콘/저 합금 내충격 · 내마모용 고탄성 고강도강및 그의 제조방법 | |
| JPH08295990A (ja) | 耐磨耗性が高い鋼と鋼製品の製造方法 | |
| CN102758067A (zh) | 一种耐磨低合金钢的热处理方法 | |
| ES2230308T3 (es) | Acero de aleacion con nitrogeno, acero de compactacion por rociado, procedimiento para su reduccion y material compuesto fabricado del acero indicado. | |
| CN105420617A (zh) | 一种矿山专用高硬度耐磨衬板及其制造方法 | |
| CN105779867A (zh) | 一种易切削耐磨钢板及其制备方法 | |
| CN104087874A (zh) | 一种高速钢轧辊及其制备方法 | |
| CN106521361A (zh) | 一种高性能耐磨钢板及其生产方法 | |
| JP4535878B2 (ja) | 溶接可能な鋼建築構成部材およびその製造方法 | |
| CN103305772A (zh) | 一种高硬度渣浆泵泵体及其制备方法 | |
| CN103924166A (zh) | 一种高锰钢及其制备方法 | |
| US4052230A (en) | Deep hardening machinable aluminum killed high sulfur tool steel | |
| RO105274B1 (ro) | AHaj și procedeu de realizare a dinților de excavator | |
| CN102230135A (zh) | 一种马氏体耐磨钢及其制造方法 | |
| US4019930A (en) | Deep hardening machinable aluminum killed high sulfur tool steel | |
| CN110499472A (zh) | 一种机器人谐波减速器的柔轮热处理加工方法 | |
| CN107177800A (zh) | 一种数控铣床铣刀用高速工具钢及其制造方法 | |
| SU1120030A1 (ru) | Чугун | |
| JPH09217147A (ja) | 熱間工具鋼 | |
| SU839181A1 (ru) | Сталь дл износостойкости наплавки | |
| JPS5465116A (en) | Wear resistant cast iron | |
| JP3945126B2 (ja) | 旋削性を改善した軸受け鋼材 |