PT1936269E - Forno de combustão e método de combustão usando queimadores de requeima - Google Patents

Description

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DESCRIÇÃO "FORNO DE COMBUSTÃO E MÉTODO DE COMBUSTÃO USANDO QUEIMADORES DE REQUEIMA"

CAMPO TÉCNICO A presente invenção está relacionada em geral com um método e dispositivo para combustão de um combustível fóssil como o carvão, e em particular com um novo e útil método e dispositivo para redução da formação de óxidos de azoto durante o processo de combustão.

ANTECEDENTES DA TÉCNICA A combustão de combustíveis fósseis gera óxidos de azoto, tais como o NO e ο N02, cumulativamente referidos como Nox. As emissões de Nox para a atmosfera têm vindo a suscitar cada vez mais preocupações do ponto de vista da saúde e do ambiente. A Agência de Proteção Ambiental dos E.U.A (EPA) determinou que a regulação das emissões de Nox é necessária e apropriada, criando assim uma necessidade urgente de desenvolver tecnologias de controlo das emissões de Nox cada vez mais eficientes.

Num combustor convencional de combustível fóssil, o ar de combustão e um combustível fóssil são misturados e fornecidos a uma zona de chama principal dentro do forno. Os Nox, um subproduto da combustão, são formados quando o nitrogénio que aparece naturalmente no combustível e/ou no nitrogénio molecular na combustão oxidam. A requeima de combustível é uma tecnologia capaz de reduzir as emissões de Nox. A tecnologia pressupõe disponibilizar 2 uma zona de requeima de combustão secundária deficiente em oxigénio por cima de uma zona de combustão principal rica em oxigénio. Combustível suplementar fornecido à zona de requeima gera radicais de hidrocarbonetos, aminas e espécies ciânicas que reagem com os produtos da combustão principal a entrar para transformar Nox em N2. Ar adicional pode então ser disponibilizado por orifícios de ar sobreaquecido, colocados sobre a zona de requeima, para queimar o restante combustível e gases de combustão.

As aplicações de requeima de combustível geralmente utilizam tecnologia de recirculação de gás de combustão (RGC) para reduzir a emissão de Nox. 0 gás de combustão a jusante da caldeira é posto em recirculação através de canais e volta à zona de combustão secundária como um gás transportador pobre em oxigénio, mantendo desta forma um ambiente rico em combustível e favorecendo a penetração de combustível e mistura com os principais gases e produtos da zona de combustão. A têmpera, que resulta da utilização de gás de combustão de zonas a jusante da saída da caldeira como um gás transportador, posteriormente inibe a formação de Nox na zona de requeima.

Caldeiras alimentadas por carvão pulverizado e dispositivos similares geralmente utilizam dois ou três tipos de correntes gasosas. A primeira é a corrente de ar primário, tipicamente constituindo de 10 a 20% por cento da quantidade média de gás introduzido na câmara de combustão. O principal propósito do ar primário é transportar combustível (ex.: carvão pulverizado) para o queimador. A taxa de fluxo é, consequentemente, mantida suficiente por forma a cumprir a função de transporte de partículas. Com base neste propósito primário, a necessidade de gás de transporte não contém um oxidante, embora o ar seja normalmente usado devido ao custo e disponibilidade. 3 A corrente secundária é geralmente uma corrente de ar injetado no nivel do queimador, em redor ou próximo à mistura de ar/combustível primário. 0 propósito primário desta corrente é disponibilizar oxidante ao combustivel para combustão. Convencionalmente, esta corrente tem sido ar devido ao custo e disponibilidade.

Uma terceira corrente gasosa, geralmente usada em aplicação de separação de ar é injetada a jusante dos queimadores numa zona de combustão secundária. Esta terceira corrente, geralmente injetada através de orifício de ar sobreaquecido, tem sido convencionalmente ar devido ao custo e disponibilidade. Em aplicação de ar faseado o uso de orifício de ar sobreaquecido mostrou reduzir os Nox em cerca de 20 a 35 por cento. O faseamento geralmente envolve a operação da zona de combustão principal rica em combustível, sub-estequiométrica na gama de 0.75 a 0.95, e uma segunda zona pobre em combustível, super-estequiométrica na gama de 1.10 a 1.25.

Uma técnica adicional de redução dos Nox envolve a injeção de ar e de um combustível fóssil suplementar sobre uma zona de combustão primária geralmente rica em oxidantes, relação estequiométrica de pelo menos 1.0, para criar uma zona de requeima localmente deficiente em oxidantes. O combustível suplementar gera espécies reativas que inibem a produção de NOx. O combustível requeimado geralmente é injetado numa zona tendo temperaturas de gás de combustão de cerca de 1250° a 1650°C (de 2300° a 3000°F), e a eficiência de redução de Nox tem geralmente subido com um aumento na temperatura de injeção e maiores tempos de permanência na zona de requeima. As técnicas de requeima de combustível podem resultar numa redução dos Nox de até 60% dependendo dos sistemas comerciais. Ar adicional pode então ser 4 introduzido sobre a zona de requeima através de orifícios de ar sobreaquecido para queimar a matéria combustível.

Uma abordagem para reduzir os compostos reativos ao Nox utilizando um queimador de requeima é descrita no documento norte-americano N°. 2006/0257800 AI (Sarv). O combustível é queimado com 02 por queimadores alimentados a oxigénio numa zona de requeima rica em combustível a jusante de uma zona de combustão principal operada numa forma pobre em combustível com ar como o gás oxidante. O documento norte-americano 6085674 divulga um forno ciclónico modificado para operar num modo de combustão de três fases para minimizar as emissões de Nox. As primeiras duas fases ambas utilizam um queimador estilo ciclónico, um a jusante do outro, operando em oxidação parcial em que o oxidante é ar. A jusante dos ciclónicos, e localizado na mesma face da parede, ar sobreaquecido é fornecido para completar a terceira fase da combustão. 0 documento norte-americano 6085674 no entanto é limitado pelo ar como oxidante e deste modo pelo efeito de atenuação do Nitrogénio contido no ar. Existe uma necessidade para eliminar a necessidade de utilizar ar como oxidante em todas as fases de um sistema de combustão de fases. O documento norte-americano 2003/0091948 divulga um método de combustão de forno em que a taxa de fluxo de ar de combustão para os queimadores é reduzida e o oxidante é seletivamente introduzido em um ou mais queimadores. 0 método parece sugerir que variando a concentração de oxigénio e combustível entre os queimadores de uma maneira não uniforme, pode ser alcançado um maior controlo dos subprodutos de combustão. No entanto, o documento norte-americano 2003/0091948 é limitado pois ignora os benefícios da combustão de várias fases e ensina um meio de regulação 5 de um ou mais queimadores ao invés de uma combustão de faseamento ótima para eliminar a formação de N0X. Existe uma necessidade de fornecer um meio de separar a combustão de forma ótima num forno multi-queimador para eliminar ou reduzir significativamente as emissões de N0X.

SUMÁRIO DA INVENÇÃO

Os aspetos da invenção estão definidos nas reivindicações em anexo.

Resumidamente, exemplos da divulgação fornecem processos e equipamento para combustão de combustível fóssil em que o subproduto dos Nox de combustões é fortemente reduzido, potencialmente eliminando a necessidade de técnicas a jusante tais como RCS e RCNS.

Num exemplo, é disponibilizado um método para reduzir a formação de emissões de óxido de azoto com origem na combustão de um combustível fóssil num gás carregado de nitrogénio. 0 método compreende as etapas de fornecer um forno onde é queimado combustível fóssil, disponibilizando múltiplas filas de queimadores alimentados a ar, disponibilizando uma fila de queimadores de requeima alimentados a oxigénio a jusante da última fila dos queimadores alimentados a ar, disponibilizando uma fila de orifícios de ar sobreaquecido a jusante da fila de queimadores de requeima alimentados a oxigénio, fornecendo as múltiplas filas de queimadores alimentados a ar com ar e um combustível fóssil e uma estequiometria inferior a 1.0, fornecendo os queimadores de requeima alimentados a oxigénio com um combustível fóssil e uma corrente gasosa compreendendo pelo menos 90% de oxigénio em quantidade suficiente para produzir uma estequiometria entre 0.35 e 0.65, e fornecendo a fila de orifícios de ar sobreaquecido 6 com ar suficiente para produzir uma estequiometria de combustão superior a 1.10 a jusante dos orificios de ar sobreaquecido.

De acordo com a presente divulgação pode ser fornecido um forno de combustão compreendendo uma pluralidade de queimadores de combustível fóssil alimentados a ar dispostos em pelo menos duas filas, a melhoria compreendendo a substituição da fila superior de queimadores alimentados a ar por uma fila de queimadores de requeima alimentados a oxigénio, e em que a fila mais abaixo de queimadores é fornecida com ar e combustível fóssil a uma estequiometria inferior a 1.0.

Noutro exemplo disponibiliza-se um método de controlo das emissões de óxidos de azoto resultantes da combustão de um combustível fóssil numa caldeira de serviço, o método incluindo a etapa de fasear a combustão para prevenir a formação dos precursores de óxidos de azoto fornecendo pelo menos duas filas de queimador alimentado a ar, cada um dos queimadores sendo fornecido com ar e um combustível fóssil e queimado a uma estequiometria inferior a 1.0, e fornecendo uma fila de orifícios de ar sobreaquecido a jusante da última fila de pelo menos duas filas de queimadores alimentados a ar, em que orifícios de ar sobreaquecido fornecem ar suficiente para criar uma estequiometria de combustão superior a 1.10, a melhoria compreendendo um queimador de requeima alimentado a oxigénio a jusante dos queimadores alimentados a ar e a montante dos orifícios de ar sobreaquecido, fornecendo o queimador de requeima alimentado a oxigénio com um combustível fóssil e uma corrente gasosa compreendendo pelo menos 90% de oxigénio, e operando o queimador de requeima alimentado a oxigénio para produzir uma estequiometria de 7 combustão de entre 0.35 e 1.0 à saída do queimador de requeima alimentado a oxigénio.

As várias particularidades de novidade que caraterizam a presente invenção estão indicadas nas reivindicações em anexo e formam uma parte desta divulgação. Para um melhor entendimento da invenção, das suas vantagens de operação e benefícios específicos obtidos pelos seus utilizadores, faz-se referência aos desenhos que a acompanham e matéria descritiva na qual as formas de realização preferenciais da invenção se encontram ilustradas.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS A FIG. 1 é uma vista em perspetiva de uma forma de realização de um forno de acordo com a presente invenção na qual todos os queimadores estão posicionados numa parede da unidade. A FIG. 2 é uma vista em perspetiva de outra forma de realização de um forno de acordo com a presente invenção na qual os queimadores estão localizados em paredes opostas da unidade. A FIG.3 é uma vista em perspetiva de ainda outra forma de realização de um forno de acordo com a presente invenção na qual todos os queimadores estão posicionados numa disposição de queima tangencial. A FIG. 4 é uma vista lateral, de partes cortadas, de uma forma de realização de parede única de um forno de acordo com a presente invenção em operação.

Algarismos similares de referência referem-se aqui a elementos similares.

DESCRIÇÃO DETALHADA DAS FORMAS DE REALIZAÇÃO PREFERENCIAIS 0 sistema e processo da divulgação envolvem unidades de forno de fases de ar capazes de queimar combustíveis fósseis. As FIGs. 1-3 retratam três configurações de forno relativamente comuns de combustível sólido, cada uma das quais pode ser usada na presente invenção. Especificamente a FIG. 1 é uma representação esquemática de uma unidade de queima de parede única 10, a FIG. 2 é uma representação esquemática de unidade de queima de parede oposta 20, e a FIG. 3 é uma representação esquemática de uma unidade tangencial 30 (ou queima de canto). Cada uma destas formas de realização providencia parede frontal 11, parede traseira 13, e paredes laterais 15 e 17. A unidade tangencial 30 também inclui quatros paredes de canto 19. A unidade de queima de parede única 10 incorpora queimadores primários 12, queimadores de requeima 14 e orifícios de ar sobreaquecido 16 na parede frontal 11. Opcionalmente, como mostrado na Fig. 1, orifícios de ar sobreaquecido adicionais podem ser localizados na parede traseira 13 da unidade de queima de parede única. A unidade de queima de parede oposta 20 incorpora queimadores primários 12a, queimadores de requeima 14a e orifícios de ar sobreaquecido 16a na parede frontal 11 e incorpora queimadores primários 12b, queimadores de requeima 14b, e orifícios de ar sobreaquecido 16b na parede traseira 13. A unidade tangencial 30 incorpora queimadores primários 12a e 12b, queimadores de requeima 14a e 14b, e orifícios de ar sobreaquecido 16a e 16b em paredes de canto opostas 19; por motivos de clareza, apenas aqueles queimadores e orifícios 9 num conjunto de paredes de canto opostas 19 foram mostrados. Variações nestas disposições são também possíveis.

Em cada modelo, as filas a montante (inferiores) de orifícios incorporam queimadores primários 12, isto é, queimadores configurados para queimar combustível na presença de um gás oxidante como é o ar que inclui uma percentagem relativamente grande de N2, ao passo que uma fila a jusante de orifícios incorpora queimadores de requeima 14 que empregam gás oxidante enriquecido em 02. 0 termo fila, aqui usado, denota uma linha imaginária ligando uma série de queimadores similares. Se na prática pode ocorrer uma variação na elevação do queimador individual, pequenas variações são entendidas como estando dentro do âmbito da presente invenção.

Os orifícios de ar sobreaquecido 16 estão geralmente localizados a jusante dos queimadores de requeima 14. Uma vez na saída do forno, o gás de combustão 18 passa os orifícios de ar sobreaquecido 16 e é direcionado para fora do forno. Se a presente invenção providencia remoção excecional de Nox, tornando as etapas de processamento adicionais associadas a SCR ou SCNR desnecessárias para alcançar os atuais níveis de regulação de emissão de Nox, o uso de tal etapa de processamento subsequente pode provar-se benéfica se os sistemas de tampa e os sistemas comerciais para emissões dos Nox se tornarem mais implantados. 0 processo da divulgação e operação do sistema de forno é agora descrito por referência à FIG. 4, que descreve uma construção alternativa para uma unidade de forno de queima de parede única. Nesta descrição, carvão pulverizado (CP) é 10 usado como um combustível sólido exemplar, embora isto deva ser considerado não limitador uma vez que a habilidade artesanal comum está consciente de uma variedade de combustíveis sólidos que podem ser queimados em tais unidades.

Uma corrente combinada de CP e qás oxidante pode ser fornecida à unidade de forno 50 através do primeiro canal 32 e entrar nos queimadores primários 12 dispostos em orifícios a montante 22. A corrente de alimentação tipicamente é fornecida a uma velocidade suficiente para transportar o carvão pulverizado. O componente de qás oxidante da corrente de alimentação, por norma ar, geralmente compreende uma quantidade significativa de N2, tipicamente nos 70%. A combustão desta corrente de alimentação forma uma primeira zona de combustão 42. A zona de combustão 42 geralmente cria um ambiente rico em combustível, ou seja, um que tem uma relação estequiométrica inferior a 1.0, preferencialmente entre 0.8 e 1.0. Em formas de realização alternativas, a estequiometria da primeira zona de combustão 42 pode ser superior a 1.0 e até 1.10.

Uma segunda corrente combinada de CP e gás oxidante pode ser fornecida à unidade 50 através do segundo canal 34 e entra no queimador de requeima 14 disposto no orifício a jusante 24. A corrente de alimentação tipicamente é fornecida a uma velocidade suficiente para transportar o carvão pulverizado. Um gás oxidante nesta corrente geralmente tem uma concentração reduzida de N2, preferencialmente inferior a 50%, em que as concentrações reduzidas são um resultado da combinação de gás de combustão reciclado e de uma corrente de oxigénio 11 relativamente puro, e mais preferencialmente, essencialmente livre de N2 em formas de realização em que uma corrente de oxigénio relativamente puro seja utilizada.

Se o gás oxidante é essencialmente 02 puro, este pode ser entregue por meio de uma espátula ou lança; ver, por exemplo, o documento da patente norte-americana N°. 2006/0257800 AI em que um dispositivo de injeção multi-pás para a introdução de 02 no queimador de requeima 14 é descrito. A combustão da corrente de alimentação forma uma segunda zona de combustão 44 nas imediações do queimador de requeima com um aumento local da temperatura da chama. Em determinadas formas de realização, a segunda corrente de alimentação pode incluir 02, e/ou gás de combustão recirculado. Podem ser instalados canais em qualquer parte ao longo do sistema da caldeira por forma a permitir que quantidades desejadas de gás de combustão sejam recirculadas para a unidade 50. O gás de combustão recirculado pode ser pré-misturado com 02 ou injetado diretamente na segunda zona de combustão 44. A relação estequiométrica no queimador de requeima 14 geralmente depende da composição do gás oxidante e da taxa de fluxo da corrente de alimentação. Preferencialmente o queimador de requeima 14 é operado com combustível enriquecido, por forma a que a relação estequiométrica seja inferior a 1.0 e preferencialmente entre 0.35 e 0.85. Para um queimador de requeima de gama superior em que os gases não oxidantes como ο N2, ο H20 e o C02 são introduzidos no queimador de requeima 14 através de ar de transporte e/ou uma ou mais correntes de gás de combustão reciclado, uma estequiometria na gama de 0.65 e 0.85 é preferida. Em 12 queimadores de requeima de gama inferior, em que é observada uma introdução minima de gases não oxidantes, uma estequiometria na gama de 0.35 a 0.65 é preferida. Em todos os casos a estequiometria do queimador de requeima 14 é mantida em ou abaixo daquilo que seria utilizado noutro queimador de requeima equivalente alimentado a ar. Como um sistema a relação estequiométrica combinada das zonas de combustão resultando dos queimadores primários 12 e queimador de requeima 14 preferencialmente é mantida entre 0.6 e 1.0 para redução máxima dos Nox.

Concentrações locais elevadas de radicais da chama são geradas devido às temperaturas extremamente elevadas e elevadas concentrações de O2 presentes na segunda zona de combustão 44, e muitos destes são reativos com espécies dos Nox. Gás oxidante adicional é levado à unidade pelo canal 26 e introduzido a jusante a partir da segunda zona de combustão 44 através do orifício de ar sobreaquecido 16. Embora a composição deste gás oxidante possa variar de forma significativa, o ar tipicamente é utilizado para considerações de disponibilidade e custo. O gás oxidante introduzido através do orifício de ar sobreaquecido 16 eleva a estequiometria de combustão global no interior da unidade 50 até pelo menos 1.10, que ajuda na queima de combustíveis como o carvão, os hidrocarbonetos e o CO. O orifício de ar sobreaquecido 16 comumente pode ser localizado numa posição em que a temperatura do gás de combustão fique compreendida entre 980° e 1550°C (cerca de 1800° a 2800°F) para facilitar o objetivo de combustão completa. 13

Numa forma de realização alternativa da presente invenção, um forno existente pode ser retroequipado por forma a obter a configuração acima descrita. Por outras palavras, pela conversão de uma fila a jusante de queimadores existentes para queimadores de requeima alimentados a 02, um forno existente não precisa de ter orifícios do queimador novos ou adicionais instalados. Assim, as unidades mostradas nas FIGs. 1 a 4 podem ser vistas quer como unidades recentemente manufaturadas quer como unidades anteriormente manufaturadas tendo sofrido retromontagem.

Uma vantagem do presente sistema e processo é que o uso global de 02, quer como gás puro quer como componente enriquecedor de outro (s) gás (gases), é reduzida pela limitação do seu uso para queimadores de requeima fortemente faseados na zona de combustão por oposição a, por exemplo, tecnologias que os usam em toda a zona de combustão principal. Mais especificamente, o requisito total de fluxo de 02 para os queimadores de requeima é equivalente a ou inferior a cerca de 23% da taxa de fluxo de massa de ar substituída.

Todas as percentagens aqui usadas destinam-se a representar percentagem por volume a menos que seja expressa uma intenção contrária.

Lisboa, 27 de Agosto de 2013

Claims (6)

1 REIVINDICAÇÕES 1. Um método de redução da formação de emissões de óxidos de azoto resultantes da combustão de um combustível fóssil num gás carregado de nitrogénio compreendendo providenciar um forno onde são queimados combustíveis fósseis, providenciar uma ou mais filas de queimadores alimentados a ar (12, 12a, 12b), providenciando uma fila de queimadores de requeima alimentados a oxigénio (14, 14a, 14b) a jusante dos queimadores alimentados a ar (12, 12a, 12b), providenciar uma fila de orifícios de ar sobreaquecido (16, 16a, 16b) a jusante da fila dos queimadores de requeima alimentados a oxigénio (14, 14a, 14b). fornecer uma ou mais filas de queimadores alimentados a ar (12, 12a, 12b) com ar e um combustível fóssil a uma estequiometria inferior a 1.0, fornecer os queimadores de requeima alimentados a oxigénio (14, 14a, 14b) com um combustível fóssil e uma corrente gasosa compreendendo pelo menos 90 por cento de oxigénio, caraterizado por os queimadores de requeima alimentados a oxigénio (14, 14a, 14b) serem fornecidos com o combustível fóssil e a corrente gasosa compreender pelo menos 90 por cento de oxigénio em quantidade suficiente para produzir uma estequiometria de requeima entre 0.35 e 0.65, e por a fila de orifícios de ar sobreaquecido (16, 16a, 16b) ser fornecida de ar suficiente para produzir uma estequiometria de combustão superior a 1.10 a jusante dos orifício de ar sobreaquecido (16, 16a, 16b).

2 2. 0 método da reivindicação compreendendo ainda a etapa de operação do forno como uma unidade de queima de parede única, em que os queimadores alimentados a ar (12, 12a, 12b) e os queimadores de requeima alimentados a oxigénio (14, 14a, 14b) estão localizados numa parede única do forno e um orificio de ar sobreaquecido (16, 16a, 16b) está localizado acima dos queimadores de requeima alimentados a oxigénio (14, 14a, 14b).

3. 0 método da reivindicação compreendendo ainda a etapa de operação do forno como uma unidade de queima de parede oposta, em que os queimadores alimentados a ar e os queimadores de requeima alimentados a oxigénio (14, 14a, 14b) estão localizados em paredes múltiplas do forno e um orificio de ar sobreaquecido (16, 16a, 16b) está localizado acima dos queimadores de requeima alimentados a oxigénio (14, 14a, 14b).

4. 0 método da reivindicação compreendendo ainda a etapa de operação do forno como uma unidade tangencialmente de queima, em que os queimadores alimentados a ar (12, 12a, 12b), e os queimadores de requeima alimentados a oxigénio (14, 14a, 14b) estão localizados num padrão de queima tangencial e um orificio de ar sobreaquecido (16, 16a, 16b) está localizado acima dos queimadores de requeima alimentados a oxigénio (14, 14a, 14b).

5. Um método de controlo das emissões de óxidos de azoto resultantes da combustão de um combustível fóssil numa caldeira de serviço, o método incluindo a etapa de fasear a combustão para prevenir a formação dos precursores dos óxidos de azoto por: 3 providenciar pelo menos duas filas de queimador alimentado a ar (12, 12a, 12b), cada um dos queimadores sendo fornecido com ar e combustível fóssil e queimado a uma estequiometria inferior a 1.0, e providenciando uma fila de orifícios de ar sobreaquecido (16, 16a, 16b) a jusante da última fila de pelo menos duas filas de queimadores alimentados a ar (12, 12a, 12b), o método também compreender: providenciar um queimador de requeima alimentado a oxigénio (14, 14a, 14b) a jusante dos queimadores alimentados a ar (12, 12a, 12b) e a montante dos orifícios de ar sobreaquecido (16, 16a, 16b), e providenciar o queimador de requeima alimentado a oxigénio (14, 14a, 14b) com um combustível fóssil e uma corrente gasosa compreendendo pelo menos 90% de oxigénio; caraterizado por: operar o queimador de requeima alimentado a oxigénio (14, 14a, 14b) para produzir uma estequiometria de combustão de entre 0.35 e 0.65 na saída do queimador de requeima alimentado a oxigénio (14, 14a, 14b) e prover o orifício de ar sobreaquecido (16, 16a, 16b) com ar suficiente para criar uma estequiometria de combustão superior a 1.10.

6. O método da reivindicação 5 compreendendo ainda a etapa de operação do forno numa unidade de queima de parede única, em que o queimador alimentado a ar (12, 12a, 12b) e queimadores de requeima alimentados a oxigénio (14, 14a, 14b) estão localizados numa parede única do forno. 4 7. 0 método da reivindicação 5 compreendendo ainda a etapa de operação do forno como uma unidade de queima de parede oposta, em que os queimadores alimentados a ar (12, 12a, 12b) e os queimadores de requeima alimentados a oxigénio (14, 14a, 14b) estão localizados em múltiplas paredes do forno. 8. 0 método da reivindicação 5 compreendendo ainda a etapa de operação do forno como uma unidade tangencialmente de queima, em que os queimadores alimentados a ar (12, 12a, 12b) e queimadores de requeima alimentados a oxigénio (14, 14a, 14b) estão localizados num padrão de queima tangencial. Lisboa, 27 de Agosto de 2013