Przedmiotem wynalazku jest opona pneumatycz¬ na o budowie podobnej do budowy opisanej we francuskim opisie patentowym nr 1413102 oraz pólwyrób cylindryczny przeznaczony do wytwarza¬ nia opony pneumatycznej. 9 W zasadzie zbrojenie takich opon zawiera z je¬ dnej strony osnowe z drutów lub kabli ciaglych od stopki do stopki, rozmieszczonych promieniowo po bokach i skosnie w strefie czola opony. W strefie czola opony zbrojenie zawiera nadto obok czesci skosnej osnowy, druga warstwe nici kordowych z drutów lub kabli skosnych, krzyzujacych sie z dru¬ tami lub kablami wymienionej czesci i konczaca sie w strefie czola opony. Takie zbrojenie jest latwe w wytwarzaniu i po¬ siada zalete zabezpieczenia ciaglego polaczenia zbro¬ jenia boków ze zbrojeniem czola opony. Ponadto, boki maja taka sama elastycznosc jak elastycznosc opony pneumatycznej z osnowa calkowicie promie¬ niowa, to znaczy promieniowa od stopki. Tym nie¬ mniej w pewnych warunkach, zbrojenie czola ta¬ kich opon jest niedostateczne. Dlatego rozwiazanie wedlug wymienionego patentu francuskiego zawie¬ ra wzmocnienie przez dodanie co najmniej jednej dalszej warstwy z drutów lub kabli skosnych kon¬ czacych sie w strefie czola opony. Niedogodnoscia tego rozwiazania jest to, ze to wzmocnienie moze byc przylaczone dopiero po uksztaltowaniu podsta¬ wowej osnowy. Natomiast podstawowa konstrukcja takich opon pneumatycznych jest powszechnie wy- korzystywana z co najmniej jedna warstwa ciagla od stopki do stopki, przy ukierunkowaniu drutów lub kabli rózniacym o kat do 20° w stosunku do kierunku promieniowego w strefie boków, przy zachowaniu czesci skosnej w strefie czola opony. Zadaniem wynalazku jest opracowanie opony pneumatycznej ze wzmocnieniem czola opon na okreslonej przestrzeni podstawowej, zachowujacej sie odpowiednio we wszystkich warunkach toczenia sie i umozliwiajacej ksztaltowanie walcowego pól¬ wyrobu po jego wykonaniu. Wynalazek opiera sie z jednej strony na analizie naprezen przebiegajacych na równolegloboku ele¬ mentarnym wybranym w zbrojeniu czola opony. Ten równoleglobok elementarny ma, umownie, prze¬ katna równolegla do kierunku kolowego i o dlu¬ gosci równej jednosci; ponadto przeciwlegle boki równolegle sa równolegle do drutów lub kabli pary warstw podkladowych skosnych skrzyzowanych. W takim równolegloboku naprezeniayrozciagajace dzia¬ lajace zgodnie z kierunkiem obwodowym sa wywo¬ lane przez naprezenia sciskajace na drugiej prze¬ katnej. Z drugiej strony, wiadomym jest, ze druty i kable oddzialywuja zasadniczo niekorzystnie na naprezenia osiowe sciskajace. Dlatego tez w rozwia¬ zaniu wedlug wynalazku wprowadzono zasade no¬ wego usztywnienia zbrojenia czola opony. Rozwiazanie wedlug wynalazku wprowadza w rzeczywistosci oddzialywanie wymienionych napre- zen sciskajacych poprzecznych na druty i kable 953603 95360 4 trzeciej warstwy podkladowej, przy czym druty i kable sa rozmieszczone wzgledem przekatnej nie- wzdluznej równolegloboku elementarnego pod ka¬ tem róznym co najmniej o 30° prostopadlej do wy¬ mienionej przekatnej. Zatem wynalazek dotyczy opony pneumatycznej, której zbrojenie zawiera od wewnatrz w kierunku na zewnatrz co najmniej jedna warstwe drutów lub kabli ciaglych od stopki do stopki, tworzaca z kierunkiem kolowym, z jednej strony na bokach, kat- zawarty miedzy 70 a 90° a z drugiej strony, w strefie czola, kat mniejszy od kata, który two¬ rza te druty lub kable w bokach tak, ze trzy na¬ lozone na siebie warstwy podkladowe z drutów lub kabli skosnych konczacych sie w zasiegu czola, krzyzuja sie pod katami a (alfa), p (beta) i y (gam¬ ma) w stosunku do kierunku obwodowego. Opona ta charakteryzuje sie tym, ze kat a (alfa) warstwy podkladowej przyleglej do osnowy jest powiazany z katami p (beta) i y (gamma) warstw podklado- .. . tgp —tgy —2tgatgptgY, wych wedlug wyrazenia —— —- 2tgp tgy+tga (tgp-tgy) którego wartosc absolutna jest mniejsza od 0,6. Zgodnie z powyzsza cecha dzialania usztywniaja¬ cego przypada warstwie podkladowej o kacie a (al¬ fa). Zasada usztywniania wedlug wynalazku pozwala zmniejszyc korzystnie przekrój calkowity drutów lub kabli na jednostke szerokosci warstwy podkla¬ dowej o kacie a (alfa), przy czym druty i kable sa zasadniczo ustawione poprzecznie, a to na przyklad przez zmniejszenie liczby drutów lub kabli lub przekroju poszczególnych drutów lub kabli. Ponadto, warstwa usztywniajaca pokrywajaca po¬ srednio osnowe umozliwia równiez zabezpieczenie pochylosci drutów lub kabli strefy lezacej od stro¬ ny osnowy, co jest objasnione szczególowiej w dal¬ szej czesci opisu. Katy P (beta) i y (gamma) sa w zasadzie mniej¬ sze od 45° a korzystnie wynosza miedzy 15 i 35° i wystepuja tu dwa przypadki. W pierwszym przy¬ padku, katy p (beta) i y (gamma) sa o znakach przeciwnych, przy czym znak dodatni jest przyje¬ tym znakiem trygonometrycznym rozpatrujac kie¬ runek wzdluzny jako podstawowy. W tym przypad¬ ku kat a (alfa) ma znak dwóch katów p (beta) i y (gamma) i którego wartosc absolutna jest naj¬ wieksza. W drugim przypadku, katy p (beta) i y (gamma) maja ten sam znak. Zatem, znak kata a (alfa) jest zawsze o przeciwnym znaczeniu niz znaki katów p (beta) i y (gamma). W przypadku gdy p (beta) i y (gamma) maja ite sama wartosc, jest zrozumialym, ze zgodnie z wy¬ nalazkiem kat alfa moze byc dobierany w wartosci dodatniej lub ujemnej w stosunku do kierunku obwodowego, pod warunkiem spelnienia wzoru po¬ wyzej przedstawionego. Zbrojenie czolowe zgodnie z wynalazkiem moze miec obrzeza wzmocnione na przyklad przez zagie¬ cie brzegów warstwy o kacie p (beta) wokól brze¬ gów warstwy o kacie y (gamma), jak to jest przed¬ stawione w patentach francuskich nr 1 437 415 i nr 1427 886 udzielonych na rzecz Michelin. Ten przy¬ klad wykonania odpowiedni jest dla opon przezna¬ czonych dla wyposazenia pojazdów szybkich. Wedlug innego przykladu wykonania w rozwia¬ zaniu wedlug wynalazku przewidziane jest stopnio- wanie szerokosci trzech warstw podkladowych. Ko¬ rzystnie, dobiera sie jako warstwe najwezsza war¬ stwe o kacie a (alfa) przylegla do osnowy. W ten sposób, kolanka drutów lub kabli osnowy laczace odcinki umieszczone na bokach z odcinkami umiesz- czonymi pod warstwa o kacie a (alfa) sa przykry¬ te przez wystajace strefy brzegowe warstwy o kacie P (beta). To ulozenie ulatwia utrzymanie pochyle¬ nia drutów lub kabli odpowiedniej strefy zbroje¬ nia osnowowego, na przyklad wtedy gdy opona to- czy sie z duza szybkoscia. Rozwiazanie wedlug tego przykladu wykonania moze byc polaczone korzyst¬ nie z jedna para warstw o brzegach zagietych, co jest opisane w dalszej czesci opisu. Jest zrozumiale, ze wynalazek i jego przyklady wykonania obejmuja zbrojenia czola, o szerokosci i/lub katach dostosowanych dla róznych warstw, jak równiez zbrojenia czola o zjawisku i/lub budowie asymetrycznej i zbrojenia utworzone przez czescio¬ we zbrojenia czola nalozone na siebie z lub bez powiazania w kierunku poprzecznym. Dla wykonania opony pneumatycznej o konstruk¬ cji zgodnie z wynalazkiem, przystepuje sie do wy¬ tworzenia kompletnego pólwyrobu walcowego na bebnie konfekcyjnym. To wytwarzanie polega za- sadniczo na ulozeniu na osnowie ciaglej od stopki do stopki, kolejno warstw podkladowych o katach a (alfa), p (beta) i y (gamma), nastepnie na pokry¬ ciu, ewentualnie, tego zbrojenia na bokach i biez¬ niku guma. Czynnosc wytwarzania moze byc do- konywana wewnatrz formy wulkanizacyjnej lub na zewnatrz formy jesli wszystkie skladniki sa usta¬ lone, lecz w kazdym przypadku po zakonczeniu wytwarzania calosci zbrojenia, pozostawia sie na potrzeby pewna swobode ruchu stopkom. *o Zgodnie z podstawowa zasada rozwiazania we¬ dlug wynalazku druty lub kable warstwy usztyw¬ niajacej (o kacie a (alfa) sa rozmieszczone prawie ptrosltiopadle do tkienuniku naprezen sSkumczliiWy nikajacych z uksztaltowania dwóch innych warstw 45 podikladoiwyclh (o fcaltatih p beta i y gaimima). Toroz^ mieszczenie pozostawia takze warstwie o kacie a (alfa) swobode konieczna do dopasowania w trak¬ cie dostosowywania sie kata drutów lub kabli w strefie przyleglej od spodu do osnowy. 50 Korzystny sposób wytwarzania opony pneumaty¬ cznej wedlug wynalazku polega na umieszczeniu róznych warstw podkladu w ten sposób, ze skurcz równolegloboku elementarnego odpowiadajacy pa¬ rze warstw podkladu o katrfch p (beta) i y (gamma) 55 jest wiekszy lub przynajmniej równy skurczowi równolegloboku elementarnego odpowiadajacego pa¬ rze warstw przylegajacych od spodu. Ta para jest utworzona przez warstwe usztywniajaca o kacie a (alfa) i przez osnowe. oo Zakladajac, ze osnowa jest o kacie 8 (delta), wa¬ runek powyzszy wyraza sie nastepujacym stosun¬ kiem miedzy katami czterech warstw znajdujacych sie w czole opony. 63 tga + tg6tgp + tgY95360 6 lub tga + tg8 \ tgp+-tgy Korzystnie wartosc wyrazenia tego wynosi od 1 do 4. Mimo wzmocnienia zbrojenia w czole opo¬ ny, opony pneumatyczne wedlug wynalazku zapew¬ niaja znaczny komfort. Mozna przyjac, ze uzyska¬ no to dzieki glównie ustawieniu skosnemu odcin¬ ków drutów lub kabli osnowy w strefie czola, lecz równiez takze, ze druty lub kable zakreslajac ko¬ lana, które zmniejszaja uderzenia. W przypadku gdy warstwa podkladu o kacie a (alfa) przylegla do osnowy jest wezsza niz para warstw podkladu przylegla od góry o katach p (beta) i y (gamma), to warstwa gumy, która naklada sie korzystnie mie¬ dzy czesciami brzegowymi wymienionej pary warstw podkladowych a osnowa, przyczynia sie równiez do tlumienia wstrzasów przenoszonych przez bieznik. Korzystne wartosci szerokosci warstwy podklado¬ wej przyleglej do osnowy sa zawarte miedzy 50 i 90% sredniej szerokosci pary warstw podkladu lezacych powyzej, przy czym optymalny zakres wartosci lezy miedzy 70 i 75°/o. Przedmiot wynalazku jest opisany na przykladach wykonania zilustrowanych na rysunku na którym . fig. 1A do ID przedstawiaja graficznie sposób bu¬ dowania kata a (alfa), w wartosci i znaku, war¬ stwy podkladu przyleglej do osnowy zgodnie z glówna cecha charakterystyczna wynalazku, przy czym katy p (beta) i y (gamma) sa dane, fig. 2 — w przkroju promieniowym, a fig. 3 — widoku, w kierunku promieniowym, z przekrojem czescio¬ wym, opone pneumatyczna wedlug wynalazku, fig. 4 — w przekroju promieniowym a fig. 5 — w wi¬ doku schematycznym w plaszczyznie w kierunku promieniowym wycinka opony pneumatycznej we¬ dlug wynalazku i posiadajacej opasanie ze wzmoc¬ nionymi brzegami. Sposób graficznego przedstawienia kata a (alfa) warstwy podkladowej przyleglej do zbrojenia osno¬ wy polega na wykresleniu równolegloboku elemen¬ tarnego o przekatnej równoleglej do kierunku wzdluznego opony. Dobiera sie w tym celu (fig. 1A do ID) szerokosc jednostkowa BC dowolna na pro¬ stej równoleglej do osi wzdluznej XX, nie przed¬ stawionej na rysunku, nastepnie wykresla sie z punktu B prosta BD tworzaca kat ostry p (beta) z przekatna BC i równy katowi drugiej warstwy podkladu, nastepnie z punktu C prosta CD tworza¬ ca kat ostry y (gamma) z przekatna BC i równy katoiwi fcnzeciej warstwy podklaidu. Te dwie proste przecinaja sie w punkcie D. Ustala sie nastepnie na przekatnej BC punktu A, w srodku odcinka BC. Druga przekatna równolegloboku elementarnego przechodzi przez punkty D i A. Wystarczy nastepnie wykreslic z punktu A prosta normalna N do pro¬ stej DA. Kat ostry tej prostej N z przekatna BC jest poszukiwanym katem a (alfa), który korzyst¬ nie nie powinien byc wiekszy od 30°. Podstawowy rachunek pozwala sprawdzic, czy miedzy katami a (alfa), p (beta), y (gamma), fig. tgp —tg7 40 45 50 55 1A do ID istnieje zaleznosc tg a =- któraJ z tgp tgY pozwala okreslic wartosc optymalna kata a (alfa), 05 w przypadku gdy kat p (beta) jest rózny od kata Y (gamma). Dla, okreslenia skurczu przenoszonego przez rów- noleglobok elementarny odpowiadajacego parze warstw o kacie p (beat) i y (gamma), na przyklad w trakcie dostosowywania pólwyrobu walcowego opony wedlug wynalazku, wystarczy obliczyc .sto- d(BC) sunek , przy czym d(BC) jest rózniczka, w d(2DM) zaleznosci od katów p (beta) i y (gamma), dlugosci BC przekatnej równoleglej do kierunku wzdluznego równolegloboku elementarnego/Równiez d(2DM) jest rózniczka w zaleznosci od kata p (beta) i y (gamma), d szerokosoi 2 DM równolegloboku ele¬ mentarnego wzgledem kierunku poprzecznego, przy czym DM jest szerokoscia normalnej poprowadzonej ód wierzcholka D na przekatna BC. Tenskurcz Jest równy —\ (tgp + tgy). Mozna zalozyc równiez, ze skurcz wynikajacy na przyklad z dostosowania równolegloboku elemen¬ tarnego odpowiadajacego parze warstw podklado¬ wych o kacie a (alfa) i 8 (delta) warstwa podkla¬ dowa przylegla do osnowy i osnowa jest równa — Htga + tgo). Odmiana korzystna sposobu wytwarzania" opony wedlug wynalazku polega na rozmieszczaniu róz¬ nych warstw w ten sposób, ze skurcz pary warstw podkladowych o kacie p (beta) i y (gamma) jest wiekszy lub przynajmniej równy skurczowi warstw o katach a (alfa) i 8 (delta). Stosujac wyrazenie po¬ wyzsze doprowadza sie do zaleznosci przedstawio¬ nej powyzej tga + tg8 tgp + tgy. Na fig. 2 i 3 przedstawiono opone wedlug wyna¬ lazku której zbrojenie zawiera osnowe 1 ciagla za¬ mocowana w stopkach 2 przez owiniecie na trzpie¬ niu 6, oraz trzy warstwy podkladu 3, 4 i 5. Fig. 3 pokazuje, ze w szczególnym przypadku rozwiaza¬ nia, osnowa 1 posiada strefe znajdujaca sie pod czo¬ lem w której druty lub kable wzmacniajac ja two¬ rza kat 8 (delta) z kierunkiem wzdluznym XX. Na bokach druty lub kable osnowy 1 sa, w przy¬ kladzie przedstawionym, praktycznie rozmieszczone promieniowo. Druty lub kable trzech warstw pod¬ kladu 3, 4 i 5, nalozone na siebie w porzadku wy¬ liczania od osnowy 1, tworza odpowiednio katy ostre a (alfa), p (beta), y (gamma) z kierunkiem wzdluz¬ nym. Ich rozwartosci sa ograniczone zasiegiem czo¬ la. W przykladzie opisanym, katy warstw podkla¬ dowych 4 i 5 mada wartosci nastepujajoe: p (beta) = = —16° i y (gamma) = 431°, przy czym znak do¬ datni jest przyjetym znakiem trygonometrycznym/ Warstwa podkladowa 3 jest ustawiona pod katem a (alfa) wynoszacym 423° w stosunku do kierunku kolowego. W tym przypadku wyrazenie tgp — tgy — 2tga tgp tgy 2tgp tgY + tga (tgp — tgY) równa jest 0,3 a wartosc optymalna kata a (alfa) jest równa 40—. Na fig. 4 i 5 zastosowano te same oznaczenia liczbowe dla tych samych czesci skla¬ dowych przedstaiwdotnych na ffig. 2 13. Nalezy zazna¬ czyc, ze opona wedlug wynalazku, przedstawiona95360 na tych figurach, ma zbrojenie czolowe zawieraja¬ ce z jednej strony warstwe 53 (o kacie a) przyle¬ gla do osnowy wezsza niz inne warstwy podkladu 4 i 5 zbrojenia czola. Z drugiej strony, warstwa podkladowa 5 (o kacie y) jest objeta obtnzezami 54 warstwy podkladowej lezacej pod nia 4 (o kacie (3). Korzystnie, podkladki gumowe 55 sa umieszczo¬ ne z jednej i drugiej strony wezszej warstwy pod¬ kladowej 53. Opona przedstawiona schematycznie na figurach 4 i 5 o wymiarach 165—380 zostala wytworzona z nastepujacych elementów zbrojeniowych: — osnowa: nici poliamidowe 1880/2, (118 nici na decymetr) umieszczona na bebnie konfekcyj¬ nym o kacie —80°, odleglosc miedzy ciegnami: 366mm; — pierwsza warstwa podkladowa 53: nici ze sztucznego jedwabiu 1840/2 (50 skreconych ni¬ ci na decymetr), szerokosc: 162 mm, nalozona pod katem +38°; — bieznik gumowy 55; szerokosc 27 mm; — druga warstwa podkladowa 4: nici z alkoho¬ lu poliwinylowego 1330/2/2 (54 nici na decy¬ metr), szerokosc: 340 mm, nalozona pod katem —31°; — trzecia warstwa podkladowa 5: nici kordowe stalowe z 4 drutów 23/100 mm + 1 drut oplotu wzmacniajacego (63 nici na decymetr) szero¬ kosc: 210 mm, nalozona pod katem +73°. Obrzeza 54 drugiej warstwy podkladowej 4 zo¬ staly zalozone na trzecia warstwe podkladowa 5, nastepnie zestaw zbrojenia zostal pokryty guma pokrywajaca boki i bieznik, nastepnie dopasowany do wskaznika profilu wynoszacego 1,5 co oznacza, ze srednica opony uksztaltowanej jest równa 1,5 ra¬ zy srednicy pólwyrobu kolowego. Po uksztaltowaniu, katy w strefie czola byly na¬ stepujace: — warstwa szkieletowa: — 55,5° (6) delta, — piemwsza warsitwa czola: +23° (a) alfa, — druga warstwa czola: —16° ((3) beta, — trzecia warstwa czola: +31° (y) gamma. W tym wykonaniu, stosunek tga + tg8 tg(5 + tgy przed uksztaltowaniem jest równy 1,7. PL PL PL PL The invention relates to a pneumatic tire with a structure similar to that described in French patent No. 1,413,102, and a cylindrical blank intended for the production of a pneumatic tire. In principle, the reinforcement of such tires comprises, on one side, a carcass made of continuous wires or cables from bead to bead, arranged radially on the sides and diagonally in the front area of the tire. In the front area of the tire, the reinforcement further comprises, in addition to the diagonal portion of the carcass, a second layer of cord threads made of diagonal wires or cables, intersecting the wires or cables of said portion and terminating in the front area of the tire. Such reinforcement is easy to manufacture and has the advantage of ensuring a continuous connection between the sidewall reinforcement and the front reinforcement of the tire. Furthermore, the sidewalls have the same elasticity as a pneumatic tire with a completely radial carcass, i.e., radially from the bead. However, under certain conditions, the front reinforcement of such tires is insufficient. Therefore, the solution according to the aforementioned French patent includes reinforcement by adding at least one further layer of diagonal wires or cables terminating in the front area of the tire. The disadvantage of this solution is that this reinforcement can only be added after the basic carcass has been formed. However, the basic design of such pneumatic tires is commonly used with at least one continuous layer from bead to bead, with the orientation of the wires or cables varying by up to 20° from the radial direction in the sidewall area, while maintaining the diagonal portion in the front area of the tire. The invention aims to develop a pneumatic tire with a reinforced front end over a defined base area, which performs adequately under all rolling conditions and allows for the shaping of a cylindrical workpiece after its manufacture. The invention is based, on the one hand, on the analysis of stresses occurring on an elementary parallelogram selected for the tire front reinforcement. This elementary parallelogram has, by convention, a diagonal parallel to the circular direction and of unit length; furthermore, the opposite sides are parallel to the wires or cables of a pair of crossed diagonal backing layers. In such a parallelogram, tensile stresses acting in the circumferential direction are induced by compressive stresses on the other diagonal. On the other hand, it is known that wires and cables have a substantially unfavorable effect on axial compressive stresses. Therefore, the solution according to the invention introduces the principle of a new stiffening of the tire face reinforcement. The solution according to the invention actually introduces the action of the said transverse compressive stresses on the wires and cables of the third backing layer, wherein the wires and cables are arranged relative to the non-longitudinal diagonal of the elementary parallelogram at an angle different by at least 30° perpendicular to the said diagonal. The invention thus relates to a pneumatic tire, the reinforcement of which comprises, from the inside outward, at least one layer of continuous wires or cables from bead to bead, forming, in a circular direction, on the one hand, at the sides, an angle of between 70 and 90° and, on the other hand, in the end zone, an angle smaller than the angle formed by these wires or cables in the sides, so that three superposed backing layers of diagonal wires or cables ending in the end zone intersect at angles a (alpha), p (beta) and y (gamma) in relation to the circumferential direction. This tire is characterized in that the angle a (alpha) of the backing layer adjacent to the carcass is related to the angles p (beta) and y (gamma) of the backing layers... tgp —tgy —2tgatgptgY, expressed according to the expression —— —- 2tgp tgy+tga (tgp-tgy) whose absolute value is less than 0.6. According to the above feature, the stiffening effect is attributed to the backing layer with angle a (alpha). The stiffening principle according to the invention makes it possible to advantageously reduce the total cross-section of wires or cables per unit width of the backing layer with angle a (alpha), the wires and cables being substantially arranged transversely, for example by reducing the number of wires or cables or the cross-section of individual wires or cables. Furthermore, the stiffening layer covering the matrix indirectly also allows for the protection of the inclination of the wires or cables in the matrix-side zone, which is explained in more detail later in the description. The angles P (beta) and y (gamma) are generally less than 45° and preferably between 15 and 35°, and there are two cases here. In the first case, the angles p (beta) and y (gamma) have opposite signs, the positive sign being the assumed trigonometric sign considering the longitudinal direction as the fundamental direction. In this case, the angle a (alpha) has the sign of the two angles p (beta) and y (gamma) and whose absolute value is the greatest. In the second case, the angles p (beta) and y (gamma) have the same sign. Therefore, the sign of angle a (alpha) is always opposite to the signs of angles p (beta) and y (gamma). In the case where p (beta) and y (gamma) have the same value, it is understood that, according to the invention, angle alpha can be selected to be positive or negative with respect to the circumferential direction, provided that the formula above is satisfied. The end reinforcement according to the invention can have reinforced edges, for example, by folding the edges of the layer with angle p (beta) around the edges of the layer with angle y (gamma), as shown in French patents Nos. 1,437,415 and 1,427,886 to Michelin. This embodiment is suitable for tires intended for high-speed vehicles. According to another embodiment, the invention provides for a graduated width of the three underlayment layers. Preferably, the narrowest layer with an angle of a (alpha) is selected as the layer adjacent to the carcass. In this way, the elbows of the carcass wires or cables connecting the sections located on the sides with the sections located under the layer with an angle of a (alpha) are covered by the protruding edge zones of the layer with an angle of P (beta). This arrangement facilitates maintaining the inclination of the wires or cables of the corresponding zone of the carcass reinforcement, for example, when the tire is rolling at high speed. The solution according to this embodiment can be advantageously combined with one pair of layers with bent edges, as described later in the description. It is understood that the invention and its embodiments include end reinforcements with widths and/or angles adapted to the different layers, as well as end reinforcements with an asymmetric phenomenon and/or structure, and reinforcements formed by partial end reinforcements superimposed on each other with or without connection in the transverse direction. To produce a pneumatic tire of the design according to the invention, the complete cylindrical semi-finished product is produced on a fabrication drum. This production essentially involves laying successive layers of reinforcement with angles a (alpha), p (beta), and y (gamma) on a continuous bead-to-bead base, then optionally covering this reinforcement on the sides and tread with rubber. The production operation can be performed inside the vulcanization mold or outside the mold if all the components are established, but in each case, after the production of all the reinforcement is completed, some freedom of movement of the beads is allowed for necessary purposes. *0 According to the basic principle of the solution according to the invention, the wires or cables of the stiffening layer (with angle a (alpha)) are arranged almost perpendicularly to the fabric to avoid the stresses resulting from the formation of the two other sub-layers (with angles p (beta) and y (gamma)). This arrangement also leaves the layer with angle a (alpha) the freedom necessary for adjustment during the adjustment of the angle of the wires or cables in the zone adjacent to the carcass on the underside. A preferred method of manufacturing a pneumatic tire according to the invention consists in arranging the different backing layers in such a way that the shrinkage of the elementary parallelogram corresponding to the pair of backing layers with angles p (beta) and y (gamma) is greater than or at least equal to shrinkage of the elementary parallelogram corresponding to the pair of plies adjoining from below. This pair is formed by the stiffening ply with angle a (alpha) and by the carcass. Assuming that the carcass has an angle of 8 (delta), the above condition is expressed by the following ratio between the angles of the four plies located in the face of the tire. 63 tga + tg6tgp + tgY95360 6 or tga + tg8 \ tgp+-tgy Preferably, the value of this expression is from 1 to 4. Despite the reinforcement reinforcement in the face of the tire, the pneumatic tires according to the invention provide considerable comfort. It can be assumed that this is achieved mainly thanks to the oblique arrangement of the sections of carcass wires or cables in the face zone, but also, wires or cables defining the knees, which reduce impacts. In the case where the underlay ply with angle a (alpha) adjacent to the carcass is narrower than the pair of underlay plies adjacent from above with angles p (beta) and y (gamma), the rubber layer which preferably overlaps between the edge portions of said pair of underlay plies and the carcass also contributes to damping the shocks transmitted by the tread. Preferred values of the width of the underlay ply adjacent to the carcass are between 50 and 90% of the average width of the pair of underlay plies lying above, with the optimum range being between 70 and 75%. The subject of the invention is described in the embodiments illustrated in the drawing, in which Figs. 1A to 1D graphically illustrate the method of constructing an angle a (alpha), in value and sign, of the backing layer adjacent to the carcass in accordance with the main characteristic feature of the invention, wherein the angles p (beta) and y (gamma) are given, Fig. 2 — in radial section, and Fig. 3 — a view, in radial direction, with a partial cross-section, of a pneumatic tire according to the invention, Fig. 4 — in radial section, and Fig. 5 — a schematic view in a plane in radial direction of a section of a pneumatic tire according to the invention and having a belt with reinforced edges. The graphical representation of the angle a (alpha) of the backing layer adjacent to the carcass reinforcement consists in drawing an elementary parallelogram with a diagonal parallel to the longitudinal direction of the tire. For this purpose (Fig. 1A to ID), the unit width BC is selected Any line parallel to the longitudinal axis XX, not shown in the drawing, is then drawn from point B by the line BD, which forms an acute angle p (beta) with the diagonal BC and is equal to the angle of the second layer of the sub-base. Then, from point C by the line CD, which forms an acute angle y (gamma) with the diagonal BC and is equal to the angle of the first layer of the sub-base. These two lines intersect at point D. Then, point A is fixed on the diagonal BC, at the midpoint of segment BC. The other diagonal of the elementary parallelogram passes through points D and A. It is then sufficient to draw a normal line N from point A to the line DA. The acute angle of this line N with the diagonal BC is the desired angle a (alpha), which should preferably not be greater than 30°. Basic calculation allows us to check whether there is any distance between the angles a (alpha), p (beta), y (gamma), fig. tgp —tg7 40 45 50 55 1A to ID there is a relationship tg a =- which of tgp tgY allows determining the optimal value of angle a (alpha), 05 in the case when angle p (beta) is different from angle Y (gamma). To determine the shrinkage transmitted by the elementary parallelogram corresponding to a pair of layers with angles p (beta) and y (gamma), for example when adapting a cylindrical tire blank according to the invention, it is enough to calculate the .sto- d(BC) sequential, where d(BC) is the differential, in d(2DM) depending on angles p (beta) and y (gamma), the length BC of the diagonal parallel to the longitudinal direction of the elementary parallelogram. Also d(2DM) is the differential depending on angles p (beta) and y (gamma), d the width 2 DM of the elementary parallelogram with respect to the transverse direction, where DM is the width of the normal drawn from vertex D to diagonal BC. The contraction tensor is equal to —\ (tgp + tgy). It can also be assumed that the contraction resulting, for example, from the adjustment of the elementary parallelogram corresponding to a pair of base layers with angles a (alpha) and δ (delta) of the base layer adjacent to the matrix and the matrix is equal to — Htga + tgo). A preferred variant of the method for manufacturing a tire according to the invention consists in arranging the different layers in such a way that the shrinkage of a pair of backing layers with angles p (beta) and y (gamma) is greater than or at least equal to the shrinkage of the layers with angles a (alpha) and δ (delta). Using the above expression, the relationship tga + tg8 tgp + tgy presented above is achieved. Figures 2 and 3 show a tire according to the invention, the reinforcement of which comprises a continuous carcass 1 fastened in beads 2 by wrapping on a mandrel 6, and three backing layers 3, 4 and 5. Figure 3 shows that in a particular embodiment, the carcass 1 has a zone located under the front in which the wires or cables reinforcing it, they form an angle of 8 (delta) with the longitudinal direction XX. On the sides, the wires or cables of the matrix 1 are, in the example shown, practically arranged radially. The wires or cables of the three backing layers 3, 4 and 5, superimposed in the order of enumeration from the matrix 1, form, respectively, acute angles a (alpha), p (beta), y (gamma) with the longitudinal direction. Their openings are limited by the range of the front. In the example described, the angles of backing layers 4 and 5 have the following values: p (beta) = -16° and y (gamma) = 431°, the positive sign being the accepted trigonometric sign. Backing layer 3 is set at an angle a (alpha) of 423° in relation to the circular direction. In this case, the expression tgp - tgy - 2tga tgp tgy 2tgp tgY + tga (tgp - tgY) is equal to 0.3 and the optimum value of angle a (alpha) is equal to 40-. In Figures 4 and 5, the same numerical designations are used for the same components shown in Figures 2-13. It should be noted that the tire according to the invention, shown in these Figures, has a front reinforcement comprising, on the one hand, a layer 53 (with angle a) adjacent to the carcass, which is narrower than the other backing layers 4 and 5 of the front reinforcement. On the other hand, the backing layer 5 (with angle y) is covered by the cuts 54 of the backing layer 4 and 5 with dimensions 165-380 mm is made of the following reinforcing elements: - warp: polyamide threads 1880/2, (118 threads per decimeter) placed on a fabrication drum with an angle of -80°, distance between the strands: 366 mm; - first backing layer 53: rayon threads 1840/2 (50 twisted threads per decimeter), width: 162 mm, applied at an angle of +38°; - rubber tread 55; width: 27 mm; - second backing layer 4: polyvinyl alcohol threads 1330/2/2 (54 threads per decimetre), width: 340 mm, applied at an angle of -31°; — third underlay layer 5: steel cord threads made of 4 wires 23/100 mm + 1 reinforcing braid wire (63 threads per decimetre), width: 210 mm, applied at an angle of +73°. The beads 54 of the second underlay layer 4 were placed on the third underlay layer 5, then the reinforcement assembly was covered with rubber covering the sides and tread, then adjusted to a profile index of 1.5, which means that the diameter of the shaped tyre is equal to 1.5 times the diameter of the wheel blank. After shaping, the angles in the frontal zone were as follows: — skeletal layer: — 55.5° (6) delta, — first frontal layer: +23° (a) alpha, — second frontal layer: —16° ((3) beta, — third frontal layer: +31° (y) gamma. In this embodiment, the ratio of tga + tg8 tg(5 + tgy before shaping is equal to 1.7.PL PL PL PL