Uprawniony z patentu: Josef Wagner, Friedrichshafen-Spaltenstein (Re¬ publika Federalna Niemiec) Sposób pompowania przeponowego i urzadzenie do stosowania tego sposobu Przedmiotem wynalazku jest sposób pompowania przeponowego i urzadzenie do stosowania tego spo¬ sobu, przy czym ciecze podaje sie w sposób posred¬ ni. Ciecze te stanowia zwlaszcza farby plynne uzy¬ wane do natryskiwania przedmiotów za pomoca pi¬ stoletów do malowania. W pistolecie takim ciecz pompowana znajdujaca sie w pierwszej komorze, na przyklad farbe plynna, pompuje sie z pierwszej komory i steruje lub reguluje za pomoca cieczy po¬ sredniczacej naciskanej i zwalnianej okresowo przez tlok, która to ciecz znajduje sie w drugiej ko¬ morze oddzielonej od pierwszej przepona. W przy¬ padku dlawienia wyplywu cieczy, cisnienie w pier¬ wszej komorze wzrasta do wartosci granicznej.W znanym sposobie pompowania przeponowego farb plynnych w przypadku dlawienia poboru pompowanej cieczy, cisnienie w pierwszej komorze wzrasta do wartosci granicznej, przy której prze¬ pona, mimo stosunku cisnien wzrastajacego w dal¬ szym ciagu, pozostawia ciecz posredniczaca w spo¬ czynku, przy czym co najmniej czesc cieczy po¬ sredniczacej znajdujacej sie w drugiej komorze u- lega wyparowaniu w przypadku zwolnienia nacisku i kondensacji przy ponownym obciazeniu.W tym znanym sposobie wykorzystuje sie efekt kawitacji cieczy posredniczacej. Dla czesci pompy i przyrzadów znajdujacych w poblizu cieczy po¬ sredniczacej jest okreslona srednia dopuszczalna temperatura i to zarówno w stanie roboczym w którym pompa pompuje ciecz, jak i stanie goto¬ wosci, w którym pompa nie podaje na przyklad farby plynnej. To utrzymywanie stalej sredniej temperatury roboczej niezaleznie od stanu rucho¬ wego pompy, czesciowego czy calkowitego dlawie¬ nia poboru Cieczy, jest wynikiem efektu kawitacji, 5 dlatego tez mówi sie o chlodzeniu kawitacyjnym.Podczas dzialania pompy ciecz posredniczaca, lub co najmniej jej czesc, wyparowywuje, a powstala faza wkrapla sie okresowo. Na skutek ruchu ka- witacyjnego, parowania i kondensacji nastepuja¬ cych szybko po sobie ciecz posredniczaca ulega o- chlodzeniu, a z nia czesci pompy stykajace sie z nia. Na skutek efektu kawitacji zmniejsza sie po¬ bór mocy silników napedowych urzadzenia pom¬ powniczego w przypadku biegu luzem, w stanie go¬ towosci pompy. Okazalo sie jednak, ze efekt kawi¬ tacji powoduje szybkie ubytki materialu na scia¬ nach pompy i ich szybkie czesto niekontrolowane zuzycie. Poza tym bieg urzadzenia w stanie goto¬ wosci jest niespokojny.Celem wynalazku jest ulepszenie tego sposobu i urzadzenia do stosowania tego sposobu polegajace na wyeliminowaniu szkodliwych skutków kawi¬ tacji, na przyklad wzerów kawitacyjnych, a ponad¬ to wyrównanie biegu urzadzenia pompowniczego w stanie gotowosci.Cel ten zostal osiagniety w rozwiazaniu wedlug wynalazku dzieki calkowitemu zrezygnowaniu z za¬ stosowania efektu kawitacji, dzieki temu, ze jako ciecz posredniczaca stosuje sie ciecz zawierajaca powietrze, stosowana do urzadzen hydraulicznych 10 15 20 25 30 77 0033 77 003 4 (plyn hydrauliczny), i co najmniej czesc powietrza zawartego w cieczy posredniczacej, uwalnia sie po¬ przez zwolnienie nacisku na nia do cisnienia, wyz¬ szego od cisnienia wrzenia dlatego, aby uniknac parowania jej i ponownie wtlacza sie poprzez po¬ nowne obciazenie jej. Przy czym nacisk na ciecz posredniczaca zwalnia sie do cisnienia o 10% a naj¬ korzystniej o 100% wyzszego od cisnienia wrzenia.Korzystnie stosuje sie ciecz posredniczaca, która pod cisnieniem atmosferycznym zawiera co naj¬ mniej 4% objetosciowe do 8% objetosciowych, o ile to mozliwe, powietrza. Jako ciecz posredniczaca stosuje sie korzystnie olej smarowy, zawierajacy powietrze, poniewaz zapewnia równoczesnie dobre smarowania tloka.Wynalazek eliminuje szkodliwe skutki kawitacji wystepujace w przypadkach naglej kondensacji pe¬ cherzy pary lub malych objetosci pary, poniewaz powietrze uwalniane z cieczy posredniczacej w cza¬ sie ruchu ssawnego tloka ponownie wtlacza sie do tej cieczy w czasie ruchu tlocznego tloka, czemu nie towarzyszy zmiana stanu skupienia cieczy posredni¬ czacej. Wystepowanie zjawisk kawitacyjnych, pa¬ rowania i kondensacji cieczy posredniczacej elimi¬ nuje sie w stopniu tym wiekszym, im wieksza jest róznica miedzy Jej cisnieniem wrzenia a cisnieniem w chwili najwiekszego zwolnienia nacisku tloka na nia i im wiecej powietrza rozpuszcza sie w niej.Na skutek rezygnacji z chlodzenia kawitacyjnego ustala sie wyzsza srednia dopuszczalna temperatu¬ re robocza. Temperature te utrzymuje sie w do¬ puszczalnych granicach dzieki dobremu odprowa¬ dzeniu ciepla i planowanej niskiej cyrkulacji szczatkowej plynu hydraulicznego. Dzieki zastoso¬ waniu wynalazku zywotnosc urzadzenia pompowni- czego zwieksza sie.Objetosc pozostala, okreslana po pierwszym su¬ wie tlocznym tloka w zaleznosci od stopnia dla¬ wienia cieczy pompowanej, oraz skok tloka musza £yc tak dobrane, aby cisnienie powstale w drugiej komorze na koncu ruchu ssawnego tloka bylo wyzsze od cisnienia wrzenia cieczy posredniczacej i aby objetosc pozostala byla wypelniona uwolnio¬ nym powietrzem. W takim przypadku parowanie zasadniczo nie wystapi. Aby miec pewnosc, ze na¬ wet w przypadku naglego przerwania poboru cie¬ czy pompowanej pozostala objetosc cieczy pozosta¬ jacej pod cisnieniem jest dostatecznie duza, aby zawierac potrzebna ilosc powietrza, w celu calko¬ witego wypelnienia uwolnionym powietrzem obje¬ tosci ssawnej tloka, pierwsza komora jest tak zwy- miarowana, ze we wszystkich stanach roboczych wystepuje przestrzen martwa o stalej wielkosci, wypelniona gazem, na skutek czego nawet w przy¬ padku przerwania poboru cieczy pompowanej za¬ pewniony jest ruch co najmniej czesci przepony.Urzadzenie wedlug wynalazku, stosowane zwla¬ szcza do pistoletów natryskowych do malowania, ma tylko to wspólnego ze znanym urzadzeniem do pompowania przeponowego, ze ma pierwsza ko¬ more do cieczy pompowanej, doprowadzanej do niej przez zawór wlotowy a odjprowadzanej z niej przez zawór zwrotny i sterowniczy, a takze ko¬ more do cieczy posredniczacej oddzielona od pier¬ wszej komory ruchoma przepona oraz pompe tlo¬ kowa powiekszajaca i zmniejszajaca na zmiane na¬ cisk na ciecz posredniczaca, a ponadto zbiornik za¬ pasowy na ciecz posredniczaca, który jest polaczo¬ ny z druga komora za pomoca przewodu przelewo- 5 wego zaopatrzonego w zawór stalego cisnienia oraz przewodu dopelnionego zaopatrzonego w zawór do¬ pelniony do uzupelniania w komorze drugiej ubyt¬ ków cieczy posredniczacej, w celu odprowadzania do tego zbiornika czesci cieczy posredniczacej w przypadku dlawienia poboru cieczy pompowanej oraz w celu dopelniania komory drugiej ciecza po¬ sredniczaca w przypadku ponownego pompowania.Urzadzenie wedlug wynalazku jest zaopatrzone w plyn hydrauliczny stosowany do urzadzen hy¬ draulicznych, stanowiacy ciecz posredniczaca za¬ wierajaca powietrze, wypelniajaca druga komore i zbiornik zapasowy, a ponadto objetosc pozostala, ustalona po pierwszym suwie tlocznym tloka i po zdlawieniu cieczy pompowanej oraz skok tloka sa tak dobrane, ze cisnienie w komorze drugiej w chwili zakonczenia suwu ssania jest wieksze niz cisnienie wrzenia cieczy posredniczacej, a prze¬ strzen szczatkowa jest wypelniona powietrzem u- wolnionym z cieczy posredniczacej. Poza tym tlok w czasie suwu ssania nie powinien byc wyciagany ze zbyt duza predkoscia, poniewaz powietrze nie zdazy uwolnic sie z cieczy posredniczacej. Jezeli jednak suw ssania nie jest zbyt szybki to w czasie kazdego suwu powstaja chwilowe stany równowagi i nastepuje tylko uwalnianie powietrza z cieczy posredniczacej, poniewaz cisnienie cieczy posredni¬ czacej jest zawsze wyzsze od jej cisniena wrzenia.Uwalnianie powietrza z cieczy posredniczacej jest opisane równaniem Henry'ego. Dopiero gdy tlok wyciaga sie ze zbyt duza predkoscia, to znaczy szybciej niz zdolnosc uwalniania sie powietrza z cieczy posredniczacej, powiekszajaca sie przestrzen bedzie wypelniana para cieczy posredniczacej i w czasie suwu wstecznego efekt kawitacji bedzie po¬ wodowal powstawanie ubytków na sciankach tloka i cylindra. Na skutek tego, maksymalna predkosc tloka dobiera sie tak, aby uwalnianie powietrza nastepowalo w mysl prawa Henry'ego. Maksymal¬ na predkosc tloka nie powinna przekraczac 1,5 m/sekunde korzystnie l m/sekunde a najkorzyst¬ niej 0,5 m/sekunde.Aby zwiekszyc stopien pewnosci, ze przestrzen martwa w pierwszej komorze przy drugim suwie ssawnym po zdlawieniu do zera poboru cieczy pompowanej wypelni sie ponownie w calosci cie¬ cza pompowana, stosuje sie zawór wlotowy obcia¬ zony sprezyna, której charakterystyka, napiecie stepne, bezwladnosc ruchomych czesci zaworu wlo¬ towego, a takze uksztaltowanie pierwszej komory ze wzgledu na przepone sa tak dobrane, ze zawór wlotowy, w stanie gotowosci nie otworzy sie pod wplywem podcisnienia znajdujacego sie w prze¬ strzeni martwej w pierwszej komorze. Na skutek tego istnieje pewnosc, ze i w stanie gotowosci prze¬ pona porusza sie tam i z powrotem miedzy zde¬ rzakami, aby nigdy nie trzeba bylo dlawic cieczy posredniczacej o objetosci calego skoku tloka.W takim przypadku tlok uwalnia w swym su¬ wie ssawnym tylko niewielkie ilosci powietrza, po kazdym przemieszczeniu sie przepony w jej kran- 15 20 25 30 35 40 45 50 55 605 cowe polozenie. Dzieki temu nie istnieje niebezpie¬ czenstwo wystapienia parowania cieczy posredni¬ czacej w czasie suwu ssawnego tloka.Przepona jest wstepnie napieta za pomoca spre¬ zyny zajmujac tylne polozenie, koncowe bliskie tlo¬ kowi. Napiecie sprezyny jest tak dobrane, aby po zakonczeniu suwu tlocznego tloka przepona cof¬ nela sie do swego tylnego polozenia do zderzaka glównie pod wplywem dzialania sprezyny wspoma¬ gana ssaniem tloka a nie tylko na skutek takiego ssania. W polozeniu tym przepona korzystnie do¬ lega do scianki komory. Jedynie w ostatniej czesci suwu tloka jest uwalniane powietrze z cieczy po¬ sredniczacej, przy czym objetosc pozostala wynosi tylko okolo 5%.Przedmiot wynalazku jest przedstawiony w przy¬ kladzie wykonania na rysunku na którym fig. 1 przedstawia schematycznie urzadzenie do pompo¬ wania przeponowego w koncowym polozeniu ssa¬ nia wraz z pistoletem do malowania natryskowego w przekroju, fig. 2 — urzadzenie wedlug fig. 1 w koncowym polozeniu tloczenia, fig. 3 — urzadzenia wedlug fig. 1 i 2 podczas suwu tloczenia po calko¬ witym zdlawieniu poboru cieczy pompowanej, fig. 4 — urzadzenie wedlug fig. 1, 2 i 3 w koncowym polozeniu ssania po suwie tloczenia po calkowitym zdlawieniu poboru cieczy posredniczacej, a fig. 5 — rysunek konstrukcyjny urzadzenia do pompo¬ wania przeponowego.Urzadzenie 1 do pompowania przeponowego ma pierwsza komore 2 do cieczy pompowanej, któ¬ ra doprowadza sie ze zbiornika zapasowego 3 cie¬ czy pompowanej poprzez rure ssaca 4 i zawór wlo¬ towy 5 obciazony sprezyna. Tloczona ciecz prze¬ dostaje sie do pistoletu 8 do malowania natrysko¬ wego poprzez zawór zwrotny 6 i przewód laczacy.Pistolet ten ma zawór sterowniczy 9, który sluzy do dlawienia i przerywania poboru cieczy pompo¬ wanej. Od pierwszej komory 2 oddziela druga komore 11 przepona 10 ruchoma w kierunku po¬ osiowym elastyczna na obrzezu, a w srodku uksztaltowana w postaci tarczy. Cisnienie cieczy posredniczacej znajdujacej sie w drugiej komorze 11 na przemian wzrasta i maleje w zaleznosci od polozenia tloka 14 pompy tlokowej 12. Tlok 14 poruszajacy sie osiowo w cylindrze 13 przy¬ laczonym do drugiej komory 11 jest napedzany za pomoca tarczy 15, z która jest polaczony za po¬ moca sprezyny 26 napietej wstepnie i która obra¬ ca sie pod wplywem silnika napedowego 16, lub walu odbiorczego napedu lub dowolnego napedu.Tarcza 15 obraca sie wewnatrz zbiornika zapa¬ sowego 17 cieczy posredniczacej, który jest pola¬ czony z druga komora 11 cieczy posredniczacej poprzez przewód przelewowy 18 zawierajacy za¬ wór 19 stalego cisnienia oraz przez przewód do¬ pelnieniowy 20 ze szczelina dopelnieniowa 21 re¬ gulowana za pomoca tloka 14 i spelniajaca role zaworu dopelnieniowego uzupelniajacego ubytki cieczy posredniczacej powstale na skutek przecie- ^ ków instalacji i na skutek ponownego poboru cie¬ czy pompowanej. Tlok 14 o krótkim skoku jest napedzany tarcza 15 i porusza ciecz posrednicza¬ ca tam i z powrotem. Przy tym membrana 10 po¬ rusza sie równiez tam i z powrotem. Ubytki szcze- £ 7003 i linowe cieczy posredniczacej sa uzupelniane przy kazdym suwie tloka 14, sterujacego szczeline do¬ pelnieniowa 21, przez te szczeline ze zbiornika za¬ pasowego 17 cieczy posredniczacej. Zawór 19 sta- 5 lego cisnienia jest zaworem iglicowym obciazo¬ nym sprezyna. W przypadku dlawionego poboru cieczy pompowanej wystarcza mniejszy ruch przepony, niz w przypadku poboru nie dlawione¬ go. W chwili dlawienia w drugiej komorze 11 i w 10 cylindrze tloka 14 znajduje sie jeszcze tyle cieczy posredniczacej ile potrzeba do utrzymania pelnej wydajnosci pracy przepony 10. Pierwszy suw tloczny tloka 14 po zdlawieniu powoduje prze¬ plyw cieczy posredniczacej w dwóch kierunkach. 15 Pierwsza czesc cieczy posredniczacej zmniejsza skok przepony 10, a druga przedostaje sie do zbiornika zapasowego 17 przez przewód przele¬ wowy 18 i zawór 19 stalego cisnienia. Pomimo takiego zmniejszenia objetosci cieczy posrednicza-* 20 cej w drugiej komorze 11 i cylindrze, tlok 14 wy¬ konuje pelny poosiowy suw ssawny. Szczelina do¬ pelnieniowa 21 zaworu dopelnieniowego znajduje sie w poblizu dolnego martwego polozenia tloka 14. W przypadku suwu ssawnego, poczatkowo nie 25 powstaje podcisnienie, poniewaz, jak to przedsta¬ wia fig. 5, przepone 10 przyciaga sprezyna 28. - Nastepnie, na krótko przed koncem suwu ssania pod wplywem podcisnienia powietrze zawarte w cieczy posredniczacej uwalnia sie. W drugiej ko¬ morze 11 istnieje mieszanka zlozona z powietrza i cieczy posredniczacej. Objetosc pozostala usta¬ lona przy suwie ssawnym tloka 14 oraz skok tlo¬ ka 14 sa tak dobrane ze powstale cisnienie jest mniejsze od cisnienia wrzenia cieczy posredni¬ czacej. Powstale podcisnienie wystarcza do uwol¬ nienia wymaganej ilosci powietrza z cieczy po¬ sredniczacej, a skok tloka 14 i zawartosc powie¬ trza w cieczy posredniczacej sa tak dobrane, ze przestrzen szczatkowa po zakonczeniu suwu tlocz¬ nego tloka 14 jest calkowicie wypelniona powie¬ trzem uwolnionym z cieczy posredniczacej. O ile w trakcie dalszych suwów roboczych tloka 14 wy¬ stapia przecieki cieczy posredniczacej, na skutek czego cisnienie w drugiej komorze 11 na koncu suwu ssawnego tloka okaze sie mniejsze od cis¬ nienia panujacego w zbiorniku zapasowym 17 cie¬ czy posredniczacej nastapi dopelnienie drugiej ko¬ mory 11 ciecza posredniczaca ze zbiornika zapa¬ sowego 17 poprzez przewód 20 podczas krótko¬ trwalego otwarcia szczeliny 21 dokonanego przez tlok 14. Przez szczeline 21 przeplywa tylko nie¬ wielka ilosc cieczy.W przypadku przeplyniecia zbyt duzej ilosci cie¬ czy posredniczacej do drugiej komory 11 ciecz ta bedzie ponownie skierowana do zbiornika zapaso¬ wego 17, w nastepnym suwie tlocznym tloka 14 poprzez zawór 19 stalego cisnienia.W przypadku ponownego calkowitego otwarcia zaworu dlawiacego 9 pistoletu 8 do malowania natryskowego, oznaczajacego zapotrzebowanie na cala moc, otwiera sie zawór zwrotny 6 i umozli¬ wia powiekszenie skoku przepony 10. Dzieki temu w nastepnych suwach tloka 14 przy otwartej szcze¬ linie 21 ciecz posredniczaca ponownie wplywa ze zbiornika zapasowego 17 do komory 11 i tak, ob-77 003 8 jetosc cieczy posredniczacej , odprowadzona do zbiornika zapasowego 17 poprzez zawór 19 stalego cisnienia w czasie uprzedniego dlawienia zostaje ponownie wprowadzona do drugiej komory 11.Zawór 19 stalego cisnienia zareaguje dopiero wte¬ dy gdy przez przewód 20 przeplynie zbyt duza ilosc cieczy posredniczacej. Ilosc uwalnianego po¬ wietrza z cieczy posredniczacej bedzie mniejsza przy kazdym suwie roboczym tloka, az do osiag¬ niecia pelnej wydajnosci pompowania.Z chwila calkowitego zamkniecia zaworu dla¬ wiacego 9 pistoletu 8 przepona 10 wykonuje jesz¬ cze jeden calkowity ruch wsteczny w przypadku suwu ssawnego tloka 14, po czym otwiera sie za¬ wór wlotowy 5. Pierwsza komora 2 wypelnia sie do maksymalnego stopnia jednak mniejszego od 100%, To czesciowe wypelnienie pierwszej komo¬ ry 2 ma na celu pozostawanie przestrzeni mart¬ wej 23. Przestrzen martwa jest zrealizowana w znany sposób, na przyklad poprzez odpowiednie uksztaltowanie scianek komory. Suw tloczny tlo¬ ka 14 nastepujacy po calkowitym zamknieciu za¬ woru dlawiacego 9 podaje na przepone 10 cala objetosc skoku. Przepona 10 spreza przy tym ilosc cieczy pompowanej, jaka znajduje sie w pierw¬ szej komorze 2, ile na to pozwala jej przestrzen martwa. Z chwila gdy cisnienie panujace w pierw¬ szej komorze 2 przekroczy cisnienie przelewowe nastawione w zaworze 19 stalego cisnienia, ciecz posredniczaca nadal dostarczana do drugiej komo¬ ry 11 poczyna przeplywac z powrotem do zbiorni¬ ka zapasowego 17 przez przewód zwrotny 18 i za¬ wór 19 stalego cisnienia. W trakcie kolejnego su¬ wu ssawnego tloka 14 membrana 10 wspomagana poczatkowo przez sprezyne 28 zblizy sie do tar¬ czy oporowej 22 umieszczonej na sciance drugiej komory 11, przedstawionej na fig. 2, a nastepnie ugnie sie pod wplywem cisnienia oddzialujacego na nia tak, ze uwolni czesc powietrza znajduja¬ cego sie w cieczy, posredniczacej. Kiedy cisnienie panujace w drugiej komorze 11 obnizy sie w kon¬ cu suwu ssawnego tloka 14 ponizej cisnienia pa¬ nujacego w zbiorniku zapasowym 17, ciecz po¬ sredniczaca z tego zbiornika pocznie dopelniac druga komore 11 poprzez przewód dopelnieniowy 20. Podczas suwu tlocznego tloka 14 powietrze u- przednio uwolnione przenika do cieczy posredni¬ czacej calkowicie lub czesciowo a przepona 10 porusza sie w kierunku pompowania w przestrze¬ ni martwej dokad nie osiagnie sie cisnienia na¬ stawionego w zaworze 19 stalego cisnienia. Pod¬ czas nastepnego suwu ssawnego przepona 10 wspomagana przez sprezyne 28 przemieszcza sie ponownie az do zetkniecia sie z tarcza oporowa 22. Wytworzone przy tym podcisnienie w pierw¬ szej komorze 2 jest za male, aby otworzyc zawór wlotowy 5. Ubytki przeciekowe cieczy posredni¬ czacej uzupelnia sie, w podany sposób ze zbior¬ nika zapasowego 17, za pomoca szczeliny 21 i prze¬ wodu dopelnieniowego 20.Z niniejszego opisu wynika, ze w przeciwien¬ stwie do znanego urzadzenia do pompowania prze¬ ponowego w urzadzeniu wedlug wynalazku nie tylko calkowicie rezygnuje sie z wykorzystania efektu kawitacji, lecz przy tym przepona 10 pod¬ czas biegu luzem, gdy zawór dlawiacy 9 pistoletu 8 do malowania natryskowego jest calkowicie zamkniety, równiez nie pozostaje w spoczynku, poniewaz pierwsza komora 2 nie jest calkowicie 5 wypelniona ciecza pompowana i przepona 10 nie jest mocno docisnieta do tarczy oporowej 22 na sciance drugiej komory 11. Dzieki istnieniu w drugiej komorze 11 samonastawnej objetosci po¬ zostalej, o dostatecznej wielkosci, wypelnionej cie- 10 cza posredniczaca wraz z zawartym w niej po¬ wietrzem, w przypadku suwu ssawnego tloka 14, jest pewne, ze w drugiej komorze 11 nie wytwo¬ rzy sie cisnienie o wartosci mniejszej od cisnie¬ nia wrzenia cieczy posredniczacej. Jest pewne, ze 15 ani podczas suwu ssawnego przez parowanie ani podczas suwu tlocznego tloka 14 przez konden¬ sacje wytworzonej pary nie wystapia zmiany sta¬ nu skupienia cieczy posredniczacej.Napedowa predkosc obrotowa tarczy zataczaja- 20 cej sie 15 i jej kat pochylenia wzgledem osi tloka 14 sa tak dobrane, aby predkosc powierzchni czo¬ lowej tloka 14 nie byla zbyt wysoka, a to w tym celu, zeby zapewnic swobodne uwalnianie sie po¬ wietrza zawartego w cieczy posredniczacej. 25 Tlok 14, przedstawiony na fig. 5, znajduje sie pod napieciem wstepnym wzgledem tarczy zata¬ czajacej sie 15 dzieki sprezynie naciskowej 26 o- pierajacej sie o jego scianke czolowa i o pierscien sprezysty 25 umieszczony na koncu czolowym tu- 3Q lei 24. Poza tym przepona 10 ma kolek 27 wysta¬ jacy do przestrzeni cylindra pompy tlokowej 12 poprzez plyte oporowa 22, na którym jest umiesz¬ czona sprezyna naciskowa 28 opierajaca sie jed¬ nym koncem o nakretke 29 znajdujaca sie na kon- 35 cu kolka 27 a drugim koncem opierajaca sie o tarcze oporowa 22 z tylnej jej strony, a tym sa¬ mym o przepone 10. Dzialanie sprezyny nacisko¬ wej 28 jest wspomagane ssaniem tloka 14. 40 PL PLPatent proprietor: Josef Wagner, Friedrichshafen-Spaltenstein (Federal Republic of Germany) Diaphragm pumping method and device for the application of this method The invention relates to a method of diaphragm pumping and a device for using this method, the liquids being administered in an indirect manner. no. These liquids are, in particular, liquid paints used for spraying objects with a paint sprayer. In such a gun, the pumped liquid contained in the first chamber, for example a liquid paint, is pumped from the first chamber and is controlled or regulated by an intermediate fluid pressed and released periodically by the piston, which liquid is contained in a second chamber separated from the first chamber. first diaphragm. In the case of throttling the outflow of the liquid, the pressure in the first chamber rises to the limit value. In the known method of diaphragm pumping of liquid paints in the case of throttling the intake of the pumped liquid, the pressure in the first chamber rises to the limit value at which the diaphragm, despite the ratio the pressure of the further increasing pressure leaves the intermediate liquid in the composition, with at least a portion of the intermediate liquid in the second chamber evaporating when the pressure is released and condensation upon re-loading. the effect of cavitation of the intermediate fluid. For the parts of the pump and devices in the vicinity of the brine an average allowable temperature is defined, both in the operating state in which the pump is pumping the liquid and in the standby state in which the pump does not feed, for example, liquid paint. This maintenance of a constant average operating temperature, irrespective of the operating state of the pump, whether partial or total choking of the liquid intake, is the result of the cavitation effect, therefore it is referred to as cavitation cooling. During pump operation, the intermediate liquid, or at least part of it, evaporates. and the resulting phase drips periodically. As a result of the regeneration movement, evaporation and condensation of the intermediate fluid which takes place quickly one after another, it cools down and the parts of the pump in contact with it. As a result of the cavitation effect, the power consumption of the auxiliary drive motors is reduced in the case of idling, when the pump is ready. It turned out, however, that the effect of cavitation causes a rapid loss of material on the walls of the pump and their rapid, often uncontrolled wear. In addition, the stand-by operation of the device is restless. The object of the invention is to improve the method and the device for using this method by eliminating the harmful effects of cavitation, for example, cavitation patterns, and moreover smoothing the running of the pumping device when in stand-by. This aim has been achieved in the solution according to the invention by completely dispensing with the use of the cavitation effect, thanks to the fact that the intermediate fluid is an air-containing fluid used for hydraulic devices 10 15 20 25 30 77 0033 77 003 4 (hydraulic fluid), and at least a portion of the air contained in the intermediate is released by releasing the pressure on it to a pressure above the boiling pressure in order to avoid its evaporation and is re-injected by re-loading it. The pressure on the intermediate fluid is released to a pressure of 10%, and most preferably 100% above the boiling pressure. Preferably an intermediate fluid is used which at atmospheric pressure contains at least 4% by volume to 8% by volume, as long as it's possible air. An air-containing lubricating oil is preferably used as the intermediate fluid, since it also provides good lubrication of the piston. The invention eliminates the harmful effects of cavitation in cases of sudden condensation of vapor bubbles or small vapor volumes, since air is released from the intermediate fluid during the suction stroke. the piston is forced back into this liquid during the pressure movement of the piston, which is not accompanied by a change in the aggregate state of the intermediate liquid. The occurrence of cavitation phenomena, evaporation and condensation of the intermediate liquid is eliminated to a greater extent, the greater the difference between its boiling pressure and the pressure at the moment of the greatest release of the pressure of the piston on it and the more air dissolves in it. cavitation cooling determines a higher average allowable operating temperature. These temperatures are kept within acceptable limits due to the good heat dissipation and the planned low residual circulation of the hydraulic fluid. Thanks to the application of the invention, the service life of the pumping device is increased. The residual volume, determined after the first piston delivery, depending on the degree of liquidation of the pumped liquid, and the piston stroke must be selected so that the pressure in the second chamber is the end of the suction movement of the piston is higher than the boiling pressure of the intermediate fluid and so that the remaining volume is filled with the released air. In this case, pairing will generally not take place. In order to ensure that, even in the event of a sudden interruption of the intake of the pumped liquid, the remaining volume of liquid remaining under pressure is large enough to contain the necessary amount of air in order to completely fill the suction volume of the piston with the released air, the first the chamber is dimensioned in such a way that in all operating conditions there is a dead space of a constant size, filled with gas, so that even if the intake of the pumped liquid is interrupted, the movement of at least a part of the diaphragm is ensured. For paint spray guns, it only has to do with the known diaphragm pumping apparatus that it has a first chamber for the pumped liquid supplied to it through the inlet valve and discharged therefrom through the check and control valve as well as to the intermediate fluid, a movable diaphragm separated from the first chamber and a piston pump increasing and reducing for the change of pressure on the intermediate liquid, and moreover, a backup tank for the intermediate liquid which is connected to the second chamber by means of an overflow conduit provided with a constant pressure valve and a supplemented conduit provided with a valve complete with make up the intermediate fluid losses in the second chamber, in order to drain some of the intermediate liquid into this reservoir in the event of throttling the intake of the pumped liquid and in order to refill the second intermediate fluid chamber in the event of re-pumping. The apparatus according to the invention is provided with a hydraulic fluid used for hydraulic devices, constituting an intermediate fluid containing air, filling the second chamber and the storage tank, and the remaining volume, established after the first piston stroke and after choking of the pumped liquid, and the piston stroke are so selected that the pressure in the second chamber at the moment the termination of the intake stroke is greater than the boiling pressure and the residual space is filled with air released from the intermediate fluid. In addition, the piston should not be pulled out too fast during the intake stroke, as the air will not have time to escape from the intermediate fluid. If, however, the suction stroke is not too fast, momentary equilibrium states arise during each stroke and only release air from the intermediate fluid, because the pressure of the intermediate fluid is always higher than its boiling pressure. The release of air from the intermediate fluid is described by the Henry 'equation. ego. Only when the piston pulls out too fast, i.e. faster than the ability of air to escape from the intermediate fluid, will the intermediate fluid vapor be filled with the expanding space, and during the reverse stroke, the cavitation effect will cause cavities in the walls of the piston and cylinder. Consequently, the maximum speed of the piston is chosen such that the release of the air follows Henry's law. The maximum speed of the piston should not exceed 1.5 m / second, preferably 1 m / second and most preferably 0.5 m / second. To increase the degree of certainty that the dead space in the first chamber on the second suction stroke after throttling the liquid intake to zero pump is filled again with the entire pumped liquid, a spring loaded inlet valve is used, the characteristics of which, the step voltage, the inertia of the moving parts of the inlet valve, as well as the shape of the first chamber due to the diaphragm are so selected that the inlet valve on standby, it will not open under the influence of the negative pressure in the dead space in the first chamber. As a result, it is certain that, in the standby state, the diaphragm moves back and forth between the buffers, so that the intermediate fluid never has to be choked by the entire stroke of the piston. In this case, the piston releases only a small amount in its suction lift. the amount of air, after each displacement of the diaphragm into its tap - 15 20 25 30 35 40 45 50 55 605 final position. As a result, there is no risk of evaporation of the intermediate liquid during the suction stroke of the piston. The diaphragm is pre-tensioned by means of a spring, occupying a rear position, end close to the piston. The tension of the spring is selected so that, after the end of the piston's pressure stroke, the diaphragm returns to its rear position towards the bumper mainly under the influence of the spring action, assisted by the piston suction and not only by such suction. In this position, the diaphragm preferably adjoins the wall of the chamber. Only in the last part of the piston stroke air is released from the intermediate fluid, the remaining volume being only about 5%. The subject of the invention is illustrated by an example of the drawing in which FIG. 1 shows a schematic diagram of a diaphragm pumping device in final suction position with the paint spray gun in section, Fig. 2 - device according to Fig. 1 in final pressing position, Fig. 3 - device according to Figs. 1 and 2 during the delivery stroke after complete choking of the intake of the pumped liquid 4 shows the device according to FIGS. 1, 2 and 3 in the final suction position after the delivery stroke after complete choking of the intermediate fluid intake, and FIG. 5 shows the construction drawing of the diaphragm pumping device. The diaphragm pumping device 1 has a first chamber. 2 to the pumped liquid which is supplied from the liquid reservoir 3 pumped through the suction pipe 4 and the inlet valve 5 spring-loaded. The pumped liquid enters the paint spray gun 8 via a check valve 6 and a connecting line. This gun has a control valve 9 which serves to throttle and interrupt the intake of the pumped liquid. The first chamber 2 is separated from the second chamber 11 by a diaphragm 10 movable in the axially direction, elastic at the periphery and shaped in the center in the form of a disc. The pressure of the intermediate fluid in the second chamber 11 alternately increases and decreases depending on the position of the piston 14 of the piston pump 12. The piston 14 moving axially in the cylinder 13 connected to the second chamber 11 is driven by a disc 15 with which it is connected by means of a preloaded spring 26 and which rotates under the influence of the drive motor 16 or the drive shaft 16 or any drive. Disc 15 rotates inside the backup reservoir 17 of the intermediate liquid which is connected to the second chamber 11 through an overflow line 18 containing a constant pressure valve 19 and through a pressure line 20 with a filling gap 21 regulated by means of a piston 14 and acting as a make-up valve for liquid losses caused by leaks in the system and on due to the re-intake of the pumped liquid. A short-stroke piston 14 is driven by disc 15 and moves the intermediate fluid back and forth. The membrane 10 in this case also moves back and forth. The losses of nipples 7003 and line fluid of the intermediate fluid are replenished with each stroke of the piston 14 controlling the relief slot 21 through this slot from the intermediate fluid reservoir 17. The constant pressure valve 19 is a spring-loaded needle valve. In the case of a choked uptake of the pumped liquid, less diaphragm movement is sufficient than in a non-choked uptake. At the time of throttling, the second chamber 11 and cylinder 14 of the piston 14 still contain as much intermediate fluid as is needed to maintain full operating capacity of the diaphragm 10. After the first throttling stroke of the piston 14, the intermediate fluid flows in two directions. The first portion of the intermediate fluid reduces the stroke of the diaphragm 10, and the second portion enters the reservoir 17 via the overflow line 18 and the constant pressure valve 19. Despite this reduction in the volume of the intermediate fluid in the second chamber 11 and the cylinder, the piston 14 completes its axial suction stroke. Completion slot 21 of the recharge valve is located near the bottom dead center of the piston 14. In the case of a suction stroke, no vacuum is initially created because, as shown in Fig. 5, the diaphragm 10 is attracted by the spring 28. - Then, briefly Before the end of the intake stroke, the air contained in the intermediate fluid is released by the vacuum. In the second chamber 11 there is a mixture of air and an intermediate liquid. The residual volume determined at the suction stroke of the piston 14 and the stroke of the piston 14 are so selected that the resulting pressure is less than the boiling pressure of the intermediate fluid. The resulting negative pressure is sufficient to release the required amount of air from the intermediate fluid, and the stroke of the piston 14 and the air content in the intermediate fluid are selected so that the residual space after the discharge stroke of the piston 14 is completely filled with the released air. with the intermediate liquid. If, during further working strokes of the piston 14, leakage of the intermediate fluid occurs, as a result of which the pressure in the second chamber 11 at the end of the piston suction stroke turns out to be lower than the pressure in the reserve tank 17 of the intermediate liquid, the second circle will be completed. Moiré 11 liquid mediates from the reserve tank 17 through the conduit 20 during the short-term opening of the slit 21 by the piston 14. Only a small amount of liquid flows through the slit 21. If too much intermediate liquid flows into the second chamber 11 this liquid will be re-directed to the reserve tank 17, on the next piston stroke 14 through the constant pressure valve 19. If the throttle valve 9 of the paint spray gun 8 is fully opened, indicating that all power is required, the check valve 6 opens and makes it possible to increase the stroke of the diaphragm 10. Thanks to this, in the next strokes of the piston 14 at the opening From the reservoir 17 to the chamber 11, the full line 21 of the intermediate fluid flows back, and thus the amount of intermediate fluid discharged into the reservoir 17 via the constant pressure valve 19 is reintroduced into the second chamber 11 during the previous throttling. The constant pressure valve 19 will only react when too much intermediate fluid flows through the line 20. The amount of air released from the intermediate fluid will be less with each power stroke of the piston until full pumping capacity is achieved. As soon as the valve 9 for the gun 8 is fully closed, the diaphragm 10 will make one complete reverse stroke on the suction stroke. piston 14, and the inlet valve 5 opens. The first chamber 2 fills to a maximum degree, but less than 100%. This partial filling of the first chamber 2 is intended to leave a dead space 23. Dead space is realized in a known method, for example by appropriately shaping the walls of the chamber. The discharge stroke of the piston 14 following the complete closure of the throttle valve 9 delivers a 10 inch stroke volume to the diaphragm. The diaphragm 10 compresses the amount of pumped liquid present in the first chamber 2 as long as its dead space permits. As soon as the pressure in the first chamber 2 exceeds the overpressure set in the constant pressure valve 19, the intermediate fluid still supplied to the second chamber 11 begins to flow back to the reserve tank 17 through the return line 18 and the valve 19. constant pressure. During the next suction stroke of the piston 14, the diaphragm 10, initially assisted by the spring 28, will approach the thrust plate 22 on the wall of the second chamber 11 shown in Fig. 2, and then bend under the influence of the pressure acting on it so that it will release some of the air contained in the intermediate liquid. When the pressure in the second chamber 11 at the end of the suction stroke of the piston 14 drops below the pressure in the reservoir 17, the intermediate fluid from this reservoir will begin to fill the second chamber 11 through the fill line 20. During the pressure stroke of the piston 14, air previously released, it penetrates the intermediate liquid wholly or partially and the diaphragm 10 moves in the pumping direction in the dead space until the pressure set in the constant pressure valve 19 is reached. During the next suction stroke, the diaphragm 10, assisted by the spring 28, moves again until it touches the stop plate 22. The vacuum created in the first chamber 2 is too small to open the inlet valve 5. Leakage of the intermediate liquid. supplemented, in the manner indicated, from the spare reservoir 17 by means of the slot 21 and the complementary line 20. It follows from the present description that, unlike the known peripheral pumping device according to the invention, not only does it completely dispense with the use of the cavitation effect, but the diaphragm 10 during idling, when the throttle valve 9 of the paint spray gun 8 is completely closed, also does not remain at rest, because the first chamber 2 is not completely filled with the liquid being pumped and the diaphragm 10 it is not pressed tightly against the thrust plate 22 on the wall of the second chamber 11. Due to the existence of a self-adjusting obje in the second chamber 11 sufficiently large residual liquid mediated through it with the air contained therein, in the case of the suction stroke of the piston 14, it is certain that in the second chamber 11 no pressure less than the pressure will be built up in the second chamber 11. The boiling point of the intermediate liquid. It is certain that neither during the suction stroke by evaporation nor during the pressure stroke of the piston 14 by the condensation of the vapor produced, there is no change in the aggregate state of the intermediate fluid. The driven speed of the rotating disc 15 and its inclination angle relative to the axis of the piston 14 are selected so that the speed of the face of the piston 14 is not too high, and this is to ensure a free release of the air contained in the intermediate fluid. 25 The piston 14, shown in FIG. 5, is biased towards the disc 15 due to the compression spring 26 engaging its front wall and the spring ring 25 located at the front end of tu-3Q lei 24. the diaphragm 10 has a pin 27 projecting into the cylinder space of the piston pump 12 through a stop plate 22, on which a pressure spring 28 is located, resting at one end on a nut 29 at the end of a pin 27 and on the other end against a pin 27. against the thrust plate 22 on its rear side, and thus the diaphragm 10. The action of the compression spring 28 is assisted by the suction of the piston 14. 40 EN EN