PL61723B1 - - Google Patents

Download PDF

Info

Publication number
PL61723B1
PL61723B1 PL121579A PL12157967A PL61723B1 PL 61723 B1 PL61723 B1 PL 61723B1 PL 121579 A PL121579 A PL 121579A PL 12157967 A PL12157967 A PL 12157967A PL 61723 B1 PL61723 B1 PL 61723B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
sample
melting
amount
alloys
alloy
Prior art date
Application number
PL121579A
Other languages
English (en)
Inventor
Berecki Mieczyslaw
Pacalowski Janusz
Lachowski Miro¬slaw
Heier Jerzy
Original Assignee
Zaklady Hutniczoprzetwórcze Metali Niezelaznych„Hutmen"
Filing date
Publication date
Application filed by Zaklady Hutniczoprzetwórcze Metali Niezelaznych„Hutmen" filed Critical Zaklady Hutniczoprzetwórcze Metali Niezelaznych„Hutmen"
Publication of PL61723B1 publication Critical patent/PL61723B1/pl

Links

Description

Opublikowano: 20.XI.1970 61723 KI. 42 1, 3/53 MKP G 01 n, 33/20 CiHtLNlA 'FiKDl hiUUj ln* P^p^. qo Wspóltwórcy wynalazku: Mieczyslaw Berecki, Janusz Pacalowski, Miro¬ slaw Lachowski, Jerzy Heier Wlasciciel patentu: Zaklady Hutniczo-Przetwórcze Metali Niezelaznych „HUTMEN", Wroclaw (Polska) Sposób oznaczania zanieczyszczen niemetalicznych w metalach i stopach w postaci sypkiej Przedmiotem wynalazku jest sposób okreslania ilosci zanieczyszczen niemetalicznych w metalach i stopach w postaci sypkiej.Znany jest sposób okreslania ilosci tlenków w brazach cynowych polegajacy na rozpuszczeniu tlenków zawartych w badanym stopie w cieklym boraksie. Podczas procesu tlenki przeprowadzane sa do tworzacego sie zuzla. Ilosc tlenków i innych zanieczyszczen niemetalicznych okresla sie z ubyt¬ ku masy próbki. Sposób ten stosowany jest jednak wylacznie dla próbek sporzadzonych z materialów litych. Dla materialów w postaci sypkiej jak otocz¬ ka, wióry itp. dotychczasowy sposób oznaczania za¬ nieczyszczen niemetalicznych powoduje blad po¬ miaru dochodzacy do 100%. Blad ten jest wynikiem stosowania do próby materialów w postaci sypkiej o duzej powierzchni wlasciwej, co zwieksza mozli¬ wosc ich zawieszenia sie w topniku ekstrakcyjnym oraz utrudnia roztapianie metalu lub stopu na dnie tygielka, powodujac równoczesnie znaczne utlenie¬ nie metalu w trakcie trwania prób.Celem wynalazku jest usuniecie tych niedogod¬ nosci powodujacych powstawanie tak duzych ble¬ dów, a zadaniem wynalazku jest opracowanie pro¬ stego sposobu umozliwiajacego okreslenie ilosci za¬ nieczyszczen niemetalicznych w metalach i stopach .w postaci sypkiej.-: Istota wynalazku polega na tym, ze metale i sto¬ py w postaci sypkiej poddaje sie przed stapianiem brykietowaniu wraz z dodatkiem stopowym sprzy- 30 jajacym wiazaniu sie brykietowanych materialów oraz obnizajacym temperature topnienia tworzone¬ go stopu. Gestosc brykietu winna byc zblizona do gestosci stopu, co zapewnia latwa i szybka jego za- tapialnosc w cieklym topniku ekstrakcyjnym bez mozliwosci utleniania w trakcie przetapiania. Me¬ tale i stopy w postaci sypkiej moga byc równiez brykietowane bez dodatku stopowego, wymaga to jednak stosowania znacznie wiekszych cisnien. Me¬ tal obnizajacy temperature topnienia brykietu jest wówczas dodawany w trakcie przeprowadzania próby oceny ilosci zanieczyszczen. Róznica miedzy temperatura topnienia tworzacego sie stopu a tem¬ peratura, w której przeprowadzana jest próba win¬ na wynosic minimum 250°C, aby roztapianie sie stopu nastepowalo mozliwie szybko. Ograniczy to straty metalu przez parowanie, rozpuszczanie i utlenianie.Dodatkami stopowymi dla brazów i mosiadzów sa cyna lub bizmut dodawane w ilosci 0,5 —1,5 masy badanego stopu.Dla stopów lozyskowych dodatki obnizajace tem¬ perature topnienia nie sa konieczne ze wzgledu na istniejaca juz róznice miedzy temperatura przepro¬ wadzenia próby a temperatura topnienia tych sto¬ pów.Jako topniki ekstrakcyjne moga byc stosowane substancje odznaczajace sie zdolnoscia rozpuszcza^ nia znacznych ilosci zanieczyszczen niemetalicz^ nych wystepujacych w stopie i nie powodujace du- 6172361723 4 zych strat metalu podczas przeprowadzania próby.Topnik ekstrakcyjny musi byc dobierany do kaz¬ dego stopu w zaleznosci od rodzaju tworzacych sie tlenków. Straty te nie powinny byc wyzsze niz rze¬ du 10% zawartosci zanieczyszczen niemetalicznych, Takimi topnikami ekstrakcyjnymi dla stopów lo¬ zyskowych i stopów miedzi sa topniki zawierajace boraks (Na2B407) jako skladnik podstawowy oraz dodatki chlorku sodu (NaCl) w ilosci 5—10% oraz weglanu wapnia (CaC03) w ilosci 3—8%. Dodatki te obnizaja temperature topnienia czystego bora¬ ksu. Dla brazów i mosiadzów aluminiowych, sto¬ suje sie topniki reagujace z A1203. Takimi topni¬ kami jest mieszanina: 62% fluorku aluminium (A1F3), 35,5% fluorku sodu (NaF) oraz 2,5% fluorku wapnia (CaF2) lub 60% chlorku baru (BaCl2), 23% fluorku aluminium, oraz 17% fluorku sodu (NaF), przy czym próba musi byc prowadzona w tyglach nie zawierajacych kwarcu (Si02) np. w tyglach gra¬ fitowych.Ilosc zanieczyszczen niemetalicznych okreslona jest jako ubytek masy brykietu podczas prowadzo¬ nej próby.Brykiety sporzadza sie z materialu pobranego w sposób reprezentatywny dla danej partii metalu lub stopu po uprzednim oczyszczeniu, zgodnie z przyjetymi sposobami postepowania.Zastosowanie sposobu okreslania ilosci zanieczy¬ szczen niemetalicznych zgodnie z wynalazkiem umozliwia szybkie i dokladne wykonanie oznacze¬ nia ilosci tlenków znajdujacych sie w metalach lub stopach w postaci sypkiej. Oznaczenie zawartosci tlenków w materialach wsadowych uzywanych do produkcji stopów metali niezelaznych pozwala na okreslenie ilosci metalu we wsadzie i zastosowanie poprawnej technologii topienia, majacej na celu u- suniecie tlenków i uzyskanie stopów o wysokiej jakosci.Przyklad I. Uwolniona od smarów otoczke brazu cynowo-cynkowo-olowiowego w ilosci okolo 10 g zawierajacego 4% cyny, 7% cynku, 6% olowiu, reszte miedzi miesza sie z okolo 5 g cyny w po¬ staci otoczki i umieszcza w matrycy a nastepnie przykrywa tloczkiem i prasuje pod cisnieniem 250 kG/cm2. Próbe po sprasowaniu wyjmuje sie z matrycy, umieszcza w naczynku wagowym a przed sama próba dokladnie wazy.Masa wlasciwa sporzadzonego brykietu musi wy¬ nosic minimum 80% masy wlasciwej brazu wraz z cyna. Ksztalt brykietu winien byc dostosowany do ksztaltu tygli uzywanych do przeprowadzenia pró¬ by, co z kolei rzutuje na konstrukcje matrycy do sporzadzania brykietów. Nastepnie tygiel napelnia sie okolo 10 g topnika ekstrakcyjnego, w którym jest odwodniony boraks (Na2B407) i wstawia sie do pieca nagrzanego do temperatury 950°C. Boraks topi sie i po pewnym czasie przyjmuje postac kla¬ rowna. Przygotowany uprzednio brykiet wklada sie do tygla i zostawia w piecu na okres 15 minut., W tym czasie nastepuje stopienie próbki i rozpu¬ szczenie w boraksie zanieczyszczen niemetalicz¬ nych. Po uplywie 15 minut tygiel wraz z zawar¬ toscia wyjmuje sie z pieca. Po ostudzeniu do tem¬ peratury otoczenia rozbija sie tygiel a otrzymany stop oczyszcza z resztek zuzla i nastepnie wazy.Z ubytku masy w stosunku do masy uzytej próbki okresla sie procentowa zawartosc zanieczyszczen niemetalicznych.Wykonanie brykietów z otoczki brazu cynowo- -cynkowo-olowiowego bez dodatku metalu wiaza¬ cego wymaga stosowania cisnienia rzedu 4000 kG/ /cm2, dla uzyskania masy wlasciwej brykietu od¬ powiadajacej minimum 80% masy wlasciwej brazu.Cyna jako skladnik obnizajacy temperature topnie¬ nia stopu wprowadzona jest wówczas wraz z bry¬ kietem z brazu w trakcie przeprowadzania próby która wykonywana jest w sposób opisany powyzej.Blad przy ocenie ilosci zanieczyszczen ta metoda nie przekracza 3,6% i sklada sie ze strat metalu wskutek niewielkiego rozpuszczenia w boraksie, parowania oraz niedokladnosci wazenia.Przyklad II. Dla brazu aluminiowego w po¬ staci sypkiej, o skladzie 10% aluminium, 3% zela¬ za, 2% manganu, reszta miedz, próba wykonywana jest przykladowo w nastepujacy sposób: Uwolnio¬ na od smarów otoczke brazu aluminiowego w ilos¬ ci okolo 10 g miesza sie z okolo 10 g cyny w po¬ staci otoczki i umieszcza sie w matrycy a nastep¬ nie przykrywa tloczkiem i prasuje pod cisnieniem 250 kG/cm2. Próbke po sprasowaniu wyjmuje sie z matrycy i umieszcza w naczynku wagowym i nastepnie dokladnie wazy.Nastepnie tygiel grafitowy napelnia sie okolo 15 g topnika ekstrakcyjnego o skladzie 23% fluor¬ ku aluminium (A1F3), 17% fluorku sodu (NaF) i 60% chlorku baru (BaCl2) i wstawia do pieca nagrza¬ nego do 980°C. Po roztopieniu topnika zanurza sie w nim brykiet i zostawia na okres 20 minut.W tym czasie nastepuje stopienie próbki i roz¬ puszczenie sie zanieczyszczen niemetalicznych a zwlaszcza tlenku aluminium. Po ostudzeniu do temperatury otoczenia rozbija sie tygiel, a otrzy¬ many stop oczyszcza z resztek zuzla i wazy. Z u- bytku masy w stosunku do masy próbki okresla sie procentowa zawartosc zanieczyszczen niemeta¬ licznych. PL PL

Claims (2)

1. Zastrzezenia patentowe 1. Sposób oznaczania zanieczyszczen niemetalicz¬ nych w metalach i stopach w postaci sypkiej przez topienie próbki w substancji rozpuszczajacej za¬ nieczyszczenia niemetaliczne, przy czym ilosc za¬ nieczyszczen oznacza sie z ubytku ciezaru próbki, znamienny tym, ze próbke przed stapianiem pod¬ daje sie brykietowaniu wraz z dodatkiem stopo¬ wym obnizajacym jej temperature topienia.
2. Odmiana sposobu wedlug zastrz. 1, znamienna tym, ze próbke brykietuje sie bez dodatku stopo¬ wego, a dodatek stopowy wprowadza sie do prób¬ ki w trakcie jej topienia. 10 15 20 25 80 35 40 45 50 55 W«D.Kart. C/74*/70f 230, A4 PL PL
PL121579A 1967-07-07 PL61723B1 (pl)

Publications (1)

Publication Number Publication Date
PL61723B1 true PL61723B1 (pl) 1970-10-25

Family

ID=

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Das et al. Influence of small amount of Al and Cu on the microstructure, microhardness and tensile properties of Sn–9Zn binary eutectic solder alloy
Wan et al. Determination of fluoride component in the multifunctional refining flux used for recycling aluminum scrap
Wu et al. Study on reaction performances and applications of mold flux for high-aluminum steel
Ishida The reaction of solid iron with molten tin
PL61723B1 (pl)
Septimio et al. Interrelationship of thermal parameters, microstructure and microhardness of directionally solidified Bi–Zn solder alloys
Kalisz Modeling physicochemical properties of mold slag
Dybkov The growth kinetics of intermetallic layers at the interface of a solid metal and a liquid solder
Benavidez et al. Influence of different oxides on the viscosity of fluorine-free mold fluxes
Denny et al. Constitution of the system gallium-indium
Barefoot et al. Fire assay for iridium
Kleeberg Review on operation of spinel-containing slags of the non-ferrous metallurgy
CN106591640A (zh) 一种耐磨铝合金
US1500954A (en) Manufacture of lead alloys
US2399104A (en) Process for producing castings of aluminum-beryllium alloys
Gutierrez P et al. Analysis of the sulfur decoppering from molten lead by powder injection
Dybkov et al. Interfacial interaction of solid cobalt with liquid Pb-free Sn–Bi–In–Zn–Sb soldering alloys
Vermeulen et al. The influence of chemical composition on the crystallization and the heat transfer of synthetic mould fluxes
Warke et al. Liquid metal embrittlement of steel by lead and lead alloys
PL229444B1 (pl) Sposób otrzymywania materiałów odniesienia dla stopów lutowniczych cynowo-cynkowych
Xiao et al. Solubility of alumina in molten chloride-fluoride melts
RU2302932C2 (ru) Способ изготовления припоя
PL237932B1 (pl) Sposób wytwarzania materiałów odniesienia dla cynku
Gong et al. Association Law of Sulfur and Different Components in Zinc Smelting High-Sulfur Residue
Yushkova et al. The Influence of Mechanical Activation on the Dissolution Rate of Australian Alumina: Yushkova et al.