PL246607B1 - Sposób spawania i obróbki cieplnej niestopowej stali konstrukcyjnej - Google Patents
Sposób spawania i obróbki cieplnej niestopowej stali konstrukcyjnej Download PDFInfo
- Publication number
- PL246607B1 PL246607B1 PL442195A PL44219522A PL246607B1 PL 246607 B1 PL246607 B1 PL 246607B1 PL 442195 A PL442195 A PL 442195A PL 44219522 A PL44219522 A PL 44219522A PL 246607 B1 PL246607 B1 PL 246607B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- max
- sub
- welding
- temperature
- heat treatment
- Prior art date
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 30
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims abstract description 28
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 15
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 18
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 8
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims abstract description 8
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims abstract description 6
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000010897 surface acoustic wave method Methods 0.000 claims abstract 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 5
- 229910001634 calcium fluoride Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims description 4
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 claims description 4
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000010606 normalization Methods 0.000 claims description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 24
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 24
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 3
- 238000009533 lab test Methods 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 description 1
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 description 1
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/26—Methods of annealing
- C21D1/28—Normalising
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Sposób spawania i obróbki cieplnej niestopowej stali konstrukcyjnej, w którym dla wytworzenia złącza spawanego blachę S355J0 (1.0553) o grubości 10 mm i wyrażonej w procencie wagowym składem chemicznym: C — max. 0,23; Si — max. 0,60; Mn — max. 1,70: P — max. 0,040; S — max. 0,040; Cu — max. 0,60; N — max. 0,014, spawa się metodą SAW (121) drutem elektrodowym S3Ni2,5CrMo wraz z topnikiem MgO+CaF<sub>2</sub>+Al<sub>2</sub>O<sub>3</sub>+SiO<sub>2</sub>, stosując parametry spawania: prędkość spawania v ͌60 cm/min, znamionowy prąd łuku elektrycznego I=530÷630 A, napięcie łuku elektrycznego U=31÷33 V, energia liniowa Q≤2,0 kJ/mm i temperatura międzywarstwowa T<sub>i</sub><250°C, charakteryzuje się tym, że otrzymane złącze poddaje się normalizowaniu poprzez austenityzowanie w temperaturze 880°C ÷ 900°C przez 60 minut i chłodzenie na powietrzu; dalej hartowaniu poprzez austenityzowanie w temperaturze 920°C ÷ 950°C przez 20 minut i chłodzenie w wodzie o temperaturze ≤30°C; oraz odpuszczaniu w temperaturze 100°C przez 2 godziny, po którym złącze chłodzi się na powietrzu.
Description
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest sposób wykonania i obróbki cieplnej złączy spawanych niestopowej stali konstrukcyjnej gatunku S355J0 (1.0553) o grubości wynoszącej 10 mm, wyrażonej w procencie wagowym składem chemicznym wg normy EN 10025-2:2019: C - max. 0,23; Si - max. 0,60; Mn - max. 1,70; P - max. 0,040; S - max. 0,040, Cu - max. 0,60, N - max. 0,014, charakteryzującej się w stanie normalizowanym wytrzymałością na rozciąganie (Rm) min. 470 MPa.
W procesach cieplnych zachodzących podczas spawania, w strefach wpływu ciepła następuje degradacja struktur spawanych stali. Skutkuje to znacznymi zmianami poziomów twardości, a także lokalną utratą odporności na zużywanie ścierne. W literaturze przedmiotu dotyczącej obróbki cieplnej stali przyjmuje się, iż:
- w strefie wpływu ciepła występuje problem „warstwy rozhartowanej”, która decyduje o wytrzymałości całej konstrukcji;
- zmiany strukturalne w materiale spoiny i w strefie wpływu ciepła wywołują powstanie karbu strukturalnego i mogą skutkować zmniejszeniem trwałości konstrukcji;
- poprzez odpowiedni dobór składu chemicznego materiałów dodatkowych oraz optymalnie dobrane warunki i parametry spawania możliwe jest uzyskanie w strefie wpływu ciepła struktur i właściwości mechanicznych zbliżonych do materiału rodzimego.
Z chińskiego opisu wynalazku CN101862887B znany jest sposób spawania łukiem krytym grubej blachy S355NL w niskotemperaturowej wieży wiatrowej. Powyższy wynalazek realizuje taki proces spawania, zgodnie z którym nie jest potrzebne wstępne podgrzewanie przed spawaniem i nie jest wymagana obróbka cieplna po spawaniu. Obróbka cieplno-plastyczna stali S355J2 i sposób jej wytwarzania zostały ujawnione w chińskiej normie CN101654760A.
Z międzynarodowego zgłoszenia patentowego WO1998048061A1 znana jest obróbka cieplna niskowęglowych stali niestopowych lub niskostopowych, która jest zalecana jako post-obróbka cieplna złącza spawanego. Obróbka cieplna składa się między innymi z takich zabiegów jak: nagrzewanie powyżej temperatury Ac3 (850-1050°C), następnie chłodzenie poniżej temperatury Ac1 lub wyższej, gdzie połowa struktury składa się z austenitu (czas wygrzewania wynosi najczęściej od kilku do kilkudziesięciu sekund, ale nie dłużej, niż 5 minut). Wygrzewanie należy zacząć, kiedy temperatura stali wynosi od 500-700°C (na przykład po normalizowaniu lub obróbce cieplnej na gorąco). Według wynalazku tak przeprowadzona obróbka cieplna poprawia wytrzymałość i udarność stali.
Z chińskiego dokumentu patentowego CN1176227C znana jest obróbka cieplna stopowej stali konstrukcyjnej. Rozwiązanie charakteryzuje się tym, że stal jest wstępnie podgrzewana pod ciśnieniem od 1.5 do 6.0 GPa, następnie podgrzewana do właściwej temperatury, z której jest hartowana w wodzie. Grzanie do temperatury odpuszczania również odbywa się pod wysokim ciśnieniem. Taka obróbka cieplna ma zapewnić wysoką twardość stali.
Znana jest z literatury [Rozumek D., Lewandowski J., Lesiuk G., Correia J.A.: The influence of heat treatment on the behavior of fatigue crack growth in welded joints made of S355 under bending loading. International Journal of Fatigue. 2020, vol. 131, str. 105-328] obróbka cieplna złącza spawanego ze stali S355 obejmująca wyżarzanie odprężające w temperaturze 630°C przez dwie godziny. W efekcie odprężania nastąpiło pogorszenie wytrzymałości zmęczeniowej spoiny.
Kolejny przykład obróbki cieplnej stali S355 ujawnia opracowanie [Dziona I., Lipiec S.: Testing the mechanical properties of S355JR steel with different types of microstrucure. Problemy eksploatacji - maintenance problems 2016 , vol. 3, str. 179-186], w którym obróbka cieplna obejmuje austenityzowanie w temperaturze 950°C przez 20 minut, chłodzenie na powietrzu lub w oleju, odpuszczanie w 600°C przez 9000 minut, a następnie chłodzenie w oleju. W materiale na skutek przeprowadzenia laboratoryjnej obróbki cieplnej uzyskano mikrostruktury: ferrytyczno-perlityczną, ferrytyczno-bainityczną oraz ferrytu ze skoagulowanymi węglikami, które miały na celu odtworzyć struktury uzyskiwane w połączeniu spawanym i ich ewolucję, w warunkach eksploatacyjnych. Autorzy wskazują, że długotrwała eksploatacja nieobrobionych cieplnie elementów spawanych ze stali S355, zwłaszcza w wysokich temperaturach, prowadzi do zmian mikrostrukturalnych w strefie wpływu ciepła i wytworzenie struktury ferrytycznej ze skoagulowanymi węglikami.
Dotychczasowe metody spawania, stali S355 powodują powstawanie w spoinie stref o odmiennej budowie strukturalnej, co prowadzi do obniżenia trwałości stali konstrukcyjnych klasy S355. Złącze spawane stali S355, otrzymywane dotychczas znanymi technikami spawania i obróbki cieplnej, cechuje się relatywnie niskimi wskaźnikami wytrzymałościowymi oraz niską odpornością na zużywanie ścierne.
Tak więc, celem wynalazku jest rozwiązanie pozwalające na takie spawanie i późniejszą obróbkę cieplną stali S355, aby zniwelować występowanie powyższych niedogodnych cech w celu zwiększenia wytrzymałości na rozciąganie i odporności na zużywanie ścierne. Celem wynalazku jest rozwiązanie pozwalające na uzyskanie połączenia spawanego stali S355 charakteryzującego się mikrostrukturą i właściwościami mechanicznymi zbliżonymi do mikrostruktury i właściwości niskostopowych, wysokowytrzymałych stali odpornych na zużywanie ścierne.
Sposób spawania i obróbki cieplnej niestopowej stali konstrukcyjnej, w którym dla wytworzenia złącza spawanego blachę ze stali S355J0 (1.0553) o grubości 10 mm i wyrażonej w procencie wagowym składem chemicznym: C - max. 0,23; Si - max. 0,60; Mn - max, 1,70; P - max. 0,040; S - max. 0,040, Cu - max. 0,60, N - max. 0,014, spawa się metodą SAW (121) drutem elektrodowym S3M2,5CrMo (OK Autrod 13.43 zgodnie z, EN ISO26304) wraz z topnikiem MgO+CaF2+Al2Os+SiO2, stosując parametry spawania: prędkość spawania v » 60 cm/min, znamionowy prąd łuku elektrycznego I = 530:630 A, napięcie łuku elektrycznego U = 31:33 V, energia liniowa Q < 2,0 kJ/mm i temperatura międzywarstwowa Ti < 250°C, według wynalazku charakteryzuje się tym, iż otrzymane złącze poddaje się normalizowaniu poprzez austenityzowanie w temperaturze 880:900°C przez 60 minut i chłodzenie na powietrzu; dalej hartowaniu poprzez austenityzowanie w temperaturze 920:950°C przez 20 minut i chłodzenie w wodzie o temperaturze < 30°C; oraz odpuszczaniu w temperaturze 100°C przez 2 godziny, po którym złącze chłodzi się na powietrzu.
W wyniku zastosowanych, objętych wynalazkiem, operacji technologicznych, uzyskane w miejscu złącza spawanego właściwości stali S355 pozwalają na rozszerzenie możliwych jej obszarów aplikacyjnych, do analogicznych jak dla niskostopowych, martenzytycznych stali odpornych na zużywanie ścierne.
Przykład 1
W przykładzie realizacji pierwszym według wynalazku, arkusze blachy o grubości 10 mm ze stali S355J0 (1.0553), o wyrażonym w procencie wagowym składzie chemicznym: C - 0,23; Si - 0,60; Mn 1,70; P - 0,040; S - 0,040, Cu - 0,60, N - 0,014. łączy się metodą SAW (121) spoiną dwustronną, jednościegową, według następujących parametrów gwarantujących prawidłowy przetop blach:
- typ spoiny: BW (doczołowa);
- pozycja spawania: PA (podolna);
- średnica elektrody: 3,0 mm;
- napięcie łuku elektrycznego (spoina 1/2): 31/33 V;
- natężenie prądu (spoina 1/2): 530/630A;
- biegunowość: DC (+);
- prędkość spawania: ~ 60 cm/min;
- drut elektrodowy: OK Autrod 13.43 (S3Ni2,5CrMo wg EN ISO 26304);
- topnik: OK Flux 10.62 (MgO, CaF2, AhOs, SiO2);
- podgrzewanie wstępne: brak;
- energia liniowa Q < 2,0 kJ/mm;
- temperatura między warstwowa: < 250°C;
- przygotowanie krawędzi blach do spawania (ukosowanie): brak.
W utworzonym według powyższych parametrów złączu, wykonanym zgodnie ze stosownymi zaleceniami normatywnymi, w całym obszarze występują zróżnicowane zmiany mikrostruktury, skutkujące lokalnymi zmianami poziomów twardości i wytrzymałości w stosunku do materiału rodzimego. W celu ich wyeliminowania, po spawaniu przeprowadza się obróbkę cieplną złącza według następujących parametrów:
- normalizowanie: austenityzowanie w temperaturze 900°C przez 60 min, chłodzenie na powietrzu do temperatury otoczenia;
- hartowanie: austenityzowanie w temperaturze 950°C przez 20 min, chłodzenie w wodzie o temperaturze < 30°C;
- odpuszczanie (odprężanie): w temperaturze 100°C przez 2 godziny, chłodzenie do temperatury otoczenia na wolnym powietrzu.
Zrealizowane według powyższych parametrów zabiegi cieplne pozwoliły uzyskać w całej strefie złącza spawanego morfologicznie zbliżone do siebie mikrostruktury, a także wyeliminowały z całego obszaru złącza spawanego strefy zróżnicowanej twardości. Rozwiązanie według wynalazku pozwala na uzyskanie złącza spawanego cechującego się korzystnymi wskaźnikami wytrzymałościowymi, to jest wytrzymałością na rozciąganie Rm = 1293 MPa oraz względną odpornością na zużywanie ścierne, wyznaczoną w badaniach laboratoryjnych za pośrednictwem testera T07 z udziałem luźnego ścierniwa elektrokorund 90, o współczynniku (Kb) min. 1,27.
Przykład 2
W przykładzie realizacji drugim według wynalazku, arkusze blachy o grubości 10 mm ze stali S355J0 (1.0553), o wyrażonym w procencie wagowym składzie chemicznym: C - 0,18; Si - 0,40; Mn 1,50; P - 0,020; S - 0,015; Cu - 0,18; N - 0,010, łączy się metodą SAW (121) spoiną dwustronną, jednościegową, według następujących parametrów gwarantujących prawidłowy przetop blach:
- typ spoiny: BW (doczołowa);
- pozycja spawania: PA (podolna);
- średnica elektrody: 3,0 mm;
- napięcie łuku elektrycznego (spoina 1/2): 31/33 V;
- natężenie prądu (spoina 1/2): 530/630A;
- biegunowość: DC (+);
- prędkość spawania: ~ 60 cm/min;
- drut elektrodowy: OK Autrod 13.43 (S3Ni2,5CrMo wg EN ISO 26304);
- topnik: OK Flux 10.62 (MgO, CaF2, AhOs, SiOz);
- podgrzewanie wstępne: brak;
- energia liniowa Q < 2,0 kJ/mm;
- temperatura międzywarstwowa: < 250°C;
- przygotowanie krawędzi blach do spawania (ukosowanie): brak.
W utworzonym według powyższych parametrów złączu, wykonanym zgodnie ze stosownymi zaleceniami normatywnymi, w całym obszarze występują zróżnicowane zmiany mikrostruktury, skutkujące lokalnymi zmianami poziomów twardości i wytrzymałości w stosunku do materiału rodzimego. W celu ich wyeliminowania, po spawaniu przeprowadza się. obróbkę cieplną złącza według następujących parametrów:
- normalizowanie: austenityzowanie w temperaturze 880°C przez 60 min, chłodzenie na powietrzu do temperatury otoczenia;
- hartowanie: austenityzowanie w temperaturze 920°C przez 20 min, chłodzenie w wodzie o temperaturze < 30°C;
- odpuszczanie (odprężanie): w temperaturze 100°C przez 2 godziny, chłodzenie do temperatury otoczenia na wolnym powietrzu.
Zrealizowane według powyższych parametrów zabiegi cieplne pozwoliły uzyskać w całej strefie złącza spawanego morfologicznie zbliżone do siebie mikrostruktury, a także wyeliminowały z całego obszaru złącza spawanego strefy zróżnicowanej twardości. Rozwiązanie według wynalazku pozwala na uzyskanie złącza spawanego cechującego się korzystnymi wskaźnikami wytrzymałościowymi, to jest wytrzymałością na rozciąganie Rm = 1255 MPa oraz względną odpornością na zużywanie ścierne, wyznaczoną w badaniach laboratoryjnych za pośrednictwem testera T07 z udziałem luźnego ścierniwa elektrokorund 90, o współczynniku (Kb) min. 1,24.
Przykład 3
W przykładzie realizacji trzecim według wynalazku, arkusze blachy o grubości 10 mm ze stali S355J0 (1.0553), o wyrażonym w procencie wagowym składzie chemicznym: C - 0,15; Si - 0,20; Mn 1,35; P - 0,015; S - 0,003; Cu - 0,10: N - 0,008, łączy się metodą SAW (121) spoiną dwustronną, jednościegową, według następujących parametrów gwarantujących prawidłowy przetop blach:
- typ spoiny: BW (doczołowa);
- pozycja spawania: PA (podolna);
- średnica elektrody: 3,0 mm;
- napięcie łuku elektrycznego (spoina 1/2): 31/33 V;
- natężenie prądu (spoina 1/2): 530/630A;
- biegunowość: DC (+);
- prędkość spawania: ~ 60 cm/min;
- drut elektrodowy: OK Autrod 13,43 (S3Ni2,5CrMo wg EN ISO 26304);
- topnik: OK Flux 10.62 (MgO, CaF2, AhOs, SiO2);
- podgrzewanie wstępne: brak;
- energia liniowa Q < 2,0 kJ/mm;
- temperatura międzywarstwowa: < 250°C;
- przygotowanie krawędzi blach do spawania (ukosowanie): brak.
W utworzonym według powyższych parametrów złączu, wykonanym zgodnie ze stosownymi zaleceniami normatywnymi, w całym obszarze występują zróżnicowane zmiany mikrostruktury, skutkujące lokalnymi zmianami poziomów twardości i wytrzymałości w stosunku do materiału rodzimego. W celu ich wyeliminowania, po spawaniu przeprowadza się obróbkę cieplną złącza według następujących parametrów:
- normalizowanie: austenityzowanie w temperaturze 880°C przez 60 min, chłodzenie na powietrzu do temperatury otoczenia;
- hartowanie: austenityzowanie w temperaturze 950°C przez 20 min, chłodzenie w wodzie o temperaturze < 30°C;
- odpuszczanie (odprężanie): w temperaturze 100°C przez 2 godziny, chłodzenie do temperatury otoczenia na wolnym powietrzu.
Zrealizowane według powyższych parametrów zabiegi cieplne pozwoliły uzyskać w całej strefie złącza spawanego morfologicznie zbliżone do siebie mikrostruktury, a także wyeliminowały z całego obszaru złącza spawanego strefy zróżnicowanej twardości. Rozwiązanie według wynalazku pozwala na uzyskanie złącza spawanego cechującego się korzystnymi wskaźnikami wytrzymałościowymi, to jest wytrzymałością na rozciąganie Rm = 1278 MPa oraz względną odpornością na zużywanie ścierne, wyznaczoną w badaniach laboratoryjnych za pośrednictwem testera T07 z udziałem luźnego ścierniwa elektrokorund 90, o współczynniku (Kb) min. 1,25.
Claims (1)
1. Sposób spawania i obróbki cieplnej niestopowej stali konstrukcyjnej, w którym dla wytworzenia złącza spawanego blachę S355J0 (1.0553) o grubości 10 mm i wyrażonej w procencie wagowym składem chemicznym: C - max. 0,23; Si - max. 0,60; Mn - max. 1,70; P - max. 0,040; S - max. 0,040, Cu - max. 0,60, N - max, 0,014, spawa się metodą SAW (121) drutem elektrodowym S3Ni2,5CrMo wraz z topnikiem MgO+CaF2+AbO3+SiO2, stosując, parametry spawania: prędkość spawania v » 60 cm/min, znamionowy prąd łuku elektrycznego I = 530:630 A, napięcie łuku elektrycznego U = 31:33 V, energia liniowa Q < 2,0 kJ/mm i temperatura międzywarstwowa Ti < 250°C, znamienny tym, że otrzymane złącze poddaje się normalizowaniu poprzez austenityzowanie w temperaturze 880:900°C przez 60 minut i chłodzenie na powietrzu; dalej hartowaniu poprzez austenityzowanie w temperaturze 920:950°C przez 20 minut i chłodzenie w wodzie o temperaturze < 30°C; oraz odpuszczaniu w temperaturze 100°C przez 2 godziny, po którym złącze chłodzi się na powietrzu.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL442195A PL246607B1 (pl) | 2022-09-02 | 2022-09-02 | Sposób spawania i obróbki cieplnej niestopowej stali konstrukcyjnej |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL442195A PL246607B1 (pl) | 2022-09-02 | 2022-09-02 | Sposób spawania i obróbki cieplnej niestopowej stali konstrukcyjnej |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL442195A1 PL442195A1 (pl) | 2024-03-04 |
| PL246607B1 true PL246607B1 (pl) | 2025-02-17 |
Family
ID=90106973
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL442195A PL246607B1 (pl) | 2022-09-02 | 2022-09-02 | Sposób spawania i obróbki cieplnej niestopowej stali konstrukcyjnej |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| PL (1) | PL246607B1 (pl) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100493820C (zh) * | 2007-09-26 | 2009-06-03 | 中冶陕压重工设备有限公司 | 表淬镀铬卷焊辊子的制造方法 |
| CN106048156A (zh) * | 2016-06-20 | 2016-10-26 | 安徽省瑞杰锻造有限责任公司 | 锻件焊后热处理工艺 |
| CN110592360A (zh) * | 2019-08-27 | 2019-12-20 | 西安理工大学 | 具有优异低温韧性的x80弯管焊接接头的热处理方法 |
-
2022
- 2022-09-02 PL PL442195A patent/PL246607B1/pl unknown
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100493820C (zh) * | 2007-09-26 | 2009-06-03 | 中冶陕压重工设备有限公司 | 表淬镀铬卷焊辊子的制造方法 |
| CN106048156A (zh) * | 2016-06-20 | 2016-10-26 | 安徽省瑞杰锻造有限责任公司 | 锻件焊后热处理工艺 |
| CN110592360A (zh) * | 2019-08-27 | 2019-12-20 | 西安理工大学 | 具有优异低温韧性的x80弯管焊接接头的热处理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL442195A1 (pl) | 2024-03-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Porcaro et al. | Microstructure and mechanical properties of a flash butt welded pearlitic rail | |
| US6709535B2 (en) | Superhigh-strength dual-phase steel sheet of excellent fatigue characteristic in a spot welded joint | |
| KR102390423B1 (ko) | 전봉 용접 강관 및 전봉 용접 강관의 제조 방법 | |
| EP1312690A1 (en) | Steel material having improved fatigue crack driving resistance and manufacturing process therefor | |
| JP2014208888A (ja) | コイル管へ応用するための高性能材料およびそれらの製造法 | |
| JP6844691B2 (ja) | 耐サワーラインパイプ用高強度鋼板およびその製造方法並びに耐サワーラインパイプ用高強度鋼板を用いた高強度鋼管 | |
| JP4547944B2 (ja) | 高強度高靭性厚鋼板の製造方法 | |
| JPWO2020067210A1 (ja) | 耐サワーラインパイプ用高強度鋼板およびその製造方法並びに耐サワーラインパイプ用高強度鋼板を用いた高強度鋼管 | |
| JPWO2020129337A1 (ja) | 電縫鋼管 | |
| Kuril et al. | Microstructure and mechanical properties of keyhole plasma arc welded dual phase steel DP600 | |
| PL185064B1 (pl) | Sposób wytwarzania elementu toru kolejowego | |
| JP7295470B2 (ja) | 鋼板および鋼管 | |
| JP2002256380A (ja) | 脆性亀裂伝播停止特性と溶接部特性に優れた厚肉高張力鋼板およびその製造方法 | |
| PL246607B1 (pl) | Sposób spawania i obróbki cieplnej niestopowej stali konstrukcyjnej | |
| JP7006154B2 (ja) | 厚鋼板および厚鋼板の製造方法 | |
| Pinto et al. | Microstructure and residual stress formation in induction‐assisted laser welding of the steel S690QL | |
| JP5028785B2 (ja) | 高靭性高張力鋼板およびその製造方法 | |
| Poznyakov et al. | Weldability of sparcely-alloyed steels 06GBD and 06G2B | |
| Chen et al. | Influence of welding on steel weldment properties | |
| JP2007197776A (ja) | 耐遅れ破壊特性と耐疲労き裂伝播特性に優れた高強度鋼材およびその製造方法 | |
| PL239910B1 (pl) | Sposób spawania i obróbki cieplnej martenzytycznej stali borowej o podwyższonej odporności na zużywanie ścierne | |
| JP4951938B2 (ja) | 高靭性高張力鋼板の製造方法 | |
| Dawson et al. | Copper-Nickel High Performance 70W/100W Bridge Steels-Part 1 | |
| Barényi | Study of heat affected zone after cutting and welding of armoured ultra-high strength steels | |
| BR112021009133A2 (pt) | método de soldagem |