PL246160B1 - Wylew osłonowy do kadzi głównej stalowniczej - Google Patents
Wylew osłonowy do kadzi głównej stalowniczej Download PDFInfo
- Publication number
- PL246160B1 PL246160B1 PL441775A PL44177522A PL246160B1 PL 246160 B1 PL246160 B1 PL 246160B1 PL 441775 A PL441775 A PL 441775A PL 44177522 A PL44177522 A PL 44177522A PL 246160 B1 PL246160 B1 PL 246160B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- value
- central funnel
- correction factor
- product
- base
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 47
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 47
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims abstract description 18
- 238000012937 correction Methods 0.000 claims description 27
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 18
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 10
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 6
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 4
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- ORILYTVJVMAKLC-UHFFFAOYSA-N Adamantane Natural products C1C(C2)CC3CC1CC2C3 ORILYTVJVMAKLC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 3
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 3
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 3
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 3
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 2
- 238000005188 flotation Methods 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 2
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 238000007734 materials engineering Methods 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 239000003607 modifier Substances 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 230000004936 stimulating effect Effects 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/50—Pouring-nozzles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/103—Distributing the molten metal, e.g. using runners, floats, distributors
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/106—Shielding the molten jet
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Wylew osłonowy do kadzi głównej stalowniczej charakteryzuje się tym, że ma podstawę (2) o kształcie półkuli wybranej wewnątrz w którym to wybraniu osadzony jest lej centralny (1), przy czym w dolnej części leja centralnego (1) są cztery boczne otwory przelotowe, których to osie symetrii zawierające punkty przecięcia przekątnych bocznych otworów przelotowych naprzeciwległymi parami przecinają się pod kątem 90°, przy czym każdy otwór boczny ma kształt o przekroju prostokąta oraz otwory boczne przelotowe w leju centralnym (1) są rozmieszczone parami naprzeciwlegle i mają takie same wymiary.
Description
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest wylew osłonowy do kadzi głównej stalowniczej.
Kadź pośrednia jest urządzeniem (w procesie ciągłego odlewania stali), w którym ciekła stal przebywa wystarczająco długo, aby wykonać zabiegi mające na celu poprawę jakości ciekłego metalu. Obecnie płynna stal jest przenoszona z kadzi głównej stalowniczej do kadzi pośredniej przez wylew osłonowy, który jest zabezpieczeniem ciekłego metalu przed wtórnym nagazowaniem lub nadmiernym spadkiem temperatury odlewanej stali. Ponadto zastosowanie wylewu osłonowego pozwala na bezpieczne stosowanie zasypek kadziowych dodatkowo izolujących lustro stali od kontaktu z atmosferą. W ostatnim czasie wylew osłonowy dodatkowo pełni funkcję urządzenia kontrolującego przepływ w kadziach pośrednich [Chatterjee, Debasish. Designing of a novel shroud for improving the quality of steel in tundish. Advanced Materials Research. 2012. vol. 585, pp. 359-363; Zhang, Jiangshan, Li, Jingshe, Yan, Yi, Chen, Zhixin, Yang, Shufeng, Zhao, Jingwei, and Jiang, Zhengyi. A comparative study of fluid flow and mass transfer in a trumpet-shaped ladle shroud using large eddy simulation. Metallurgical and Materials Transactions B. 2016. vol. 47, no. 1, pp. 495-507 [viewed 2019-04-15]; Zhang, Jiangshan, Yang, Shufeng, Li. Jingshe, Tang, Haiyan, and Jiang, Zhengyi. The effect of a dissipative ladle shroud in mixing in tundish: mathematical and experimental modelling. High Temperature Materials Processes. 2018. vol. 37, no. 1, pp. 25-32. Zmiana głębokości zanurzenia wylewu w ciekłej stali (kadź pośrednia) [Bartosiewicz Michał, Cwudziński Adam. Influence of immersion depth of ladle shroud in liquid steel on range of the transition zone for one-strand tundish during continuous casting of steel. Metallurgy and Foundry Engineering. 2017. vol. 43, no. 2, pp. 81-88, położenie wylewu względem dna kadzi pośredniej [Chattopadhyay, Kinnor, Isac, Mihaiela, and Guthrie, Roderick I.L. Physical and mathematical modelling to study the effect of ladle shroud mis-alignment on liquid metal quality in a tundish. ISIJ International. 2011. vol. 51, no. 5, pp. 759-768 oraz dobór miejsca zasilania kadzi pośredniej [Tripathi, Anurag, Ajmani, Satish K. Numerical investigation of fluid flow phenomenon in a curved shape tundish of billet caster. ISIJ International. 2005. vol. 45, no. 11, pp. 1616-1625] wpływają na hydrodynamiczną strukturę przepływu ciekłej stali. W związku z tym, prowadzone są badania w obszarze doboru konstrukcji wylewu osłonowego jak i jego optymalnego położenia względem przestrzeni roboczej kadzi pośredniej celem optymalizacji jej pracy. Zaawansowane wylewy osłonowe cechują unikatowe kształty, umożliwiające modyfikacje struktur hydrodynamicznych w kadzi pośredniej. Znanym sposobem obniżenia pędu strugi ciekłej stali jest poszerzenie średnicy wylewu osłonowego. Również sprężanie i rozprężanie strumienia zasilającego hamuje jego prędkość przepływu. Ponadto integracja wylewu osłonowego z komorą próżniową skutkuje uzyskaniem unikatowych warunków hydrodynamicznych [Chatterjee, Debasish. „Vacuum shroud (VS)” - A green flow control device (FCD) towards replacements of „Turbo stop” in tundish metallurgy. American Journal of Mining and Metallurgy. 2017. vol. 4, no. 1, pp. 1-31]. Wylewy osłonowe można integrować z komorami stymulującymi ruch wirowy w kadzi pośredniej [1. Hou, Qinfu, Yue, Qiang, Wang, Huanyang, Zou, Zongshu, and Yu, Aibing. Modelling of inclusion motion and flow patterns in swirling flow tundishes with symmetrical and asymmetrical structures. ISIJ International. 2008. vol. 48, no. 6, pp. 787-792]. W wylewach osłonowych dla kadzi głównych stalowniczych można również stosować rozwiązania konstrukcyjne wielootworowe, rozdzielające główny strumień stali, usytuowane równolegle lub prostopadle w stosunku do dna kadzi pośredniej [Cwudziński Adam. Numerical Analysis of Influence of Modern Ladle Shroud Influence on Hydrodynamic Conditions of Liquid Steel Flow in One Strand Slab Tundish. 9th European Continuous Casting Conference (ECCC 2017), Wiedeń, Austria. ISBN 978-3-200-05197-3; Suchan Hanna, Cwudziński Adam. Numerical Analysis of the Influence of the Modification of the Ladle Shroud on Fluid Flow Behavior in a One-Strand Tundish during Continuous Steel Casting. Journal of Casting & Materials Engineering. 2021. vol. 5. no. 4. pp. 75-83.
Celem wynalazku jest opracowanie wylewu osłonowego o unikatowych cechach stymulującego warunki hydrodynamiczne w kadzi pośredniej podczas ciągłego odlewania stali. Wynalazek polega na zastosowaniu ceramicznego wylewu osłonowego zakończonego charakterystyczną podstawą o kształcie półkuli modyfikującego ruch stali w strefie zasilania kadzi pośredniej i oddziałującego na przepływ ciekłej stali w całej objętości roboczej kadzi pośredniej. Wylew osłonowy montowany do dna kadzi głównej stalowniczej ogranicza erozję materiałów ogniotrwałych w strefie zasilania kadzi pośredniej oraz intensyfikuje warunki dla flotacyjnego wypływania wtrąceń niemetalicznych ku powierzchni swobodnej pokrytej fazą żużlową. Wylew osłonowy ogranicza erozyjne oddziaływanie strumienia zasilającego na dno kadzi pośredniej w strefie jej zasilania. Dodatkowo wytworzone są strumienie wznoszące i modyfikacja przepływu kąpieli metalowej w przestrzeni roboczej kadzi pośredniej, zdecydowanie ułatwiająca flotację wtrąceń niemetalicznych z ciekłej stali do fazy żużlowej. Kumulacja siły pędnej w objętości roboczej podstawy będzie stymulować zderzenia turbulentne wtrąceń niemetalicznych i stymuluje ich wzrost, ułatwiając ich wypływanie.
Skutkami rozwiązania są kumulowanie siły pędnej strumienia stali zasilającego kadź pośrednią w strefie zaprojektowanej podstawie znajdującej się na końcu wylewu osłonowego oraz rozdzielenie głównego strumienia zasilającego na dwa lub cztery strumienie poboczne, co w interakcji z ciekłą stalą znajdującą się w objętości roboczej podstawie ograniczy prędkość przepływu i intensywność turbulencji ciekłej stali w objętości roboczej kadzi pośredniej i wpływa na modyfikację hydrodynamiki przepływu stali podczas procesu odlewania.
Istotą wynalazku jest wylew osłonowy do kadzi głównej stalowniczej charakteryzujący się tym, że ma podstawę o kształcie półkuli wybranej wewnątrz w którym to wybraniu osadzony jest lej centralny, przy czym w dolnej części leja centralnego są cztery boczne otwory przelotowe, których to osie symetrii zawierające punkty przecięcia przekątnych bocznych otworów przelotowych naprzeciwległymi parami przecinają się pod kątem 90°, przy czym każdy otwór boczny przelotowy ma kształt o przekroju prostokąta oraz otwory boczne przelotowe w leju centralnym są rozmieszczone naprzeciwlegle i mają takie same wymiary. Korzystnie średnica zewnętrzna podstawy równa się iloczynowi współczynnika korygującego o wartości w zakresie 2.7-3.7 i wartości średnicy wewnętrznej leja centralnego. Korzystnie średnica wewnętrzna podstawy równa się iloczynowi współczynnika korygującego o wartości w zakresie 1.9-2.9 i wartości średnicy wewnętrznej leja centralnego. Korzystnie grubość naczynia jest połową różnicy pomiędzy średnicą zewnętrzną a średnicą wewnętrzną podstawy. Korzystnie średnica zewnętrzna leja centralnego równa jest iloczynowi współczynnika korygującego o wartości w zakresie 1.4-1.9 i wartości średnicy wewnętrznej leja centralnego. Korzystnie wysokość bocznego otworu przelewowego równa się iloczynowi współczynnika korygującego o wartości w zakresie 0.7-1.85 i wartości średnicy wewnętrznej leja centralnego. Korzystnie szerokość otworu bocznego przelotowego równa jest iloczynowi współczynnika korygującego o wartości w zakresie 0.3-0.43 i wartości średnicy wewnętrznej leja centralnego. Korzystnie odległość pomiędzy górną krawędzią podstawy a dnem wewnątrz leja centralnego jest iloczynem współczynnika korygującego o wartości w zakresie 0.87-1.37 i wartości średnicy wewnętrznej leja centralnego.
Wylew osłonowy z czterema otworami bocznymi, ma dwa otwory usytuowane równolegle, a dwa prostopadle do osi wzdłużnej kadzi pośredniej lub wszystkie otwory są przesunięte o kąt 45° względem osi wzdłużnej kadzi pośredniej, a wylew zanurzony jest w ciekłej stali na minimalną głębokość równą iloczynowi współczynnika korygującego o wartości 1.5 i wartości średnicy wewnętrznej leja centralnego. Głębokość zanurzenia liczona jest od górnej krawędzi podstawy do poziomu ciekłej stali w kadzi pośredniej.
Wylew osłonowy (2A) montowany w dnie kadzi głównej stalowniczej chroni strumień stali zasilający kadź pośrednią (1A) podczas ciągłego odlewania stali. W celu stymulowania warunków hydrodynamicznych w kadzi pośredniej wylew osłonowy zakończony jest podstawą o kształcie półkuli. Strumień stali wypływa z leja centralnego o kształcie walca do podstawy przez otwory boczne o kształcie prostokąta. Zastosowana w wylewie podstawa stymuluje wznoszący ruch ciekłej stali w kierunku powierzchni swobodnej pokrytej zasypką kadziową. Siła pędna głównego strumienia zasilającego jest tłumiona przez jego rozdzielenie między otwory boczne usytuowane w leju centralnym i interakcje ze strumieniami formowanymi w objętości roboczej podstawy. Wylew osłonowy dedykowany jest dla kadzi głównych stalowniczych stosowanych w procesie ciągłego odlewania stali zasilających ciekłą stalą kadź pośrednią poprzez ceramiczne wylewy osłonowe o średnicy wewnętrznej leja centralnego równej od 50 do 300 mm. Długość leja centralnego (1) wylewu osłonowego jest dobierana indywidualnie do urządzenia do ciągłego odlewania stali tj. wysokości roboczej liczonej od dna kadzi pośredniej (1A) do dna kadzi głównej, ustawionej nad kadzią pośrednią w pozycji do zasilania. Długość leja i systemu pozycjonowania kadzi głównej powinna gwarantować wymagane zanurzenie wylewu osłonowego w ciekłej stali w kadzi pośredniej podczas odlewania.
Wynalazek został uwidoczniony na rysunku, na którym fig. 1, 2, 3 i 4 przedstawiają wylew osłonowy, a fig. 5 osadzenie wylewu osłonowego w kadzi pośredniej.
Przykład I
Ceramiczny wylew osłonowy (2A) o średnicy wewnętrznej leja centralnego (4) równej 120 mm montowany do systemu wylewowego kadzi głównej stalowniczej pełniący rolę modyfikatora struktury hydrodynamicznej w kadzi pośredniej (1A) podczas procesu ciągłego odlewania stali zakończony podstawą (2) o kształcie półkuli i posiadający cztery otwory boczne w leju centralnym (9). Podczas odlewania cztery otwory boczne (9) leja centralnego (1) są przesunięte względem osi wzdłużnej kadzi pośredniej (3A) o kąt 45°. Minimalne zanurzenie wylewu osłonowego w ciekłej stali jest iloczynem współczynnika korygującego o wartości 1.5 i wartości średnicy wewnętrznej leja centralnego (4) wynoszącej 120 mm. Średnica zewnętrzna podstawy o kształcie półkuli (3) równa się iloczynowi współczynnika korygującego o wartości 3 i wartości średnicy wewnętrznej (4) leja centralnego (1) równej 120 mm. Średnica wewnętrzna podstawy o kształcie półkuli (5) równa się iloczynowi współczynnika korygującego o wartości w zakresie 2.9 i wartości średnicy wewnętrznej (4) leja centralnego (1) równej 120 mm. Średnica zewnętrzna (7) leja centralnego (1) równa jest iloczynowi współczynnika korygującego o wartości 1.4 i wartości średnicy wewnętrznej (4) leja centralnego (1) równej 120 mm. Wysokość bocznego otworu przelewowego (9) o kształcie prostokąta równa się iloczynowi współczynnika korygującego o wartości 1 i wartości średnicy wewnętrznej (4) leja centralnego (1) równej 120 mm. W leju centralnym znajdują się cztery otwory boczne, stąd szerokość otworu bocznego (11), równa jest iloczynowi współczynnika korygującego o wartości 0.43 i wartości średnicy wewnętrznej (4) leja centralnego (1) równej 120 mm. Odległość (12) pomiędzy górną krawędzią podstawy (13) a dnem wewnątrz leja centralnego (8) jest iloczynem współczynnika korygującego o wartości 0.9 i wartości średnicy wewnętrznej (4) leja centralnego (1) równej 120 mm.
Przykład II
Wylew osłonowy (2A) do kadzi głównej stalowniczej ma podstawę (2) o kształcie półkuli wybranej wewnątrz w którym to wybraniu osadzony jest lej centralny 1, przy czym w dolnej części leja centralnego (1) są cztery boczne otwory przelotowe (9), których to osie symetrii zawierające punkty przecięcia przekątnych bocznych otworów przelotowych (9) naprzeciwległymi parami przecinają się pod kątem 90°, przy czym każdy otwór boczny (9) ma kształt o przekroju prostokąta oraz otwory boczne (9) w leju centralnym (1) są rozmieszczone parami naprzeciwlegle i mają takie same wymiary.
Przykład III
Wylew osłonowy (2A) do kadzi głównej stalowniczej ma podstawę (2) o kształcie półkuli wybranej wewnątrz w którym to wybraniu osadzony jest lej centralny (1), przy czym w dolnej części leja centralnego (1) są cztery przelotowe boczne otwory (9), których to osie symetrii zawierające punkty przecięcia przekątnych bocznych otworów przelotowych (9) naprzeciwległymi parami przecinają się pod kątem 90°, przy czym każdy otwór boczny ma kształt o przekroju prostokąta oraz otwory boczne w leju centralnym (1) są rozmieszczone parami naprzeciwlegle i mają takie same wymiary. Podczas odlewania dwa otwory boczne (9) leja centralnego (1) są ułożone równolegle względem osi wzdłużnej kadzi pośredniej (3A) a dwa otwory boczne (9) są ułożone prostopadle względem osi wzdłużnej kadzi pośredniej. Minimalne zanurzenie wylewu osłonowego w ciekłej stali jest iloczynem współczynnika korygującego o wartości 1.5 i wartości średnicy wewnętrznej leja centralnego (4) wynoszącej 90 mm. Średnica zewnętrzna podstawy (3) równa się iloczynowi współczynnika korygującego o wartości 3.2 i wartości średnicy wewnętrznej (4) leja centralnego (1) wynoszącej 90 mm. Średnica wewnętrzna podstawy (5) równa się iloczynowi współczynnika korygującego o wartości 2.5 i wartości średnicy wewnętrznej (4) leja centralnego (1) wynoszącej 90 mm. Grubość naczynia (6) jest połową różnicy pomiędzy średnicą zewnętrzną a średnicą wewnętrzną podstawy. Średnica zewnętrzna (7) leja centralnego (1) równa jest iloczynowi współczynnika korygującego o wartości 1.4 i wartości średnicy wewnętrznej (4) leja centralnego (1). Wysokość bocznego otworu przelewowego (10) równa się iloczynowi współczynnika korygującego o wartości 1 i wartości średnicy wewnętrznej (4) leja centralnego (1). Szerokość otworu bocznego (11) przy czterech otworach bocznych równa jest iloczynowi współczynnika korygującego o wartości 0.3 i wartości średnicy wewnętrznej (4) leja centralnego (1). Odległość (12) pomiędzy górną krawędzią (13) podstawy (2) a dnem (8) wewnątrz leja centralnego (1) jest iloczynem współczynnika korygującego o wartości 1.1 i wartości średnicy wewnętrznej (4) leja centralnego (1).
Claims (8)
1. Wylew osłonowy do kadzi głównej stalowniczej, znamienny tym, że ma podstawę (2) o kształcie półkuli wybranej wewnątrz w którym to wybraniu osadzony jest lej centralny 1, przy czym w dolnej części leja centralnego (1) są cztery boczne otwory przelotowe (9), których to osie symetrii zawierające punkty przecięcia przekątnych bocznych otworów przelotowych (9) naprzeciwległymi parami przecinają się pod ką tem 90°, przy czym każdy otwór boczny ma kształt o przekroju prostokąta oraz otwory boczne przelotowe (9) w leju centralnym (1) są rozmieszczone parami naprzeciwległe i mają takie same wymiary.
2. Wylew osłonowy według zastrz. 1, znamienny tym, że średnica zewnętrzna podstawy (3) równa się iloczynowi współczynnika korygującego o wartości w zakresie 2.7-3.7 i wartości średnicy wewnętrznej (4) leja centralnego (1).
3. Wylew osłonowy według zastrz. 1 lub 2, znamienny tym, że średnica wewnętrzna podstawy (5) równa się iloczynowi współczynnika korygującego o wartości w zakresie 1.9-2.9 i wartości średnicy wewnętrznej (4) leja centralnego (1).
4. Wylew osłonowy według zastrz. 1, 2 lub 3, znamienny tym, że grubość naczynia (6) jest połową różnicy pomiędzy średnicą zewnętrzną a średnicą wewnętrzną podstawy.
5. Wylew osłonowy według zastrz. 1,2, 3 lub 4, znamienny tym, że średnica zewnętrzna (7) leja centralnego (1) równa jest iloczynowi współczynnika korygującego o wartości w zakresie 1.4-1.9 i wartości średnicy wewnętrznej (4) leja centralnego (1).
6. Wylew osłonowy według zastrz. 1, 2, 3, 4 lub 5, znamienny tym, że wysokość bocznego otworu przelotowego (9) równa się iloczynowi współczynnika korygującego o wartości w zakresie 0.7-1.85 i wartości średnicy wewnętrznej (4) leja centralnego (1).
7. Wylew osłonowy według zastrz. 1, 2, 3, 4, 5 lub 6, znamienny tym, że szerokość otworu bocznego (11) równa jest iloczynowi współczynnika korygującego o wartości w zakresie 0.3-0.43 i wartości średnicy wewnętrznej (4) leja centralnego (1).
8. Wylew osłonowy według zastrz. od 1 do 7, znamienny tym, że odległość (12) pomiędzy górną krawędzią (13) podstawy (2) a dnem (8) wewnątrz leja centralnego (1) jest iloczynem współczynnika korygującego o wartości w zakresie 0.87-1.37 i wartości średnicy wewnętrznej (4) leja centralnego (1).
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL441775A PL246160B1 (pl) | 2022-07-19 | 2022-07-19 | Wylew osłonowy do kadzi głównej stalowniczej |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL441775A PL246160B1 (pl) | 2022-07-19 | 2022-07-19 | Wylew osłonowy do kadzi głównej stalowniczej |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL441775A1 PL441775A1 (pl) | 2023-01-30 |
| PL246160B1 true PL246160B1 (pl) | 2024-12-09 |
Family
ID=85174272
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL441775A PL246160B1 (pl) | 2022-07-19 | 2022-07-19 | Wylew osłonowy do kadzi głównej stalowniczej |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| PL (1) | PL246160B1 (pl) |
-
2022
- 2022-07-19 PL PL441775A patent/PL246160B1/pl unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL441775A1 (pl) | 2023-01-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2257486C (en) | Submerged nozzle for the continuous casting of thin slabs | |
| CN105965003B (zh) | 一种水口旋流发生装置及水口旋流连铸方法 | |
| WO2013190799A1 (ja) | 高清浄度鋼鋳片の製造方法及びタンディッシュ | |
| US3867978A (en) | Method and apparatus for introduction of steel into a continuous casting mold | |
| PL246160B1 (pl) | Wylew osłonowy do kadzi głównej stalowniczej | |
| EP3338913B1 (en) | Annular weir | |
| PL246980B1 (pl) | Wylew osłonowy | |
| JP2011235339A (ja) | 連続鋳造方法および連続鋳造装置 | |
| JP7332885B2 (ja) | 溶融金属の連続鋳造方法及び連続鋳造装置 | |
| KR102442885B1 (ko) | 박슬래브 주조에 있어서의 주형 내 유동 제어 장치 및 주형 내 유동 제어 방법 | |
| WO2024017662A1 (en) | Stopper rod and method for inducing a rotational flow of a molten metal | |
| US12017273B2 (en) | Submerged nozzle with rotatable insert | |
| JP4556804B2 (ja) | 溶融金属の注入管および注入方法 | |
| KR101914084B1 (ko) | 용융물 처리장치 | |
| JP4289182B2 (ja) | タンディッシュ用注入管 | |
| CN102764867B (zh) | 一种带有搅拌效果的直通型浸入式水口 | |
| KR20150002095A (ko) | 연속주조설비 및 이를 이용한 연속주조방법 | |
| CN216540828U (zh) | 一种中间包水口挡钢槽、中间包水口、中间包 | |
| CN203292440U (zh) | 一种可降低钢液冲击的连铸浸入式水口 | |
| CN201603853U (zh) | 一种用于浇注常规板坯的防钢液湍流的四孔浸入式水口 | |
| RU2850474C2 (ru) | Погружной стакан для непрерывной разливки и способ непрерывной разливки стали | |
| RU2842794C1 (ru) | Промежуточный ковш для непрерывной разливки металла | |
| KR20150006851A (ko) | 용융 금속을 연속적으로 주조하기 위한 몰드용 내화 주조관 | |
| EP4545205A1 (en) | Tundish for continuous casting, continuous casting method for steel, and weir | |
| EP4549051A1 (en) | Tundish for continuous casting, steel continuous casting method, and gas supply device |