PL236468B1 - Izolacja formy odlewniczej zwłaszcza do wytwarzania odlewów z nadstopów niklu - Google Patents
Izolacja formy odlewniczej zwłaszcza do wytwarzania odlewów z nadstopów niklu Download PDFInfo
- Publication number
- PL236468B1 PL236468B1 PL425567A PL42556718A PL236468B1 PL 236468 B1 PL236468 B1 PL 236468B1 PL 425567 A PL425567 A PL 425567A PL 42556718 A PL42556718 A PL 42556718A PL 236468 B1 PL236468 B1 PL 236468B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- insulation
- module
- mold
- casting
- castings
- Prior art date
Links
- 238000005266 casting Methods 0.000 title claims abstract description 48
- 238000009413 insulation Methods 0.000 title claims abstract description 40
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 23
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 title claims description 17
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 12
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 title claims description 11
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 23
- 238000002955 isolation Methods 0.000 claims 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 13
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 10
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 8
- 230000008569 process Effects 0.000 description 8
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 7
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 7
- 238000007713 directional crystallization Methods 0.000 description 7
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 6
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 6
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 5
- 238000005495 investment casting Methods 0.000 description 5
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 5
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 3
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 210000001787 dendrite Anatomy 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000012774 insulation material Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012790 adhesive layer Substances 0.000 description 1
- 229910000323 aluminium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 1
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 210000004907 gland Anatomy 0.000 description 1
- 239000003292 glue Substances 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 239000003607 modifier Substances 0.000 description 1
- 229910003465 moissanite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 1
- 238000002076 thermal analysis method Methods 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
Izolacja charakteryzuje się tym, że jest w postaci, zakładanego na formę (2) odlewniczą, modułu (1) wykonanego z materiału ceramicznego, przy czym moduł ten (1) posiada otwór (4) przelotowy oraz wnękę (3) do przyjmowania formy (2) odlewniczej. Odległość pomiędzy wewnętrzną powierzchnią modułu (1) izolacji a zewnętrzną powierzchnią formy (2) wynosi do 30 mm.
Description
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest izolacja formy odlewniczej zwłaszcza do wytwarzania odlewów podzespołów części gorącej silników lotniczych i przemysłowych turbin gazowych.
Nadstopy niklu stosowane są w konstrukcji podzespołów części gorącej silników lotniczych i przemysłowych turbin gazowych. Charakteryzują się dużą odpornością na pełzanie oraz korozję wysokotemperaturową w wysokiej temperaturze. Elementy konstrukcyjne turbin wytwarzane są najczęściej jako odlewy precyzyjne metodą wytapianych modeli z zastosowaniem wielowarstwowych form ceramicznych. Umożliwia to produkcję złożonych cienkościennych odlewów polikrystalicznych o małej chropowatości powierzchni. Wytwarzane są głównie odlewy łopatek oraz aparatów kierujących. Ciekły metal jest wprowadzany do formy ceramicznej nagrzanej do określonej temperatury i w kontakcie z tą formą stopniowo obniża swoją temperaturę - krystalizuje w wyniku ciągłego chłodzenia formy. Tworzą się ziarna równoosiowe oraz dendryty, a także wady odlewnicze w objętości odlewu lub na jego powierzchni. Łopatki i aparaty kierujące stosowane w silnikach lotniczych podlegają rygorystycznej ocenie mikro- i makrostruktury. Rozmiary oraz morfologię ziarn określa się na powierzchni odlewu natomiast porowatość gazową i skurczową w ich objętości. Prawidłowe rozmiary i kształt ziarn uzyskuje się głównie przez kontrolę przepływu ciepła oraz stosowanie modyfikatora, zwiększającego liczbę zarodków kryształów, w wewnętrznej warstwie wierzchniej formy ceramicznej. Porowatoś skurczowa odlewów stanowi główny problem procesu odlewania łopatek turbiny. Rozmiary i obszary tworzenia porowatości skurczowej oraz morfologię porów podlegają kontroli najczęściej nieniszczącą metodę rentgenowską. Porowatość skurczowa powstaje przede wszystkim przez nieprawidłowe zasilanie ciekłym metalem przestrzeni międzydendrytycznych podczas krystalizacji stopu, gdy objętość względna fazy stałej jest mniejsza od krytycznej.
Kontrola przypływu ciepła w odlewie polikrystalicznym uniemożliwia lub znacznie ogranicza tendencje do tworzenia się węzłów cieplnych i tym samym porów oraz jam skurczowych. Zasilanie ciekłym metalem kolejnych objętości pomiędzy ramionami dendrytów odbywa się przez kierunkowy przepływ ciepła i kierunkową krystalizację odlewu. W procesie odlewania najczęściej prowadzi się kontrolę parametrów krystalizacji miedzy innymi prędkości chłodzenia v i gradientu temperatury G w poszczególnych strefach objętości odlewu z użyciem różnych technik zapewnienia ciągłości zasilania.
Układ wlewowy może pełnić funkcję nadlewu. Stąd też na przykład w doborze układu wlewowego uwzględnia się konieczność stopniowego zmniejszenia prędkości chłodzenia w kierunku zamka łopatki. Krystalizację kierunkową odlewów łopatek zapewnia także zwiększenie prędkości chłodzenia wybranych ich obszarów przy jednoczesnym zachowaniu dużej wartości gradientu temperatury. W tym celu stosuje się ochładzalniki z SiC lub grafitu w objętości tworzenia się porów skurczowych, co jest znane z publikacji D. Szeliga, K. Kubiak, W. Ziaja, R. Cygan: Influence of Silicon carbide chills on solidification process and shrinkage porosity of castings made of nickel based superalloys. International Journal of Cast Metal Research, 27 (2014) 3, s. 146-160.
Z polskiego opisu patentowego PL 216825 Bl znany jest sposób wytwarzania odlewów precyzyjnych, zwłaszcza w formach ceramicznych, ze stopów na osnowie Al., Mg, Cu, Zn i Fe, który polega na tym, że wygrzewa się formę ceramiczną w temperaturze z zakresu 800-1000°C w czasie 2-4 godzin, następnie formę chłodzi się do temperatury z przedziału 20-950°C i przetrzymuje się w tej temperaturze przez 10-40 minut, po czym zalewa się ciekłym stopem przegrzanym od 50°C do 200°C ponad punkt początkowy topienia i po 10-100 s, ze stalą lub zmienna prędkością wprowadza się do ciekłego medium chłodzącego, którym jest 1 -99 procentowy obj. wodny roztwór ciekłego polimeru o temperaturze z przedziału od 15°C do 85°C. Korzystnie ciekłym polimerem jest polimer typu PAG lub PVP lub ACR lub PEO. Korzystne jest stosowanie form ceramicznych z materiałów ogniotrwałych glinokrzemianowych lub wysokoglinowych, a zwłaszcza form wykonanych na bazie piasku syntetycznego, na przykład Molochite.
Z publikacji S. Zhang, Z. Xu, Z. Wang: Numerical modeling and simulation of water cooling-controlled solidification for aluminum alloy investment casting. The International Journal of Advanced Manufacturing Technology, 91 (2017) 1-4, 763-770 znane jest uzyskanie kierunkowej krystalizacji stopu aluminium poprzez stopniowe chłodzenie powierzchni formy ceramicznej czynnikiem chłodzącym. Zalaną formę umieszczano w wannie stopniowo wypełnianej wodą, a następnie powodowano przemieszczenie się frontu krystalizacji wzdłuż odlewu.
Z publikacji P. D. Ferro, S. B. Shendye: A thermal analysis from thermally controlled solidification (TCS) trials on investment castings. The Minerals, Metals and Materials Society, Superalloys, 1996, s.
PL 236 468 B1
531 - 535 znana jest metoda cieplnej kontroli procesu krystalizacji (ang. thermally-controlled solidification method) stosowana do wytwarzania polikrystalicznych odlewów z nadstopu niklu o dużych rozmiarach i złożonym kształcie. Podstawą tej metody jest rozwinięty proces kierunkowej krystalizacji i monokrystalizacji. Cechuje się ciągłą kontrolą wartości parametru G/R - to jest gradient temperatury/prędkość krystalizacji — wzdłuż odlewu podczas wyciągania zalanej formy z określoną prędkością od strefy grzewczej chłodzącej pieca. Prędkość chłodzenia odlewu zwiększono przez wprowadzenie dodatkowego chłodzenia powierzchni formy strumieniem gazu.
Z publikacji L. Zheng, G. Zhang, Ch. Xiao, T.L.Lee B. Han, Z. Li, D. Daisenberger: The interdendritic-melt solidification control (IMSC) and its effects on the porosity and phase change of a Ni-based superalloy. Scripta Materialia, 74 (2014) s. 84-87 oraz Z. Jie, J. Zhang, T. Huang, H. Su, Y. Li, L. Liu, W. Yang, H Fu: Enhanced grain refinement and porosity control of the polycrystalline superalloy by a modified thermally controlled solidification. Advanced Engineering Materials, 18 (2016) s. 1785-1791 znana jest modyfikacja opisanej wyżej cieplnej metody kontroli procesu krystalizacji. Formę ceramiczną nagrzewa się do zakresu wartości temperatury pomiędzy likwidus i solidus stosowanego stopu i następnie wypełnia ciekłym metalem. Zalaną formę wygrzewa się w tej temperaturze w ustalonym czasie i następnie przemieszcza z określoną prędkością od strefy grzewczej do obszaru chłodzącego pieca. Stwierdzono, że połączenie kontroli przepływu ciepła i jednoczesna modyfikacja stopu oddziałuje korzystnie na rozdrobnienie ziarn i porów skurczowych oraz zwiększa właściwości mechaniczne odlewu.
Wciąż rozwijane są procesy wytwarzania odlewów precyzyjnych z nadstopów niklu metodą wytapianych modeli. Modyfikowane są przede wszystkim metody kontroli tworzenia się wad oraz kształtowania mikro i makrostruktury przy założeniu jak na najniższych kosztów ich produkcji.
Tylko część przedstawionych wyżej metod można wprowadzić do produkcji odlewów łopatek z nadstopów niklu. Wprowadzenie m. in. nadlewów zwiększa zużycie nadstopów i podwyższa koszt ich wytwarzania. Ciecze chłodzące cechują się natomiast zbyt niską temperaturą wrzenia dla chłodzenia form wypełnionych ciekłym nadstopem niklu, którego temperatura krystalizacji wynosi ok. 1350°C. Czas wygrzewania formy w piecu po jej zalaniu jest jednak znacznie dłuższy w porównaniu do procesu z użyciem izolacji cieplnej w postaci mat.
W standardowym procesie produkcji odlewów z nadstopów niklu stosuje się formy ceramiczne takie jak pokazana na pos. III - wytwarzane metodą wytapianych modeli woskowych. W procesie wytwarzania form tą metodą, jedną lub kilka warstw izolacji w postaci mat, nakłada się w określonych strefach formy ceramicznej jak pokazano na pos. I, II oraz IV. Celem jest uzyskanie dokładnej kontroli prędkości chłodzenia i zapewnienie warunków kierunkowej krystalizacji ciekłego nadstopu w formie. Montaż izolacji na powierzchni formy jest jednak czasochłonny i złożony, a ponadto nie jest zapewniona powtarzalność warunków krystalizacji pomimo stosowania jednakowych parametrów odlewania takich jak temperatura nagrzewania formy i temperatura zalewania. Często jest to spowodowane nierównomiernym zagęszczeniem materiału izolacji cieplnej powstającym podczas nakładania warstw maty na powierzchnię formy. Stąd zmiany jej grubości i jednocześnie zmienne właściwości cieplne i fizyczne szczególnie w strefach zagęszczonego materiału izolacji. Maty często nakłada się warstwowo na formę o dużych rozmiarach. Stopniowo zmniejsza się także wysokość maty izolacyjnej, aby kontrolować odprowadzanie ciepła oraz uzyskania warunków do kierunkowej krystalizacji odlewów. Kolejne warstwy są wówczas łączone z użyciem kleju wysokotemperaturowego. Etap ten jest czasochłonny i wymaga stosowania warstwy kleju o zbliżonej grubości i powierzchni. Należy również uwzględnić negatywne oddziaływanie izolacji cieplnej na środowisko naturalne. Forma oddzielona od odlewu wraz z izolacją cieplną wymaga kosztownej utylizacji ponieważ nie może być ponownie zastosowana. Dodatkowo zastosowanie izolacji w postaci mat uniemożliwia dobór materiałów innych niż dedykowane do ich wykonania. Jest to spowodowane metodą wytwarzania mat oraz wysoką temperaturą ich pracy wynoszącą do 1300°C.
Izolacja cieplna formy odlewniczej, zwłaszcza do wytwarzania odlewów z nadstopów niklu, według wynalazku charakteryzuje się tym, że jest w postaci, zakładanego na formę odlewniczą, modułu wykonanego z materiału ceramicznego, przy czym moduł ten posiada otwór przelotowy oraz wnękę do przyjmowania formy odlewniczej.
Korzystnie odległość pomiędzy wewnętrzną powierzchnią modułu izolacji a zewnętrzną powierzchnią formy wynosi do 30 mm, a grubość ścian modułu izolacji jest zmienna wzdłuż jego wysokości.
Dalsze korzyści uzyskuje się, jeśli ściana modułu izolacji jest grubsza u góry niż u dołu.
W wariancie wykonania ściana modułu izolacji ma stałą grubość.
PL 236 468 B1
Kolejne korzyści uzyskuje się, jeżeli moduł izolacji jest podzielony na segmenty, które są ze sobą połączone rozłącznie.
Dalsze korzyści uzyskuje się, jeżeli materiał ceramiczny, z którego jest wykonany moduł izolacji ma odporność na zmiany temperatury w zakresie od 100°C do 1400°C, współczynnik przewodzenia ciepła od 0,01 W/mK do 2,5 W/mK oraz gęstość od 100 kg/m3 do 3000 kg/m3.
Dzięki zastosowaniu izolacji formy odlewniczej w postaci modułu możliwe jest uzyskanie oszczędności związanych z możliwością wielokrotnego użycia tej samej izolacji przy wykonywaniu odlewów. Moduł według wynalazku zapewnia również lepszą powtarzalność procesu oraz możliwość skrócenia samego czasu wykonywania odlewów. Wielokrotne wykorzystanie tej samej izolacji oprócz pozytywnych efektów ekonomicznych, pozwala również na znaczne ograniczenie negatywnego oddziaływania na środowisko związanego z koniecznością utylizacji izolacji oraz form po wykonaniu odlewu z wykorzystaniem znanej izolacji w postaci mat. W przypadku wykorzystania modułu bezpośrednio po przeprowadzonym procesie odlewania łopatek, do wykonania kolejnego odlewu możliwe jest ograniczenie wykorzystania energii związanej z koniecznością ponownego podgrzewania tego modułu.
Wynalazek w przykładzie wykonania pokazano na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia moduł nałożony na formę odlewniczą w przekroju wzdłużnym, fig. 2
- ten sam moduł w przekroju wzdłuż linii B-B pokazanej na fig. 1, fig. 3 - ten sam moduł w przekroju wzdłużnym, fig. 4 - moduł w drugim wariancie wykonania, fig. 5 - moduł w trzecim wariancie wykonania, fig. 6 i 7 - moduł nałożony na formę odlewniczą pokazany na fotografii odpowiednio w widoku z boku i z dołu.
Izolacja formy odlewniczej zwłaszcza do wykonywania odlewów z nadstopów niklu w pierwszym przykładzie wykonania jest w postaci modułu 1 nakładanego na formę 2 odlewniczą. Moduł 1 ma kształt walca z ukształtowaną od dołu wnęką 3. W górnej części modułu 1 jest otwór 4 przelotowy prowadzący do tej wnęki 3. Gdy moduł 1 jest nałożony na formę 2 to wlew 5 formy 2 wystaje przez otwór 4 przelotowy tego modułu 1.
Wnęka 3 modułu 1 ma kształt walca zbliżony wymiarami do zewnętrznego obrysu formy 2 odlewniczej izolację, której stanowi moduł 1, przy czym odległość pomiędzy wewnętrzną powierzchnią wnęki 3 a zewnętrznymi ścianami formy 2 wynosi nie więcej niż 30 mm. Grubość ścian modułu 1 jest zmienna wzdłuż jego osi i zmniejsza się ku dołowi stopniowo na określonych wysokościach. Zmienna grubość ścian modułu oraz odstęp p pomiędzy wewnętrzną powierzchnią wnęki 3 a zewnętrznymi ścianami formy mają na celu zapewnienie odpowiedniej prędkości chłodzenia oraz kierunkowej krystalizacji ciekłego nadstopu w formie 2.
Moduł 1 wykonany jest z materiału ceramicznego odpornego na zmiany temperatury do 1400°C, współczynnikiem przenikania ciepła do λ= 2,5 W/mK oraz gęstością do ok. d=2000 kg/m3.
Izolacja formy odlewniczej według wynalazku ma zastosowanie zwłaszcza do wykonywania odlewów płyt i łopatek silnika lotniczego.
Izolacja formy odlewniczej według wynalazku w drugim przykładzie wykonania pokazanym na fig. 4 grubość ściany modułu zmienia się w sposób ciągły wzdłuż jego osi. W pozostałym zakresie wykonanie izolacji jest jak w przykładzie pierwszym.
Izolacja formy odlewniczej według wynalazku w trzecim przykładzie wykonania pokazanym na fig. 5, mającym zastosowanie w wytwarzaniu łopatek silnika lotniczego o malej wysokości, ściana modułu ma stała grubość. W pozostałym zakresie wykonanie jest jak w przykładzie pierwszym.
Claims (7)
- Zastrzeżenia patentowe1. Izolacja cieplna formy odlewniczej, zwłaszcza do wytwarzania odlewów z nadstopów niklu znamienna tym, że jest w postaci, zakładanego na formę (2) odlewniczą, modułu (1) wykonanego z materiału ceramicznego, przy czym moduł ten posiada otwór (4) przelotowy oraz wnękę (3) do nakładania na formę (2) odlewniczą.
- 2. Izolacja według zastrz. 1, znamienna tym, że odległość pomiędzy wewnętrzną powierzchnią modułu (1) izolacji a zewnętrzną powierzchnią formy wynosi do 30 mm.
- 3. Izolacja według zastrz. 1 albo 2, znamienna tym, że grubość ścian modułu (1) izolacji jest zmienna wzdłuż jego wysokości.
- 4. Izolacja według zastrz. 3, znamienna tym, że ściana modułu (1) izolacji jesi grubsza u góry niż u dołu.PL 236 468 B1
- 5. Izolacja, według zastrz. 1 albo 2, znamienna tym, że ściana modułu (I) izolacji ma stałą grubość.
- 6. Izolacja według zastrz. 1 albo 2 albo 3 albo 4 albo 5, znamienna tym, że jej moduł (1) jest podzielony na segmenty, które są ze sobą połączone rozłącznie.
- 7. Izolacja według zastrz. 1 albo 2 albo 3 albo 4 albo 5 albo 6, znamienna tym, że materiał ceramiczny, z którego jest wykonany moduł (1) izolacji ma odporność na zmiany temperatury w zakresie od 100C do 1400°C, współczynnik przewodzenia ciepła od 0,01 W/mK do 2,5 W/mK oraz gęstość od 100 kg/m3 do 3000 kg/m3.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
PL425567A PL236468B1 (pl) | 2018-05-16 | 2018-05-16 | Izolacja formy odlewniczej zwłaszcza do wytwarzania odlewów z nadstopów niklu |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
PL425567A PL236468B1 (pl) | 2018-05-16 | 2018-05-16 | Izolacja formy odlewniczej zwłaszcza do wytwarzania odlewów z nadstopów niklu |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL425567A1 PL425567A1 (pl) | 2019-11-18 |
PL236468B1 true PL236468B1 (pl) | 2021-01-25 |
Family
ID=68536593
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL425567A PL236468B1 (pl) | 2018-05-16 | 2018-05-16 | Izolacja formy odlewniczej zwłaszcza do wytwarzania odlewów z nadstopów niklu |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
PL (1) | PL236468B1 (pl) |
-
2018
- 2018-05-16 PL PL425567A patent/PL236468B1/pl unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
PL425567A1 (pl) | 2019-11-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP2792771B1 (en) | Method for forming single crystal parts using additive manufacturing and remelt | |
US10082032B2 (en) | Casting method, apparatus, and product | |
Kuo et al. | Optimal gating system design for investment casting of 17-4PH stainless steel enclosed impeller by numerical simulation and experimental verification | |
CA2598968A1 (en) | Glass-forming die and method | |
CN105057593B (zh) | 一种铜合金铸件熔模铸造工艺 | |
JP2013136097A (ja) | 微細な等軸結晶粒組織を有する物品の製造方法 | |
KR20060100375A (ko) | 주조 구성요소의 생산을 위한 도구, 그 도구를 생산하는방법 및 주조 구성요소의 생산 방법 | |
Deng et al. | Insulation effect of air cavity in sand mold using 3D printing technology | |
CN103341621B (zh) | 潜流铸造方法 | |
US20090133848A1 (en) | One-Piece Lost Mould for Metal Castings and Method for Producing It | |
CN103506577B (zh) | 一种铝合金铸件的精密铸造方法 | |
Szeliga et al. | The influence of the radiation baffle on predicted temperature gradient in single crystal CMSX-4 castings | |
Hao et al. | Optimization of investment casting process for K477 superalloy aero-engine turbine nozzle by simulation and experiment | |
CN111203514A (zh) | 一种高温合金复杂薄壁铸件精密铸造方法 | |
Rzyankina et al. | Investigation of the effect of solidification velocity on the quality of single crystal turbine blades | |
PL236468B1 (pl) | Izolacja formy odlewniczej zwłaszcza do wytwarzania odlewów z nadstopów niklu | |
Bazhenov et al. | Determination of the heat-transfer coefficient between the AK7ch (A356) alloy casting and no-bake mold | |
Galantucci et al. | A computer-aided approach for the simulation of the directional-solidification process for gas turbine blades | |
PL236467B1 (pl) | Sposób wytwarzania odlewów zwłaszcza z nadstopów niklu | |
RU2744601C2 (ru) | Печь с охлаждением для направленного затвердевания и способ охлаждения с применением такой печи | |
Gopinath et al. | Effect of solidification parameters on the feeding efficiency of Lm6 aluminium alloy casting | |
CN111331077A (zh) | 基于高硅轻质化过共晶铝硅合金产品铸造的尺寸控制方法 | |
Srinivasan et al. | Tribological Studies of Shrinkage Defect and Effective Yield Upgrade of Grey Cast-Iron Castings | |
Ma et al. | Manufacturing of herringbone gear model by 3D printing assisted investment casting | |
Bhardwaj et al. | A permanent mold casting: A excellent casting method for manufacture of automotive components |