PL211489B1 - Materiał hybrydowy na elementy ślizgowe i sposób jego wytwarzania - Google Patents
Materiał hybrydowy na elementy ślizgowe i sposób jego wytwarzaniaInfo
- Publication number
- PL211489B1 PL211489B1 PL378962A PL37896206A PL211489B1 PL 211489 B1 PL211489 B1 PL 211489B1 PL 378962 A PL378962 A PL 378962A PL 37896206 A PL37896206 A PL 37896206A PL 211489 B1 PL211489 B1 PL 211489B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- bronze
- graphite
- resin
- composite
- hours
- Prior art date
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims description 34
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 22
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title description 8
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims description 29
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims description 29
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 28
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 27
- 229910000906 Bronze Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 239000010974 bronze Substances 0.000 claims description 21
- KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N copper tin Chemical compound [Cu].[Sn] KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 17
- 239000004848 polyfunctional curative Substances 0.000 claims description 17
- 229920001343 polytetrafluoroethylene Polymers 0.000 claims description 17
- 239000004810 polytetrafluoroethylene Substances 0.000 claims description 17
- BRLQWZUYTZBJKN-UHFFFAOYSA-N Epichlorohydrin Chemical compound ClCC1CO1 BRLQWZUYTZBJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- PXKLMJQFEQBVLD-UHFFFAOYSA-N bisphenol F Chemical compound C1=CC(O)=CC=C1CC1=CC=C(O)C=C1 PXKLMJQFEQBVLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- -1 polytetrafluoroethylene Polymers 0.000 claims description 14
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 11
- YMWUJEATGCHHMB-UHFFFAOYSA-N Dichloromethane Chemical compound ClCCl YMWUJEATGCHHMB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229930185605 Bisphenol Natural products 0.000 claims description 8
- IISBACLAFKSPIT-UHFFFAOYSA-N bisphenol A Chemical compound C=1C=C(O)C=CC=1C(C)(C)C1=CC=C(O)C=C1 IISBACLAFKSPIT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 239000011148 porous material Substances 0.000 claims description 8
- VILCJCGEZXAXTO-UHFFFAOYSA-N 2,2,2-tetramine Chemical compound NCCNCCNCCN VILCJCGEZXAXTO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- JLTDJTHDQAWBAV-UHFFFAOYSA-N N,N-dimethylaniline Chemical compound CN(C)C1=CC=CC=C1 JLTDJTHDQAWBAV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 239000003822 epoxy resin Substances 0.000 claims description 7
- 229920000647 polyepoxide Polymers 0.000 claims description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 5
- 239000008187 granular material Substances 0.000 claims description 5
- 230000008595 infiltration Effects 0.000 claims description 5
- 238000001764 infiltration Methods 0.000 claims description 5
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000003754 machining Methods 0.000 claims description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 9
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 4
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 2
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 2
- 239000002033 PVDF binder Substances 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 239000010786 composite waste Substances 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 229920002981 polyvinylidene fluoride Polymers 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 239000012791 sliding layer Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
Description
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest materiał hybrydowy na elementy ślizgowe, zwłaszcza na łożyska ślizgowe, stosowane w wielu dziedzinach techniki, zwłaszcza w maszynach przemysłowych oraz środkach transportu.
Przedmiotem wynalazku jest również sposób wytwarzania materiału hybrydowego na elementy ślizgowe.
Z polskiego opisu zgł oszeniowego Nr PL P.303828, znany jest wielowarstwowy materiał na ł ożysko ślizgowe, składający się z metalowej warstwy podtrzymującej, z porowatej spiekanej warstwy nośnikowej z metalicznego materiału na łożysko ślizgowe i warstwy ślizgowej z mieszaniny z politetrafluoroetylenu (PTFE), wypełniającej również pory warstwy nośnej i 5 do 30% objętościowych metalicznego wypełniacza. Ponadto mieszanina (PTFE) metaliczny wypełniacz zawiera jeszcze 5 do 40% objętościowych fluorku poliwinylidenu.
Z amerykańskiego patentu nr US 5686176 znany jest materiał kompozytowy stosowany na łożyska, który zbudowany Jest na osnowie politetrafluoroetylenu (PTFE) z napełniaczem w postaci kredy. Materiał kompozytowy nanoszony jest na chropowatą metalową powierzchnię i na niej spiekany. W innym opisie patentowym nr US 4110392, ujawniony jest sposób wytwarzania politetrafuoroetylenu (PTFE) porowatego stosowanego na separatory gazu, filtry, itp. Proces produkcji podzielony jest w nim na cztery etapy: pierwsza faza kształ towania, która polega na przygotowaniu mieszaniny PTFE z proszku poprzez sprasowanie; następna faza rozciągania, przeprowadzona jest w temperaturze od 20°C do 200°C przy proporcji rozciągania od 20 do 250%. W rezultacie otrzymywana jest masa porowata; kolejna faza spiekania, przeprowadzana jest w temperaturze od 327°C do 400°C i czasie od 1 do 20 minut; a faza rozciągania, przeprowadzana jest w temperaturze poniżej 327°C przy proporcji rozciągania od 100 do 1%.
Z polskiego patentu nr PL 184465 znany jest sposób wytwarzania i materiał na łoż yska ślizgowe, niewymagający konserwacji i wielowarstwowy, składający się z napiekanej na metaliczny rdzeń porowatej warstwy brązu, której pory są poprzez infiltrację próżniową wypełnione policzterofluoroetylenem, który jest rozmieszczony równomiernie na grubości warstwy brązu i stanowi substancję poślizgową, przy czym substancja poślizgowa jest zawarta całkowicie w obrębie warstwy brązu. Sposób polega na tym, że na rdzeń nakłada się złożony z ziaren różnej wielkości proszek brązu o średniej wielkości ziarna około 40 μm i dendrytycznym kształcie ziarna, następnie spieka się rdzeń w piecu w temperaturze około 800°C w atmosferze gazów ochronnych i podczas spiekania walcuje na gorąco, wytwarzając na całej grubości warstwy brązu porowatość wynoszącą od 40 do 70%, następnie wypełnia się pory policzterofluoroetylenem do zawartości równej 20% wagowych, po czym zagęszcza się warstwę brązu.
Z brytyjskiego opisu patentowego nr GB 707 065 znany jest sposób próżniowej impregnacji, za pomocą, którego osadza się policzterofluoroetylen w porach powierzchni metalicznej.
Materiał hybrydowy na elementy ślizgowe maszyn według wynalazku, ma porowatą matrycę, którą stanowi osnowa uzyskana z kompozytu politetrafuoroetylenu i brązu lub grafitu, w której średnia wielkość ziarna brązu lub grafitu wynosi od 20 μm do 60 μm, a udział wagowy sproszkowanego brązu wynosi co najwyżej 60%, natomiast grafitu co najwyżej 25% w całkowitej masie osnowy kompozytowej. Pory osnowy wypełnione są żywicą chemoutwardzalną wybraną z grupy obejmującej żywicę epoksydową, powstałą w wyniku reakcji bisfenolu z epichlorohydryną z udziałem utwardzacza w postaci trietylenotetraaminy albo żywicę powstałą w wyniku reakcji bisfenolu F z epichlorohydryną z udziałem utwardzacza heksahydroftalowego oraz przyspieszacza w postaci dimetyloaniliny. Ilość żywicy w materiale hybrydowym wynosi od 30% do 60% objętościowo.
Sposób wytwarzania materiału hybrydowego na elementy ślizgowe według wynalazku polega na tym, że w pierwszym etapie formuje się porowatą matrycę z osnowy, w postaci proszku i/lub granulatu o wielkości ziarna 0,3 mm i 0,8 mm, stanowiącej kompozyt politetrafuoroetylenu, z brązem lub grafitem, w której wielkość ziarna brązu lub grafitu wynosi od 20 μm do 60 μm. W celu uformowania matrycy, proszek i/lub granulat osnowy prasuje się pod ciśnieniem od 7,84 kPa i 16,5 kPa, podgrzewa się stopniowo przez co najmniej 8 godzin i spieka w temperaturze od 340°C do 365°C, przez co najmniej 4 godziny. Następnie w tak uformowanej matrycy kompozytowej, charakteryzującej się stopniem porowatości od 30% do 60% objętościowo, wypełnia się pory, na drodze infiltracji próżniowej lub w warunkach podciśnienia, żywicami chemoutwardzalnymi, wybranymi z grupy obejmującej żywicę epoksydową, powstałą w wyniku reakcji bisfenolu z epichlorohydryną z udziałem utwardzacza w poPL 211 489 B1 staci trietylenotetraaminy albo żywicę powstałą w wyniku reakcji bisfenolu F z epichlorohydryną z udział em utwardzacza heksahydroftalowego oraz przyspieszacza w postaci dimetyloaniliny. Korzystnie kompozytową matrycę przed wypełnieniem żywicami chemoutwardzalnymi, poddaje się aktywacji przy użyciu chlorku metylenu.
Przy czym, przy użyciu żywicy epoksydowej, powstałej w wyniku reakcji bisfenolu z epichlorohydryną z udziałem utwardzacza w postaci trietylenotetraaminy proces utwardzania żywicy prowadzi się w temperaturze 23 ±2°C. Natomiast, przy użyciu żywicy epoksydowej, powstałej w wyniku reakcji bisfenolu F z epichlorohydryną z udziałem utwardzacza heksahydroftalowego oraz przyspieszacza w postaci dimetyloaniliny, proces utwardzania przebiega w nastę pują cych cyklach: wstę pnego wygrzewania w temperaturze od 100°C do 120°C, przez dwie godziny, podgrzewania w temperaturze od 120°C do 180°C przez sześć godzin, wygrzewania w temperaturze od 180°C do 200°C przez piętnaście godzin, chłodzenia w temperaturze od 180°C do 80°C przez dziesięć godzin.
Korzystnie kompozytową matrycę tworzy się z rozdrobnionych wiórów pochodzących z procesu obróbki skrawaniem półfabrykatów kompozytów politetrafluoroetylenowych z brązem lub grafitem.
Materiał hybrydowy według wynalazku może być stosowany w zależności od rodzaju stosowanej żywicy w temperaturze do +170°C. Współczynnik tarcia technicznie suchego materiału hybrydowego po stali, w temperaturze 23°C wynosi μ < 0,27, w zależności od parametrów tarcia, przy nacisku jednostkowym p 2,25 MPa i prędkości ślizgania v = 3 m/s, a intensywność zużywania liniowego Iz < 2,5 μm/km. W temperaturze 100°C zaś wynosi μ < 0,36, w zależności od parametrów tarcia, przy nacisku jednostkowym p = 2,25 MPa i prędkości ślizgania v = 3 m/s, a intensywność zużywania liniowego lz < 9,7 μm/km. W temperaturze 170°C dla niektórych materiałów według wynalazku wynosi μ < 0,25, w zależności od parametrów tarcia, przy nacisku jednostkowym p = 2,25 MPa i prędkości ślizgania v = 3 m/s, a intensywność zużywania liniowego lz < 11,4 μυι/km. Właściwości mechaniczne wybranych materiałów hybrydowych, podczas zginania wynosiły: Eg < 2020,0 MPa, Re < 19,0 MPa, Rg < 22,0 MPa oraz podczas ściskania wynosiły: Eśr < 2000 MPa, εΠ3Χ < 4%.
Materiały hybrydowe według wynalazku, charakteryzują się tym, że przez cały okres eksploatacji mają optymalne właściwości tribologiczne.
Sposobem według wynalazku uzyskuje się materiał hybrydowy na elementy ślizgowe, maszyn takie jak panewki łożysk, elementy przegubów, pierścienie prowadzące, itp.
Wykorzystanie odpadów kompozytu politetrafluoroetylenu z brązem lub grafitem do wykonania materiałów ślizgowych poprzez jego nasączanie żywicami prowadzi do znaczącego polepszenia właściwości tribologicznych, w porównaniu do kompozytu politetrafluoroetylenu z brązem lub grafitem niemodyflkowanego żywicą.
Obecnie odpady kompozytu politetrafluoroetylenowego są w znikomym stopniu przetwarzane, a głównie składuje się je na specjalnych składowiskach, utylizacja tych odpadów do wytwarzania ślizgowych elementów maszyn umożliwia nie tylko zagospodarowanie odpadów, a także przynosi korzystne skutki w zakresie ochrony środowiska.
P r z y k ł a d 1
Do wytwarzania materiału hybrydowego na element ślizgowy w postaci tarczy o średnicy Φ = 140 mm i grubości 8 mm stosuje się odpadowy kompozyt politetrafluoroetylenu i brązu, w którym średnia wielkość ziarna brązu wynosi 40 μm w ilości stanowiącej 60% udziału wagowego w całkowitej masie. Kompozyt ten jako osnowę w postaci zmielonego proszku, o wadze nasypowej 209 g i średnicy ziaren 0,3 mm, umieszcza się w formie i poddaje się prasowaniu pod ciśnieniem 7,84 kPa. Następnie spieka się sprasowany materiał w kolejnych cyklach: podgrzewania w temperaturze 50°C - 280°C przez 4,5 godziny, podgrzewania w temperaturze 280°C - 340°C przez 2 godziny, spiekania w temperaturze 340°C przez 2 godziny, podgrzewania w temperaturze 340°C - 365°C przez 2 godziny, spiekania w temperaturze 365°C przez 3 godziny, chłodzenia w temperaturze 365°C - 280°C przez 4 godziny, chłodzenia w temperaturze 280°C - 220°C przez 2 godziny. Wytworzoną porowatą kompozytową matrycę następnie infiltruje się metodą podciśnieniową żywicą, wytworzoną w reakcji bisfenolu z epichlorohydryną z utwardzaczem w postaci trietylenotetraaminy.
W wyniku uzyskuje się materiał hybrydowy, w którym ilość żywicy wynosi 59% objętości materiału o wadze 106,2 g (proporcje 91,4 g żywicy + 17,8 g utwardzacza), przy czym utwardzanie żywicy prowadzi się w temperaturze 23 ±1°C przez 24 godziny.
Właściwości tribologiczne uzyskane przy nacisku jednostkowym p = 2.25 MPa i prędkości ślizgania v = 3 m/s w zależności od temperatury otoczenia: to= 23 ±2°C, μ < 0,25, Iz < 0,51 μm/km;
t0 = 100 ± 2°C, μ < 0,31, Iz < 9,7 μm/km.
PL 211 489 B1
P r z y k ł a d 2
Do wytwarzania materiału hybrydowego na element ślizgowy w postaci tarczy o średnicy
Φ = 150 mm i grubości 8 mm stosuje się kompozyt politetrafluoroetylenu i grafitu, w którym średnia wielkość ziarna grafitu wynosi 40 μm, w ilości stanowiącej 25% udziału wagowego w całkowitej masie. Kompozyt ten jako osnowę w postaci zmielonego granulatu, o wadze nasypowej 190 g i średnicy ziaren 0,8 mm, umieszcza się w formie i poddaje prasowaniu pod ciśnieniem 16,5 kPa. Uzyskaną kompozytową matrycę infiltruje się metodą podciśnieniową żywicą pochodzącą z reakcji bisfenolu z epichlorohydryną z utwardzaczem w postaci trietylenotetraaminy, do momentu w którym ilość żywicy w uzyskanym materiale ślizgowym wynosi 42% objętości materiału o wadze 76.5 g (proporcje 65.8 g żywicy + 10.7 g utwardzacza), utwardzenie żywicy w temperaturze 23 ±2°C przez 24 godziny. Właściwości tribologiczne uzyskane przy nacisku jednostkowym p 2,25 MPa i prędkości ślizgania v = 3 m/s w zależności od temperatury otoczenia: to = 23 ± 2°C, μ < 0,27, Iz < 2,5 μυι/km; to = 100 ± 2°C, μ < 0,32, Iz < 6,0 μm/km.
P r z y k ł a d 3
Wytwarzanie materiału hybrydowego na materiał ślizgowy w postaci tarczy o średnicy Φ = 150 mm i grubości 8 mm prowadzi się jak w przykładzie 2 z tą różnicą, że porowatą kompozytową matrycę infiltruje się metodą podciśnieniową żywicą powstałą w wyniku reakcji bisfenolu F z epichlorohydryną z udziałem utwardzacza heksahydroftalowego oraz przyspieszacza w postaci dimetyloaniliny. Przy czym infiltrację prowadzi się w temperaturze 70°C. Następnie utwardza się żywicę w następujących cyklach: wstępnego wygrzewania w temperaturze 100°C - 120°C przez 2 godziny, podgrzewania w temperaturze 120°C - 180°C przez 6 godzin, wygrzewania w temperaturze 180°C-200°C przez 15 godzin, chłodzenia w temperaturze 180°C - 80°C przez 10 godziny. Właściwości mechaniczne uzyskanego materiału ślizgowego: Eg 1895 MPa, Re 16,7 MPa, Rg = 18.5 MPa, Eśr = 1477 MPa, εΠ3Χ = 4%. Właściwości tribologiczne uzyskane przy nacisku jednostkowym p = 2,25 MPa i prędkości ślizgania v = 3 m/s w zależności od temperatury otoczenia: t0 = 23 ±2°C, μ < 0,25, Iz < 0,37 μm/km: to = 100 ± 2°C, μ < 0,36, Iz < 4,7 μm/km; to = 170 ± 2°C, μ < 0.25. Iz < 11,4 μm/km.
P r z y k ł a d 4
Wytwarzanie materiału hybrydowego na materiał ślizgowy w postaci tarczy o średnicy Φ = 140 mm i grubości 8 mm prowadzi się tak jak w przykładzie 1 z tą różnicą, że porowatą kompozytową matrycę infiltruje się oraz utwardza żywicą tak jak w przykładzie 3. Właściwości mechaniczne uzyskanego materiału ślizgowego: Eg = 1622 MPa, Re = 13,9 MPa, Rg 16,8 MPa, Eśr = 1832 MPa, i:max = 3,5%. Właściwości tribologiczne uzyskane przy nacisku jednostkowym p = 2,25 MPa i prędkości ślizgania v = 3 m/s w zależności od temperatury otoczenia: to = 23 ± 2°C, μ < 0,23, Iz < 0,55 pm/km; to = 100 ± 2°C, μ < 0,25, Iz < 8,4 μm/km.
P r z y k ł a d 5
Wytwarzanie materiału hybrydowego na materiał ślizgowy w postaci tarczy o średnicy Φ = 140 mm i grubości 8 mm prowadzi się tak jak w przykładzie 4 z tą różnicą, że porowatą kompozytową matrycę przed infiltracją poddaje się aktywacji chlorkiem metylenu. Właściwości mechaniczne uzyskanego materiału ślizgowego: Eg = 2017,6 MPa, Re = 18,2 MPa, Rg = 21,4 MPa. Eśr = 1984 MPa, i:max = 3,4%. Właściwości tribologiczne uzyskane przy nacisku jednostkowym p = 2,25 MPa i prędkości ślizgania v = 3 m/s w zależności od temperatury otoczenia: to = 23 ± 2°C, μ < 0,26, Iz < 0,54 μm/km; to= 100 ± 2°C, μ < 0,25, Iz < 4,4 μm/km; to = 170 ± 2°C, μ < 0,11, Iz < 7,7 μm/km.
Claims (6)
1. Materiał hybrydowy na elementy ślizgowe maszyn na bazie kompozytu politetrafluoroetylenu i brązu lub grafitu, znamienny tym, że ma porowatą matrycę, którą stanowi osnowa, uzyskana z kompozytu politetrafuoroetylenu i brązu lub grafitu, w której średnia wielkość ziarna brązu lub grafitu wynosi od 20 μυι do 60 μυι, a udział wagowy sproszkowanego brązu wynosi co najwyżej 60%, natomiast grafitu co najwyżej 25% w całkowitej masie osnowy kompozytowej, której pory wypełnione są żywicą chemoutwardzalną wybraną z grupy obejmującej żywicę epoksydową, powstałą w wyniku reakcji bisfenolu z epichlorohydryną z udziałem utwardzacza w postaci trietylenotetraaminy albo żywicę powstałą w wyniku reakcji bisfenolu F z epichlorohydryną z udziałem utwardzacza heksahydroftalowego oraz przyspieszacza w postaci dimetyloaniliny, przy czym ilość żywicy w materiale hybrydowym wynosi od 30% do 60% objętościowo.
PL 211 489 B1
2. Sposób wytwarzania materiału hybrydowego na elementy ślizgowe maszyn na bazie politetrafluoroetylenu i brązu lub grafitu, znamienny tym, że w pierwszym etapie z osnowy, w postaci proszku i/lub granulatu o wielkości ziarna 0,3 mm i 0,8 mm, stanowiącej kompozyt politetrafuoroetylenu, z brązem lub grafitem, w której wielkość ziarna brązu lub grafitu wynosi od 20 μm do 60 μm formuje się porowatą matrycę, w tym celu proszek i/lub granulat prasuje się pod ciśnieniem od 7,84 kPa i 16,5 kPa, podgrzewa się stopniowo przez co najmniej 8 godzin i spieka w temperaturze od 340°C do 365°C, przez co najmniej 4 godziny, następnie w tak uformowanej porowatej matrycy kompozytowej, charakteryzującej się stopniem porowatości od 30% do 60% objętościowo, wypełnia się pory, na drodze infiltracji próżniowej lub w warunkach podciśnienia, żywicami chemoutwardzalnymi, wybranymi z grupy obejmującej żywicę epoksydową, powstałą w wyniku reakcji bisfenolu z epichlorohydryną z udziałem utwardzacza w postaci trietylenotetraaminy albo żywicę powstałą w wyniku reakcji bisfenolu F z epichlorohydryną z udziałem utwardzacza heksahydroftalowego oraz przyspieszacza w postaci dimetyloaniliny.
3. Sposób według zastrz. 3, znamienny tym, że kompozytową matrycę przed wypełnieniem żywicami chemoutwardzalnymi, poddaje się aktywacji przy użyciu chlorku metylenu.
4. Sposób według zastrz. 3, znamienny tym, że przy użyciu żywicy epoksydowej, powstałej w wyniku reakcji bisfenolu z epichlorohydryną z udziałem utwardzacza w postaci trietylenotetraaminy proces utwardzania żywicy prowadzi się w temperaturze 23 ± 2°C.
5. Sposób według zastrz. 3, znamienny tym, że przy użyciu żywicy epoksydowej, powstałej w wyniku reakcji bisfenolu F z epichlorohydryną z udziałem utwardzacza heksahydroftalowego oraz przyspieszacza w postaci dimetyloaniliny, proces utwardzania przebiega w następujących cyklach: wstępnego wygrzewania w temperaturze od 100°C do 120°C, przez dwie godziny, podgrzewania w temperaturze od 120°C do 180°C przez sześć godzin, wygrzewania w temperaturze od 180°C do 200°C przez piętnaście godzin, chłodzenia w temperaturze od 180°C do 80°C przez dziesięć godzin.
6. Sposób według zastrz. 3, znamienny tym, że kompozytową osnowę tworzy się z rozdrobnionych wiórów pochodzących z procesu obróbki skrawaniem półfabrykatów kompozytów politetrafluoroetylenowych z brązem lub grafitem.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL378962A PL211489B1 (pl) | 2006-02-13 | 2006-02-13 | Materiał hybrydowy na elementy ślizgowe i sposób jego wytwarzania |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL378962A PL211489B1 (pl) | 2006-02-13 | 2006-02-13 | Materiał hybrydowy na elementy ślizgowe i sposób jego wytwarzania |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL378962A1 PL378962A1 (pl) | 2007-08-20 |
| PL211489B1 true PL211489B1 (pl) | 2012-05-31 |
Family
ID=43015317
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL378962A PL211489B1 (pl) | 2006-02-13 | 2006-02-13 | Materiał hybrydowy na elementy ślizgowe i sposób jego wytwarzania |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| PL (1) | PL211489B1 (pl) |
-
2006
- 2006-02-13 PL PL378962A patent/PL211489B1/pl unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL378962A1 (pl) | 2007-08-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101538279B1 (ko) | 개질 폴리이미드 마모층을 갖는 3층 복합 자체 윤활 활주 베어링 및 그 제조 방법 | |
| CN108658613B (zh) | 一种短纤维模压制备汽车刹车盘的方法 | |
| US4537823A (en) | Method of manufacturing a friction article | |
| Kenzari et al. | Complex metallic alloys as new materials for additive manufacturing | |
| CN108290795A (zh) | 包含碳填料的塑料部件 | |
| US4605595A (en) | Method of manufacturing a friction article | |
| US6656239B1 (en) | Blended pitch/coal based carbon foams | |
| CN105711194A (zh) | 一种高强度、耐磨复合材料及其制备方法 | |
| Kumagai et al. | Composite produced from rice husk and chopped carbon fiber without using any binders | |
| Shangguan et al. | Tribological properties of lanthanum treated carbon fibers reinforced PTFE composite under dry sliding condition | |
| CN106350006A (zh) | 石墨密封材料及其制备方法 | |
| EP3662177B1 (en) | Preform for making a component of a braking system | |
| PL211489B1 (pl) | Materiał hybrydowy na elementy ślizgowe i sposób jego wytwarzania | |
| Song et al. | Study on the tribological and hydrophobic behaviors of phenolic coatings reinforced with PFW, PTFE and FEP | |
| CN110861367A (zh) | 一种复合自润滑板材及其制备方法 | |
| RU2257297C1 (ru) | Способ изготовления подшипника скольжения | |
| PL210216B1 (pl) | Sposób wytwarzania materiału na elementy ślizgowe maszyn i materiał na elementy ślizgowe maszyn | |
| JP2003021144A (ja) | 樹脂系複合摺動部材およびその製造方法 | |
| CN111570807B (zh) | 一种蠕虫式石墨填充结构耐磨板的制备方法 | |
| JP4209484B2 (ja) | 摺動用炭素材、摺動用炭素材を用いたシール材及び摺動用炭素材の製造方法 | |
| KR20180105975A (ko) | 탄소섬유직물-불소수지 복합재료 면접촉 베어링 제조방법 | |
| JP2003148475A (ja) | セラミック軸受部品の製造方法 | |
| JP3199086B2 (ja) | バルブシール材、バルブシール材の製造方法及びバルブシール構造 | |
| EP4043125B1 (en) | Porous and cellular metals and metallic structures of open porosity embedded with cork, production processes thereof and uses thereof | |
| FR2735713A1 (fr) | Procede de mise en forme d'un materiau de friction |