PL167441B1 - Method of obtaining hydrochloric acid of required concentration being free of chloroorganic and sulfur dioxide - Google Patents
Method of obtaining hydrochloric acid of required concentration being free of chloroorganic and sulfur dioxideInfo
- Publication number
- PL167441B1 PL167441B1 PL28977591A PL28977591A PL167441B1 PL 167441 B1 PL167441 B1 PL 167441B1 PL 28977591 A PL28977591 A PL 28977591A PL 28977591 A PL28977591 A PL 28977591A PL 167441 B1 PL167441 B1 PL 167441B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- hydrogen chloride
- absorber
- temperature
- hydrochloric acid
- stream
- Prior art date
Links
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
Abstract
1. Sposób wytwarzania kwasu solnego o żądanym stężeniu, pozbawionego zanieczyszczeń chloroorganicznych i dwutlenku siarki z gazu zawierającego chlorowodór i doprowadzanego do absorpcji dwoma strumieniami, znamienny tym, że strumień gazu zawierający nie mniej niż 40% molowych chlorowodoru oraz do 20% molowych zanieczy szczeń chloroorganicznych i dwutlenku siarki jest rozdzielany na dwa strumienie, którymi zasila się absorber adiabatyczny w dwóch miejscach i jako absorber chlorowodoru stosuje się odpadowy kwas solny zanieczyszczony związkami chloroorganicznymi i dwutlenkiem siarki lub czysty kwas solny o stężeniu 3 do 25% wagowych chlorowodoru, po czym otrzymany kwas solny w razie konieczności dosyca się czystym chlorowodorem do żądanego stężenia, przy czym pierwszy strumień o temperaturze 50 do 110°C i ciśnieniu 0,1 do 0,5 MPa wprowadza się do miejsca, w którym temperatura w absorberze osiąga od 65 do 110°C a drugi strumień o temperaturze 20 do 80°C wprowadza się do miejsca, w którym temperatura w absorberze osiąga 50 do 85°C.1. A method of producing hydrochloric acid of the desired concentration, free from impurities organochlorines and sulfur dioxide from a gas containing hydrogen chloride and fed to absorption by two streams, characterized in that the gas stream containing not less than 40 mol% of hydrogen chloride and up to 20 mol% of impurities the organochlorine and sulfur dioxide fraction is separated into two streams by which the adiabatic absorber is fed in two places and used as the hydrogen chloride absorber waste hydrochloric acid contaminated with organochlorine compounds and sulfur dioxide or pure hydrochloric acid having a concentration of 3 to 25% by weight of hydrogen chloride, thereafter hydrochloric acid, if necessary, saturated with pure hydrogen chloride to the desired concentration, the first stream having a temperature of 50 to 110 ° C and a pressure of 0.1 to 0.5 MPa introduced to the point where the temperature in the absorber reaches from 65 to 110 ° C and the second a stream with a temperature of 20 to 80 ° C is introduced to the point where the temperature in the absorber reaches 50 to 85 ° C.
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania kwasu solnego o żądanym stężeniu, pozbawionego zanieczyszczeń chloroorganicznych i dwutlenku siarki.The subject of the invention is a method of producing hydrochloric acid of the desired concentration, free from organochlorine impurities and sulfur dioxide.
Znany jest z opisu patentowego RFN nr 1 024 064 (1958) sposób oczyszczania chlorowodoru z dwutlenku siarki i kwasu octowego polegający na dodaniu do niego wolnego chloru i przeprowadzeniu zanieczyszczeń w chlorek sulfurylu i chlorek acetylu. W dalszym postępowaniu chlorowodór i nowo powstałe związki schładzano do temperatury -35°C i w tej to temperaturze ulegały skropleniu zanieczyszczenia, natomiast chlorowodór poddawano adsorpcji na węglu aktywnym. Po desorpcji zanieczyszczeń węgla aktywnego przy użyciu przegrzanej pary wodnej o temperaturze 200'C otrzymywano kwas solny zawierający zanieczyszczenia w ilości od 0,1 do 0,6 g na litr kwasu.There is known from the German patent specification No. 1,024,064 (1958) a method of purifying hydrogen chloride from sulfur dioxide and acetic acid, consisting in adding free chlorine thereto and converting the impurities into sulfuryl chloride and acetyl chloride. In the further procedure, hydrogen chloride and the newly formed compounds were cooled to the temperature of -35 ° C, and at this temperature impurities condensed, while hydrogen chloride was adsorbed on active carbon. After desorption of the active carbon impurities with the use of superheated steam at a temperature of 200 ° C, hydrochloric acid was obtained containing impurities in the amount of 0.1 to 0.6 g per liter of acid.
Znany jest także z opisów patentowych USA nr 2 490 454 (1949), 4 065 513 (1977) sposób oczyszczania chlorowodoru metodami adsorpcyjnymi na węglu aktywnym w temperaturze -20 do +90’C, następnie desorpcji za pomocą przegrzanej pary wodnej i zawróceniu chlorowodoru do następnych syntez chlorowania.There is also known from US patents No. 2,490,454 (1949), 4,065,513 (1977) a method of purifying hydrogen chloride with adsorption methods on active carbon at a temperature of -20 to + 90 ° C, then desorption with superheated steam and returning hydrogen chloride to subsequent chlorination syntheses.
Z opisu patentowego W. Brytanii nr 1 405 714 (1973) znana jest metoda oczyszczania chlorowodoru otrzymywanego w procesie wytwarzania chlorku winylu z acetylenu, polegająca na przepuszczaniu chlorowodoru przez złoże węgla aktywnego z naniesionym katalizatorem chlorkiem rtęciowym w temperaturach przekraczających 100'C. Desorpcję ze złoża prowadzi się gorącym powietrzem w temperaturach powyżej 100’C.The British patent specification No. 1,405,714 (1973) discloses a method of purifying hydrogen chloride obtained in the production of vinyl chloride from acetylene, which consists in passing hydrogen chloride through a bed of activated carbon with a catalyst deposited with mercuric chloride at temperatures exceeding 100 ° C. Desorption from the bed is carried out with hot air at temperatures above 100'C.
167 441167 441
Te znane sposoby oczyszczania chlorowodoru mają pewne niedogodności jak stosowanie chlorku, adsorpcji na węglach aktywnych, wymrażania i przegrzewania.These known methods for purifying hydrogen chloride have some disadvantages such as chloride use, activated carbon adsorption, freezing and overheating.
Wymienione wcześniej metody mają również swoje' wady jak powstające ubocznie, w wyniku regeneracji złoża adsorpcyjnego parą wodną, pewne ilości rozcieńczonego kwasu solnego zawierającego rozpuszczone związki chloroorganiczne.The aforementioned methods also have their disadvantages, such as some amounts of dilute hydrochloric acid containing dissolved organochlorine compounds, resulting from the regeneration of the adsorption bed with steam.
Z Oczyszczania gazu Arthura Kohla i wsp., WNT, W-wa, 1965, str. 214 - 218 znana jest metoda absorpcji chlorowodoru w wodzie lub rozcieńczonym kwasie solnym, przeprowadzana w układzie kolumny do absorpcji końcowej i absorbera chłodzonego wodą. Przez kolumnę wypełnioną węglowymi pierścieniami Raschiga, w przeciwprądzie do wody lub rozcieńczonego kwasu solnego, przepuszczano gazy zawierające resztę niezaabsorbowanego chlorowodoru. W absorberze ściany kolumny chłodzone były wodą, aby w ten sposób obniżyć temperaturę i zmniejszyć prężność par chlorowodoru nad układem chlorowodór - woda. Ciepło rozpuszczania chlorowodoru w wodzie jest bardzo znaczne i należy je odprowadzać jeśli chce się osiągnąć zupełne usunięcie chlorowodoru z gazu lub wytworzyć roztwór kwasu o największym stężeniu. Jest to proces absorpcji izotermicznej.In Gas Purging Arthur Kohl et al., WNT, W-wa, 1965, pp. 214-218, a method of absorbing hydrogen chloride in water or dilute hydrochloric acid is known, carried out in a final absorption column and water cooled absorber system. Gases containing the remainder of unabsorbed hydrogen chloride were passed through a column filled with carbon Raschig rings in countercurrent to water or dilute hydrochloric acid. In the absorber, the walls of the column were cooled with water in order to lower the temperature and reduce the pressure of hydrogen chloride vapors over the hydrogen chloride-water system. The heat of dissolution of hydrogen chloride in water is very significant and must be removed if one wishes to achieve complete removal of hydrogen chloride from the gas or to produce an acid solution of the highest concentration. It is an isothermal absorption process.
Znana jest również z Technologii chemicznej nieorganicznej pr.zb. WNT, W-wa, 1963, str. 573 - 575 metoda absorpcji adiabatycznej, w której absorber zraszany jest gorącą wodą (około 100*C) a w przeciwprądzie przepływa gazowy HCl. Odpowiedniej wysokości skruber i właściwe dozowanie wody zraszającej pozwalają na produkowanie stężonego kwasu solnego przy całkowicie wolnych od HCl oparach uchodzących do atmosfery. W tej metodzie absorbentem jest woda oraz absorber zasilany jest jednym strumieniem.It is also known from the inorganic chemical technology of comp. WNT, W-wa, 1963, pp. 573 - 575 adiabatic absorption method, in which the absorber is sprayed with hot water (about 100 ° C) and HCl gas flows in countercurrent. The appropriate height of the scrubber and the correct dosage of the spraying water allow the production of concentrated hydrochloric acid with completely free of HCl vapors released into the atmosphere. In this method, the absorbent is water and the absorber is fed with one stream.
Z Technologii chloru i związków chloru L. Wasilewskiego i wsp. WNT, W-wa, 1963, str. 361 - 370 znana jest metoda absorpcji, w której oczyszczany gaz zawierający chlorowodór rozdziela się na dwa strumienie, z których jeden zasila absorber adiabatyczny a drugi strumień zasila absorber izotermiczny. Jest to więc proces dwuetapowy. W pierwszym etapie absorpcji adiabatycznej otrzymuje się kwas solny rozcieńczony a w drugim etapie absorpcji izotermicznej otrzymuje się kwas solny stężony.From the Technology of chlorine and chlorine compounds by L. Wasilewski et al. WNT, W-wa, 1963, pp. 361 - 370, an absorption method is known, in which the treated gas containing hydrogen chloride is divided into two streams, one of which feeds the adiabatic absorber and the other the stream feeds the isothermal absorber. So it is a two-step process. In the first stage of adiabatic absorption, dilute hydrochloric acid is obtained, and in the second stage of isothermal absorption, concentrated hydrochloric acid is obtained.
Dotychczas stosowane sposoby rozdziału kwasu solnego od zanieczyszczeń chloroorganicznych pozwalają otrzymywać kwas solny o wysokich stężeniach chlorowodoru ale za to w skomplikowanych procesach technologicznych i nadal zanieczyszczonego często związkami chloroorganicznymi oraz dwutlenkiem siarki.The methods of separating hydrochloric acid from organochlorine impurities used so far make it possible to obtain hydrochloric acid with high concentrations of hydrogen chloride, but in complex technological processes and still contaminated with organochlorine compounds and sulfur dioxide.
Nieoczekiwanie okazało się, że odpowiednie zasilanie absorbera i właściwe dobranie parametrów absorpcji adiabatycznej powodują oddzielanie zanieczyszczeń chloroorganicznych i dwutlenku siarki od chlorowodoru.Surprisingly, it turned out that proper feeding of the absorber and proper selection of adiabatic absorption parameters result in separation of organochlorine impurities and sulfur dioxide from hydrogen chloride.
Sposób według wynalazku polega na rozdzielaniu strumienia gazu zawierającego nie mniej niż 40% molowych chlorowodoru oraz do 20% molwych zanieczyszczeń chloroorganicznych i dwutlenku siarki na dwa strumienie, którymi zasila się absorber adiabatyczny w dwóch miejscach. Jako absorbent chlorowodoru stosuje się odpadowy kwas solny zanieczyszczony związkami chloroorganicznymi i dwutlenkiem siarki lub czysty kwas solny o stężeniu 3 do 25% wagowych chlorowodoru. Pierwszy strumień o temperaturze 50 do 110’C i ciśnieniu 0,1 do 0,5 MPa wprowadza się do miejsca, w którym temperatura w absorberze osiąga 65 do 110*C. Drugi strumień o temperaturze 20 do 80°C wprowadza się do miejsca, w którym temperatura w absorberze sięga 50 do 85°C, po czym otrzymany kwas solny w razie konieczności dosyca się czystym chlorowodorem do żądanego stężenia.The method according to the invention consists in splitting a gas stream containing not less than 40 mol% of hydrogen chloride and up to 20 mol% of organochlorine impurities and sulfur dioxide into two streams which are fed to the adiabatic absorber in two places. As a hydrogen chloride absorbent, waste hydrochloric acid contaminated with organochlorine compounds and sulfur dioxide or pure hydrochloric acid with a concentration of 3 to 25% by weight of hydrogen chloride is used. The first stream with a temperature of 50 to 110 ° C and a pressure of 0.1 to 0.5 MPa is fed to the point where the temperature in the absorber reaches 65 to 110 ° C. The second stream, having a temperature of 20 to 80 ° C, is introduced to the point where the temperature in the absorber is 50 to 85 ° C, after which the obtained hydrochloric acid is, if necessary, supplemented with pure hydrogen chloride to the desired concentration.
Korzystnie, jeśli absorbent chlorowodoru wprowadza się w temperaturze 10 do 110*C.Preferably, the hydrogen chloride absorbent is introduced at a temperature of 10 to 110 ° C.
Korzystne efekty otrzymuje się, jeśli strumień chlorowodoru przed wprowadzeniem do absorbera zasila się gazem inertnym o temperaturze 10 do 80*C lub gazem inertnym zasila się absorber poniżej zasilania chlorowodorem.Advantageous effects are obtained if the hydrogen chloride stream is fed with an inert gas at a temperature of 10 to 80 ° C before being introduced into the absorber, or an inert gas is fed to the absorber below the hydrogen chloride feed.
Korzystne efekty otrzymuje się także, jeśli strumień chlorowodoru przed wprowadzeniem do absorbera zasila się parą wodną o temperaturze 120 do 250°C w ilości 5 do 250-krotnej objętości otrzymywanego kwasu solnego lub parą wodną zasila się absorber poniżej zasilania chlorowodorem.The advantageous effects are also obtained if the hydrogen chloride stream is fed with 5 to 250 times the volume of the hydrochloric acid obtained with steam at a temperature of 120 to 250 ° C before it is introduced into the absorber, or steam is fed to the absorber below the hydrogen chloride feed.
Sposób według wynalazku pozwala zamiast dwóch absorberów: adiabatycznego i izotermicznego zastosować jeden absorber adiabatyczny zasilany w dwóch miejscach dwoma strumieniami gazu. Strumienie gazu różnią się temperaturą oraz ciśnieniem.The method according to the invention allows, instead of two absorbers: adiabatic and isothermal, to use one adiabatic absorber fed in two places with two gas streams. Gas streams differ in temperature and pressure.
167 441167 441
Sposób według wynalazku pozwala otrzymać kwas solny o zawartości od 30 do 36% wagowych chlorowodoru pozbawionego zanieczyszczeń chloroorganicznych i dwutlenku siarki. W metodzie według wynalazku nie stosuje się absorpcji na węglu aktywnym i nis stosuje się wykraplania zanieczyszczeń chloroorganicznych. W sposobie tym wykorzystuje się odpadowy kwas solny zanieczyszczony związkami chloroorganicznymi i dwutlenkiem siarki, który powstaje podczas regeneracji złóż adsorbcyjnych lub podczas schładzania gazów otrzymywanych w wyniku spalania odpadów chloroorganicznych.The method according to the invention makes it possible to obtain hydrochloric acid with a content of 30 to 36% by weight of hydrogen chloride, free from organochlorine impurities and sulfur dioxide. In the method according to the invention, no absorption on active carbon is used, and low level of condensation of organochlorine impurities. This method uses waste hydrochloric acid contaminated with organochlorine compounds and sulfur dioxide, which is formed during the regeneration of adsorption beds or during the cooling of gases obtained as a result of combustion of organochlorine waste.
Zaletą wynalazku jest zwiększenie odzysku związków chloroorganicznych oraz zwiększenie wydajności kwasu solnego przez zmniejszenie strat chlorowodoru w gazach odlotowych.The advantage of the invention is to increase the recovery of organochlorine compounds and to increase the yield of hydrochloric acid by reducing the loss of hydrogen chloride in the waste gas.
Zaletą sposobu według wynalazku jest jednoczesne usuwanie zanieczyszczeń związków chloroorganicznych i dwutlenku siarki.The advantage of the process according to the invention is the simultaneous removal of organochlorine impurities and sulfur dioxide.
Sposób według wynalazku bliżej objaśniono w podanych przykładach.The process according to the invention is explained in more detail in the examples provided.
Przykład I. Do absorbera adiabatycznego wprowadza się strumień gazu zawierający następujące zanieczyszczenia (w % objętościowych): chlorowodór - 76,25; dwutlenek siarki 1,76; trichloroetylen - 15,74; kwas chlorooctowy - 6,25, który dzieli się na dwa strumienie. Pierwsza'część strumienia o temperaturze 90°C i ciśnieniu 0,2 MPa wprowadzana jest do absorbera o przekroju temperatury 95“C. Druga część strumienia o temperaturze 75 *C wprowadzana jest do absorbera w miejscu, w którym posiada on temperaturę 80’C. Podział strumienia odpadowego chlorowodoru na części wynosi odpowiednio 3:2. Obciążenie absorbera 5% kwasem solnym o temperaturze 20°C wynosi 5 kmoli/kmol chlorowodoru. W wyniku absorpcji otrzymuje się 34% kwas solny wolny od wprowadzanych zanieczyszczeń.Example 1 A gas stream containing the following impurities (in% by volume) is introduced into the adiabatic absorber: hydrogen chloride - 76.25; sulfur dioxide 1.76; trichlorethylene - 15.74; chloroacetic acid - 6.25, which is divided into two streams. The first part of the stream with a temperature of 90 ° C and a pressure of 0.2 MPa is introduced into the absorber with a temperature of 95 ° C. The second part of the stream at a temperature of 75 ° C enters the absorber at a point where it has a temperature of 80 ° C. The division of the waste hydrogen chloride stream into parts is, respectively, 3: 2. The absorber loading with 5% hydrochloric acid at 20 ° C is 5 kmol / kmol of hydrogen chloride. As a result of absorption, 34% hydrochloric acid free from impurities is obtained.
Przykład II. Do absorbera wprowadza się strumień zawierający następujące zanieczyszczenia (w % objętościowych): chlorowodór - 95,60; dwutlenek siarki - 2,50; trichloroetylen - 1,90, który dzieli się na dwa strumienie. Pierwszy strumień odpadowego chlorowodoru o temperaturze 95*C i ciśnieniu 0,5 MPa wprowadza się do. absorbera w miejscu, w którym absorber ma temperaturę 100*C. Drugi strumień o temperaturze 70 *C wprowadza się do absorbera do miejsca, w którym utrzymywana jest temperatura 75*C. Obciążenie absorbera 15% wagowo kwasem solnym wynosi 1,5 kmoli/kmol chlorowodoru. Do absorbera wprowadza się parę wodną o temperaturze 130*C w ilości 50-krotnej objętości w stosunku do otrzymywanego kwasu solnego. Zasilanie absorbera parą wodną prowadzi się poniżej punktu zasilania absorbera chlorowodorem w przekroju absorbera posiadającym temperaturę 60C. W wyniku absorpcji otrzymuje się 30% wagowo kwas solny wolny od zanieczyszczeń.Example II. A stream containing the following impurities (in% by volume) is introduced into the absorber: hydrogen chloride - 95.60; sulfur dioxide - 2.50; trichlorethylene - 1.90, which is divided into two streams. The first waste stream of hydrogen chloride at a temperature of 95 ° C and a pressure of 0.5 MPa is introduced into. absorber at the point where the absorber has a temperature of 100 ° C. The second stream with a temperature of 70 ° C is fed to the absorber to a place where the temperature is maintained at 75 ° C. The absorber loading with 15% by weight hydrochloric acid is 1.5 kmol / kmol of hydrogen chloride. Steam at a temperature of 130 ° C is introduced into the absorber in the amount of 50 times the volume of the obtained hydrochloric acid. The supply of water vapor to the absorber is carried out below the point of feeding the absorber with hydrogen chloride in the cross section of the absorber having a temperature of 60 ° C. The absorption gives 30% by weight hydrochloric acid free from impurities.
Przykład III. Do absorbera wprowadza się strumień zawierający następujące zanieczyszczenia (w % objętościowych): chlorowodór - 95,60; dwutlenek siarki - 2,50; trichloroetylen - 1,90, który dzieli się na dwa strumienie. Pierwszy strumień odpadowego chlorowodoru o temperaturze 95°C i ciśnieniu 0,5 MPa wprowadza się do absorbera w miejscu, w którym absorber ma temperaturę 100°C. Drugi strumień o temperaturze 70’C wprowadza się do absorbera do miejsca, w którym utrzymywana jest temperatura 75°C. Obciążenie absorbera 15% wagowo kwasem solnym wynosi 1,5 kmoli/kmol chlorowodoru. Do drugiego strumienia bezpośrednio na wlocie do absorbera wprowadza się parę wodną o temperaturze 120’C w ilości 100-krotnej objętości w stosunku do otrzymywanego kwasu solnego. W wyniku absorpcji otrzymuje się 31% wagowo kwas solny wolny od zanieczyszczeń.Example III. A stream containing the following impurities (in% by volume) is introduced into the absorber: hydrogen chloride - 95.60; sulfur dioxide - 2.50; trichlorethylene - 1.90, which is divided into two streams. The first waste hydrogen chloride stream at a temperature of 95 ° C and a pressure of 0.5 MPa is introduced into the absorber at the point where the absorber has a temperature of 100 ° C. The second stream, at 70 ° C, enters the absorber to a point where the temperature is maintained at 75 ° C. The absorber loading with 15% by weight hydrochloric acid is 1.5 kmol / kmol of hydrogen chloride. The second stream, directly at the inlet to the absorber, is fed with steam at the temperature of 120 ° C in the amount of 100 times the volume of the obtained hydrochloric acid. The absorption gives 31 wt.% Hydrochloric acid free of impurities.
Przykład IV. Do absorbera adiabatycznego wprowadza się strumień zawierający następujące zanieczyszczenia (w % objętościowych): chlorowodór - 90,50; dwutlenek siarki 2,50; trichloroetylen - 2,50, który dzieli się na dwa strumienie. Pierwszy strumień chlorowodoru o temperaturze 70’C i ciśnieniu 0,15 MPa wprowadza się do absorbera w miejscu, gdzie temperatura osiągnęła 75°C. Drugi strumień o temperaturze 50°C wprowadza się do absorbera w miejscu, gdzie temperatura osiągnęła 65°C. Obciążenie absorbera 10% wagowo kwasem solnym wynosi 7,0 kmol/kmol chlorowodoru. Do absorbera wprowadza się azot o temperaturze 20°C w ilości 20-krotnej objętości w stosunku do wprowadzonego chlorowodoru. Zasilanie absorbera azotem prowadzi się poniżej punktu zasilania absorbera pierwszym strumieniem chlorowodoru w miejscu w absorberze o temperaturze 65’C. W wyniku absorbcji otrzymuje się 28% kwas solny wolny od zanieczyszczeń.Example IV. The stream containing the following impurities (in% by volume) is introduced into the adiabatic absorber: hydrogen chloride - 90.50; sulfur dioxide 2.50; trichlorethylene - 2.50, which is divided into two streams. The first stream of hydrogen chloride at a temperature of 70 ° C and a pressure of 0.15 MPa is fed to the absorber at a point where the temperature has reached 75 ° C. The second stream, at 50 ° C, is fed into the absorber where the temperature has reached 65 ° C. The absorber load on 10% by weight hydrochloric acid is 7.0 kmol / kmol of hydrogen chloride. Nitrogen at a temperature of 20 ° C is introduced into the absorber in the amount of 20 times the volume of the introduced hydrogen chloride. Nitrogen feed to the absorber is carried out below the absorber feed point with a first hydrogen chloride stream in place in the absorber at 65 ° C. Absorption yields 28% impurity free hydrochloric acid.
167 441167 441
Przykład V. Do absorbera wprowadza się strumień zawierający następujące zanieczyszczenia (w % objętościowych): chlorowodór - 95,60; dwutlenek siarki - 2,50; trichloroetylen - 1,90, który dzieli się na dwa strumienie. Pierwszy strumień chlorowodoru o tempera turze 85 *C i ciśnieniu 0,2 MPa wprowadza się do absorbera w miejscu, w którym absorber ma temperaturę 90’C. Drugi strumień o temperaturze 20“C wprowadza się do absorbera o temperaturze 50C. Obciążenie absorbera 15% wagowo kwasem solnym wynosi 1,5 kmoli/mol chlorowodoru. Do absorbera wprowadza się parę wodną o temperaturze 130C w ilości 250-krotnej objętości w stosunku do otrzymanego kwasu solnego zasilającą drugi strumień gazu bezpośrednio na wlocie do absorbera. W wyniku absorpcji otrzymuje się 30% wagowo kwas solny wolny od zanieczyszczeń.EXAMPLE 5 A stream containing the following impurities (in% by volume) is fed to the absorber: hydrogen chloride - 95.60; sulfur dioxide - 2.50; trichlorethylene - 1.90, which is divided into two streams. The first hydrogen chloride stream at temp at 85 ° C and pressure 0.2 MPa, is introduced into the absorber at the point where the absorber has a temperature of 90 ° C. The second stream at 20 ° C is fed to the absorber at 50 ° C. The absorber load on 15% by weight hydrochloric acid is 1.5 kmol / mol of hydrogen chloride. To the absorber, steam at a temperature of 130 ° C is introduced in the amount of 250 times the volume of the obtained hydrochloric acid, which supplies the second gas stream directly at the inlet to the absorber. The absorption gives 30% by weight hydrochloric acid free from impurities.
Przykład VI. Do absorbera adiabatycznego wprowadza się strumień zawierający następujące zanieczyszczenia (w % objętościowych): chlorowodór - 90,50; dwutlenek siarki - 2,50 trichloroetylen - 2,50, który dzieli się na dwa strumienie. Pierwszy strumień chlorowodoru o temperaturze 110C i ciśnieniu 0,35 MPa wprowadza się do absorbera o przekroju temperatury 110C. Drugi strumień o temperaturze 80 C wprowadza się do absorbera o temperaturze 85C. Obciążenie absorbera 25% wagowo kwasem solnym wynosi 7,0 kmol/kmol chlorowodoru. Pierwszy strumień zasila się azotem o temperaturze 20C w ilości 20-krotnej w stosunku do wprowadzonego chlorowodoru na wlocie strumienia do absorbera. W wyniku absorbcji otrzymuje się 32% kwas solny wolny od wprowadzanych zanieczyszczeń.Example VI. The stream containing the following impurities (in% by volume) is introduced into the adiabatic absorber: hydrogen chloride - 90.50; sulfur dioxide - 2.50 trichlorethylene - 2.50, which is divided into two streams. The first hydrogen chloride stream at a temperature of 110C and a pressure of 0.35 MPa is introduced into the absorber with a temperature cross-section of 110C. The second stream at 80 ° C is fed to the absorber at 85 ° C. The absorber load on 25% by weight hydrochloric acid is 7.0 kmol / kmol of hydrogen chloride. The first stream is fed with nitrogen at 20 ° C in an amount 20 times the amount of hydrogen chloride introduced at the inlet of the stream to the absorber. As a result of absorption, 32% hydrochloric acid free of impurities is obtained.
Przykład VII. Do absorbera adiabatycznego wprowadza się strumień zawierający następujące zanieczyszczenia (w % objętościowych): chlorowodór - 90,50; dwutlenek siarki 2,50; trichloroetylen - 2,50, który dzieli się na dwa strumienie. Pierwszy strumień chlorowodoru o temperaturze 110°C i ciśnieniu 0,35 MPa wprowadza się do absorbera o przekroju temperatury 110C. Drugi strumień o temperaturze 80 *C wprowadza się do absorbera o temperaturze 85 *C. Obciążenie absorbera 25% wagowo kwasem solnym wynosi 7,0 kmol/kmol chlorowodoru. Drugi strumień zasila się azotem o temperaturze 20°C w ilości 20-krotnej w stosunku do wprowadzonego chlorowodoru na wlocie strumienia do absorbera. W wyniku absorbcji otrzymuje się 29% kwas solny wolny od wprowadzanych zanieczyszczeń.Example VII. The stream containing the following impurities (in% by volume) is introduced into the adiabatic absorber: hydrogen chloride - 90.50; sulfur dioxide 2.50; trichlorethylene - 2.50, which is divided into two streams. The first stream of hydrogen chloride at a temperature of 110 ° C and a pressure of 0.35 MPa is introduced into the absorber with a temperature cross-section of 110C. The second stream at 80 ° C is fed to the absorber at 85 ° C. The absorber load on 25% by weight hydrochloric acid is 7.0 kmol / kmol of hydrogen chloride. The second stream is fed with nitrogen at 20 ° C in an amount 20 times the amount of hydrogen chloride introduced at the inlet of the stream to the absorber. As a result of absorption, 29% hydrochloric acid free of impurities is obtained.
167 441167 441
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 90 egz.Publishing Department of the UP RP. Circulation of 90 copies
Cena 1,(00 zł.Price 1, (PLN 00.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL28977591A PL167441B1 (en) | 1991-04-05 | 1991-04-05 | Method of obtaining hydrochloric acid of required concentration being free of chloroorganic and sulfur dioxide |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL28977591A PL167441B1 (en) | 1991-04-05 | 1991-04-05 | Method of obtaining hydrochloric acid of required concentration being free of chloroorganic and sulfur dioxide |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL289775A1 PL289775A1 (en) | 1992-10-19 |
| PL167441B1 true PL167441B1 (en) | 1995-09-30 |
Family
ID=20054268
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL28977591A PL167441B1 (en) | 1991-04-05 | 1991-04-05 | Method of obtaining hydrochloric acid of required concentration being free of chloroorganic and sulfur dioxide |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| PL (1) | PL167441B1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2016156257A1 (en) | 2015-03-30 | 2016-10-06 | Akzo Nobel Chemicals International B.V. | METHOD FOR RECOVERING HCl FROM A HCl CONTAINING GAS STREAM |
-
1991
- 1991-04-05 PL PL28977591A patent/PL167441B1/en unknown
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2016156257A1 (en) | 2015-03-30 | 2016-10-06 | Akzo Nobel Chemicals International B.V. | METHOD FOR RECOVERING HCl FROM A HCl CONTAINING GAS STREAM |
| US10773957B2 (en) | 2015-03-30 | 2020-09-15 | Nouryon Chemicals International B.V. | Method for recovering HCI from a HCI containing gas stream |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL289775A1 (en) | 1992-10-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6387345B1 (en) | Process for working up reaction gases during the oxidation HCI to chlorine | |
| US5711926A (en) | Pressure swing adsorption system for ammonia synthesis | |
| KR101374952B1 (en) | Process for recovering (chloro)hyrocarbon-free hydrogen chloride and phosgene-free (chloro)hydrocarbons from a hydrogen chloride stream comprising (chloro)hydrocarbons and phosgene | |
| KR101379634B1 (en) | Method for the production of chlorine | |
| US7384618B2 (en) | Purification of nitrogen trifluoride | |
| MXPA96004289A (en) | Procedure for the treatment of reaction gases in the oxidation of the acid chlorhidr | |
| KR102315161B1 (en) | Method for producing chlorine gas through hydrogen chloride catalytic oxidation | |
| KR101435232B1 (en) | Method for isolating n2o | |
| JP6067353B2 (en) | Isocyanate production method | |
| JP4785515B2 (en) | Chlorine production method | |
| US3314753A (en) | Process for the decomposition of phosgene | |
| JP2012046363A (en) | Method of producing hydrogen chloride and method of producing chlorine | |
| US3948624A (en) | Removal of sulfur compounds from gas streams | |
| JP3747491B2 (en) | Process for producing 1,2-dichloroethane | |
| EP0518553B1 (en) | Method and apparatus for industrially preparing chlorine | |
| US3331873A (en) | Removal of chlorine from liquid phosgene with activated carbon | |
| PL167441B1 (en) | Method of obtaining hydrochloric acid of required concentration being free of chloroorganic and sulfur dioxide | |
| US5827492A (en) | Hydrogen chloride purification process | |
| JPS5946884B2 (en) | Method for obtaining gaseous hydrogen chloride from dilute aqueous hydrochloric acid solution | |
| JP2726771B2 (en) | Industrial production method of chlorine | |
| JP3822981B2 (en) | Method for producing high purity carbon monoxide | |
| JPH02137704A (en) | Method for purifying hydrogen chloride gas | |
| EP0681556A1 (en) | Hydrogen chloride purfication process | |
| JPH107413A (en) | Production of highly pure carbon monoxide | |
| US20220219981A1 (en) | Methods for removing water from iodine (i2) |