PL166406B1 - do pracy w podwyzszonej temperaturze PL - Google Patents
do pracy w podwyzszonej temperaturze PLInfo
- Publication number
- PL166406B1 PL166406B1 PL30450191A PL30450191A PL166406B1 PL 166406 B1 PL166406 B1 PL 166406B1 PL 30450191 A PL30450191 A PL 30450191A PL 30450191 A PL30450191 A PL 30450191A PL 166406 B1 PL166406 B1 PL 166406B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- temperature
- product
- alloy
- obtaining
- speed
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 19
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 13
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 title abstract description 4
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 claims description 8
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims description 4
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 5
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 abstract description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 3
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000035876 healing Effects 0.000 description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 210000003127 knee Anatomy 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 229910052714 tellurium Inorganic materials 0.000 description 1
- PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N tellurium atom Chemical compound [Te] PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Forging (AREA)
Abstract
1. Sposób otrzymywania wyrobu ze stopu utwardzanego wydzieleniowo, prze- znaczonego do pracy w podwyzszonej temperaturze, znamienny tym, ze stop poddaje sie wyzarzaniu ujednoradniajacemu w zakresie róztworu stalego, po czym szybko sie go chlodzi z predkoscia 10 - 50°C/s do temperatury zblizonej ±50°C do temperatury maksymalnej przemiany fazowej i natychmiast poddaje odksztalceniu plastycznemu przez speczanie, skrecanie lub rozciaganie z predkoscia ponizej 10- 2 s- 1 , mozliwie duzym gniotem, nie mniejszym niz 15%. PL
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób otrzymywania wyrobu .ze stopu utwardzanego wydzieleniowo, przeznaczonego do pracy w podwyższonej temperaturze, który znajduje zastosowanie w produkcji elektrod, rur do wymienników ciepła, konstrukcji metalowych wewnątrz pieców, wysokoobciążonych styków elektrycznych i podobnych elementów.
Znany jest z polskiego opisu patentowego nr 74 791 sposób wytwarzania blach ze stopów miedzi przeznaczonych na elektrody krążkowe do zgrzewania, który polega na tym, że blachy otrzymane na drodze walcowania wlewków na gorąco, poddaje się dalszemu walcowaniu na zimno, a następnie po nagrzaniu do temperatury od 1010°C do 1030°C i gwałtownym ochłodzeniu w wodzie walcuje się je ponownie na zimno ze zgniotem do 50%, po czym nagrzewa od temperatury 400°C do 450°C i wygrzewa się w tej temperaturze w czasie od 50 minut do 120 minut, a w dalszej kolejności tak przygotowane blachy walcuje się na zimno ze zgniotem do 50%.
Ponadto znany jest z polskiego opisu patentowego nr 118 465 sposób wytwarzania rur i prętów z miedzi tellurowej, który polega na tym, że wlewki do wyciskania podgrzewa się w temperaturze 850-920°C w czasie 30 minut, a następnie wyciska ze stopniem odkształcenia wyższym od 6, przy czym dla prętów ciągnionych stosuje się zgniot w granicach 25 - 45% dla stanów półtwardego, twardego i zrekrystalizowanego, zaś proces rekrystalizacji prowadzi się w temperaturze 400-520°C w czasie 15-45 minut.
Znany jest także z polskiego opisu patentowego nr 84 698 sposób wytwarzania elektrod do zgrzewarek oporowych polegający na tym, że materiał wyjściowy do ich wytwarzania, stanowiący gruboziarnistą miedź stopową, poddaje się w trakcie odkształcania plastycznego na zimno zgniotowi średniemu.
Wadą powyższych sposobów jest to, że podczas podgrzewania następuje rekrystalizacja wywołana zastosowaniem zgniotu na zimno, która powoduje obniżenie własności mechanicznych wyrobów podczas pracy w podwyższonej temperaturze.
Sposób otrzymywania wyrobu ze stopu utwardzanego wydzieleniowo, według wynalazku, polega na tym, że stop poddaje się wyżarzaniu ujednoradniającemu w zakresie roztworu stałego, po czym szybko się go chłodzi z prędkością 10 - 50°C/s do temperatury zbliżonej ±50°C do temperatury maksymalnej przemiany fazowej i natychmiast poddaje odkształcaniu plastyczne166 406 mu przez spęczanie, skręcanie lub rozciąganie z prędkością poniżej 10'2 s’1 możliwie dużym gniotem, nie mniejszym niż 15%.
Alternatywny sposób otrzymywania wyrobu ze stopu utwardzanego wydzieleniowo, polega na tym, że stop poddaje się wyżarzaniu ujednoradniającemu w zakresie roztworu stałego, po czym poddaje się go odkształcaniu plastycznemu przez spęczanie, skręcanie lub rozciąganie z prędkością 104 - 10'“ s’1 możliwie dużym gniotem, nie mniejszym niż 15% w temperaturze zbliżonej ±20°C do temperatury solvus, a następnie po przesycaniu prowadzi się proces starzenia statycznego.
Zaletą sposobu, według wynalazku, jest to, że w wyniku obróbki cieplno-mechanicznej tworzy się stabilna struktura dyslokacyjno-wydzieleniowa o dużej dyspersji fazy umacniającej. Proces wysokotemperaturowego odkształcania plastycznego z prędkością poniżej 10’22’ prowadzi do uzyskania efektu intensywnego zdrowienia dynamicznego, który silnie obniża podatność materiału do statycznych procesów zdrowienia i rekrystalizacji. W stopach utwardzanych wydzieleniowo następuje równocześnie nałożenie się strukturalnych efektów zdrowienia dynamicznego i wydzielania dynamicznego, które powodują uprzywilejowane zarodkowania wydzieleń dyspersyjnych w podstrukturze dyslokacyjnej i zwiększenie stopnia dyspersji wydzieleń. Proces ten prowadzi do umocnienia stopu, jak również do takiego rozkładu dyslokacji, który utrudnia lub wręcz uniemożliwia rekrystalizację statyczną podczas dalszej eksploatacji wyrobu w podwyższonej temperaturze. Wyrób charakteryzuje się stabilnymi własnościami mechanicznymi i stabilną strukturą podczas pracy w temperaturze nie wyższej od temperatury odkształcania.
Przykład I. Próbkę wykonaną ze stopu, zawierającego wagowo: 0,5% magnezu, 0,5% krzemu i reszta aluminium poddano wyżarzaniu ujednoradniającemu w temperaturze 570°C, następnie szybkiemu chłodzeniu w wodzie do temperatury pokojowej i podgrzewaniu do temperatury 200°C w czasie 3 minut. W tej temperaturze próbkę poddano spęczaniu z prędkością 13x10'35>1 stosując gniot 40%. Uzyskano materiał o twardości gHV2oo= 96. Natomiast zastosowanie obróbki cieplno-mechanicznej, łączącej umocnienie gniotem i utwardzenie dyspersyjne w temperaturze 180°C przez okres 3,5 godziny powoduje otrzymanie materiału o maksymalnej twardości nie większej niż gHV = 82±5.
Przykład II. Próbkę wykonaną ze stopu zawierającego wagowo: 3,0% niklu, 0,8% chromu, 1,0% krzemu, 0,1% magnezu i reszta miedź poddano wyżarzaniu ujednoradniającemu w temperaturze 950°C przez 1 godzinę. Następnie próbkę chłodzono w wodzie do temperatury pokojowej i przez 3 minuty ogrzewano do uzyskania przez nią temperatury 600°C, po czym poddano ją skręcaniu z prędkością 1,3x10^’! Uzyskano materiał o twardości pHV2oo = 260 przy optymalnym odkształceniu 0,1. Dla porównania podaje się, że zastosowanie wyłącznie utwardzania dyspersyjnego w temperaturze 200°C przez 1 godzinę prowadzi do otrzymania stopu o maksymalnej twardości gHV2oo = 195±10.
Przykład III. Próbkę wykonaną ze stopu miedzi z dodatkiem 0,8% wagowych chromu poddano wyżarzaniu ujednoradniającemu w temperaturze 100°C przez 1 godzinę. Następnie próbkę przesycono w wodzie i poddano odkształcaniu przez spęczanie gniotem 0,45 z prędkością 10'3 s’1 w temperaturze 420°C, po czym starzono 350 minut w temperaturze 420°C uzyskując twardość materiału pHV2oo = 120. Dla porównania podaje się, że przesycony stop poddany odkształceniu na zimno gniotem 0,45 z prędkością 10‘2s’’ i starzony w temperaturze 420°C przez 350 minut uzyskał maksymalną twardość pHV200 = 120.
Przykład IV. Próbkę wykonaną ze stopu miedzi z dodatkiem 0,8% wagowych chromu poddano wyżarzaniu ujednoradniającemu w temperaturze 100°C przez 1 godzinę i przesycano w wodzie. Następnie próbkę poddano spęczaniu z prędkością 10'3 s’ gniotem 0,45 w temperaturze 600°C, po czym wyżarzano ją w tej temperaturze uzyskując twardość pHV2oo= 85 po czasie 200 minut.
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 90 egz Cena ł,00 zł.
Claims (2)
- Zastrzeżenia patentowe1. Sposób otrzymywania wyrobu ze stopu utwardzanego wydzieleniowo, przeznaczonego do pracy w podwyższonej temperaturze, znamienny tym, że stop poddaje się wyżarzaniu ujednoradniającemu w zakresie roztworu stałego, po czym szybko się go chłodzi z prędkością 10 - 50°C/s do temperatury zbliżonej ±50°C do temperatury maksymalnej przemiany fazowej i natychmiast poddaje odkształceniu plastycznemu przez spęczanie, skręcanie lub rozciąganie z prędkością poniżej 102 s’1, możliwie dużym gniotem, nie mniejszym niż 15%.
- 2. Sposób otrzymywania wyrobu ze stopu utwardzanego wydzieleniowo, przeznaczonego do pracy w podwyższonej temperaturze, znamienny tym, że stop poddaje się wyżarzaniu ujednoradniającemu w zakresie roztworu stałego, po czym poddaje się go odkształceniu plastycznemu przez spęczanie, skręcanie lub rozciąganie z prędkością 104 - 10'2 s‘- możliwie dużym gniotem, nie mniejszym niż 15%, w temperaturze zbliżonej ±20°C do temperatury solvus, a następnie po przesycaniu prowadzi się proces starzenia statycznego.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL30450191A PL166406B1 (pl) | 1991-07-04 | 1991-07-04 | do pracy w podwyzszonej temperaturze PL |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL30450191A PL166406B1 (pl) | 1991-07-04 | 1991-07-04 | do pracy w podwyzszonej temperaturze PL |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL166406B1 true PL166406B1 (pl) | 1995-05-31 |
Family
ID=20062982
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL30450191A PL166406B1 (pl) | 1991-07-04 | 1991-07-04 | do pracy w podwyzszonej temperaturze PL |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| PL (1) | PL166406B1 (pl) |
-
1991
- 1991-07-04 PL PL30450191A patent/PL166406B1/pl unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU2018201475B2 (en) | Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys | |
| Xu et al. | Recovery and recrystallization processes in Ti Pd Ni high-temperature shape memory alloys | |
| JP5031971B2 (ja) | アルミニウムベース合金とその加工物の生成方法 | |
| Jing et al. | Aging effects on the microstructures and mechanical properties of the Ti–20Zr–6.5 Al–4V alloy | |
| US4431467A (en) | Aging process for 7000 series aluminum base alloys | |
| Hameda et al. | Microstructure of hot-deformed Cu–3.45 wt.% Ti alloy | |
| Qian et al. | Electroplastic effect in AZ31B magnesium alloy sheet through uniaxial tensile tests | |
| JPH06212377A (ja) | ベータチタニウム合金の時効特性の改善方法 | |
| US5194102A (en) | Method for increasing the strength of aluminum alloy products through warm working | |
| Chang et al. | Enhancing the tensile yield strength of A6082 aluminum alloy with rapid heat solutionizing | |
| Park et al. | High-temperature deformation behavior and microstructural evolution of as-cast and hot rolled β21S alloy during hot deformation | |
| JPS58157953A (ja) | 高強度を有し耐表層剥離性が優れたアルミニウム合金の製造方法及びその合金 | |
| Wu et al. | Wire drawing conducted in the R-phase of TiNi shape memory alloys | |
| Tao et al. | The effect of Hf addition on the precipitation hardening and dynamic softening behavior of NiTi alloy during hot deformation | |
| PL166406B1 (pl) | do pracy w podwyzszonej temperaturze PL | |
| Cui et al. | Effect of cold rolling ratio on the microstructure and recovery properties of Ti-Ni-Nb-Co shape memory alloys | |
| Bardi et al. | An analysis of thermo-mechanical treatments of a 2618 aluminium alloy: study of optimum conditions for warm forging | |
| JP3475236B2 (ja) | アルミニウム合金展伸材の製造方法 | |
| RU2086667C1 (ru) | Способ обработки стареющих аустенитных инварных сплавов | |
| PL165865B1 (pl) | Sposób otrzymywania wyrobu z metali lub stopów jednofazowych, przeznaczonego do pracy w podwyzszonej temperaturze PL | |
| JPS63130755A (ja) | α＋β型チタン合金の加工熱処理方法 | |
| da Silva et al. | Behaviors of thermoelastic properties in Ni-Ti based shape memory alloys, processed by metal forming techniques | |
| Wu et al. | Multi-strengthening effects on the martensitic transformation temperatures of TiNi shape memory alloys | |
| Esezobor et al. | Improvement on the strength of 6063 aluminum alloy by means of solution heat treatment | |
| Chrominski et al. | Enhancing homogenous precipitation and strengthening effectiveness in AlCuMg alloy |