PL144950B1 - Method of accurately adjusting small amounts of aluminium oxide in an electrolyser for production of aluminium - Google Patents
Method of accurately adjusting small amounts of aluminium oxide in an electrolyser for production of aluminium Download PDFInfo
- Publication number
- PL144950B1 PL144950B1 PL1986259354A PL25935486A PL144950B1 PL 144950 B1 PL144950 B1 PL 144950B1 PL 1986259354 A PL1986259354 A PL 1986259354A PL 25935486 A PL25935486 A PL 25935486A PL 144950 B1 PL144950 B1 PL 144950B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- alumina
- rhythm
- nominal
- bath
- expressed
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25C—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC PRODUCTION, RECOVERY OR REFINING OF METALS; APPARATUS THEREFOR
- C25C3/00—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts
- C25C3/06—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts of aluminium
- C25C3/20—Automatic control or regulation of cells
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
- Electrolytic Production Of Non-Metals, Compounds, Apparatuses Therefor (AREA)
- Cell Separators (AREA)
- Investigating Or Analysing Materials By Optical Means (AREA)
- Diaphragms For Electromechanical Transducers (AREA)
- Weting (AREA)
- Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
- Table Devices Or Equipment (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Description
Opis patentowy opublikowano: 89 06 30 144950 Int. Cl.4 C25C 3/20 Twórca wynalazku: Michel Leroy Uprawniony z patentu: Aluminium Pechiney, Paryz /Francja/ sposób dokladnej regulacji maleo zawartoSci tlenku glinu w elektrolizerze dla produkcji aluminium Niniejszy wynalazek dotyczy sposobu dokladnej regulacji malej zawartosci tlenku glinu w elektrolizerze dla produkcji aluminium wedlug sposobu Hall-Heroult* Celem tej regulacji Jest równiez utrzymanie sprawnosci Faraday#e na podwyzszonym poziomie co najm¬ niej równym 94$. W ciegu ostatnich lat automatyzowano progresywnie dzialanie elektroli- zera do produkcji aluminium tak dla poprawienia bilansu energetycznego i regularnosci procesu. Jak dla zwyklych dzialan i poprawienia stopnia oczyszczenia scieków z fluoru* Oednym z istotnych czynników zapewniajacych regularnosc pracy elektrolizera przez elektrolize tlenku glinu rozpuszczonego w stopionym kryolicie. Jest rytm wprowadzania tlenku glinu do wanny. Niedobór tlenku glinu wywoluje wystepienie "efektu anodycznego" albo "rozbiegenie*, co wyraza sie gwaltownym wzrostem napiecia na zaciskach, które mo¬ ze przekraczac od 4 do 30 albo 40 volt, co moze sie odbic niekorzystnie na skladzie wy¬ produkowanego w serii aluminium. Nadmiar tlenku glinu stwarza ryzyko zanieczyszczenia dna kadzi osadem z tlenku glinu mogacym sie przeksztalcic w twarde plytki stanowiace izolacje elektryczne czesci katody* Wzbudza to na wierzchniej warstwie plynnego alu¬ minium silne lokalne predy poziome, które przez wzajemne oddzialywanie z polami magne¬ tycznymi mece wierzchnie warstwe plynnego aluminium i wywoluje destabilizacje na gra¬ nicy faz wanna-metal i inne niedogodnosci* Ten niedobór Jest szczególnie dotkliwy* gdy dezy sie do zmniejszenia temperatury kadzi podczas pracy, co Jest bardzo korzystna dla Jej zywotnosci i dla sprawnosci Faraday*a w zastosowaniu do kepieli silnie kwasnych /z podwyzszone zawartoscie AlFg/ i/lub zawierajecych rózne dodatki takie Jak chlorki, sole litu albo magnezu* Kepiele maje zdolnosc szybkiego rozpuszczania tlenku glinu wyraznie zmniejszone dlatego ich stosowanie stoi w sprzecznosci z dokladnym regulowaniem zawartosci tlenku glinu, z za¬ geszczeniem relatywnie niskim 1 miedzy dwiema krancowymi wartosciami bliskimi sobie* 1**4 9502 144 950 Jest oczywiscie Mozliwe Mierzenie wprost zawartosci tlenku glinu w wannach przez próbne analize elektrolitu, wybrano jednak od kilku lat sposób postepowania z ocene pos¬ rednie zawartosci tlenku glinu wedlug parametru elektrycznego odzwierciedlajece zagesz¬ czenie tlenku glinu we wspomnianym elektrolicie. Parametr ten jest na ogól zalane wytrzy¬ malosci wewnetrznej» albo dokladniej, pseudo-wytrzymalosci wewnetrznej, która jest równa: Ri /U - Eo/ /3 gdzie przez: EO oznaczono sile przeciwelektromotoryczne kadzi, w której przyjmuje sie na ogól, ze jej wartosc wynosi 1,65 Voltów, U - napiecie na zaciskach ka¬ dzi, a O - natezenie pradu przechodzace przez kadz.Przez wzrocowanie, nozna wyznaczyc zmiane Ri w funkcji zawartosci tlenku glinu, a przez pomiar Ri z okreslone czestotliwoscia metodami dobrze znanymi aktualnie, mozna ocenic w kazdym momencie zageszczenie oznaczone przez /AlgO^/. Od kilku lat szukano spo¬ sobów wprowadzania tlenku glinu do kepieli z pewne regularnoscia w sposób utrzymujacy jej stabilne zageszczenie o wartosci wczesniej okreslonej* Sposoby automatycznego zasilania tlenkiem glinu sluzace bardziej albo mniej ry¬ gorystycznie jego zageszczeniu w kapieli zostaly opisane, zwlaszcza w nastepujacych pa¬ tentach: patencie francuskim 457 748 REYNOLDS, w którym wytrzymalosc wewnetrzna kadzi jest uzywana jako parametr obrazujacy zageszczenie tlenku glinu, którego wprowadzenie do kapieli jest dokonywane przez dystrybutor zestawiony ze srodkami do przewiercenia skrzeplej skorupy elektrolitycznej; w patencie francuskim 506 463 V*AW«, który bazuje na mierzeniu czasu, który uplywa miedzy zatrzymaniem zasilanie w tlenek glinu 1 wysta¬ pieniem efektu anodycznego; patencie amerykanskim 3 400 062 ALCOA, który wprowadza "ano¬ de pilotowa" dla osiagniecia wczesnego wykrywania tendencji do zapychania sie i regulo¬ wania rytmu wprowadzania tlenku glinu, który jest rozdzielany poprzez zasobnik wyposa¬ zony w urzadzenie do przewiercenia skrzeplej skorupy elektrolitycznej.Wczesniej, sposoby regulowania oparte na kontroli zawartosci tlenku glinu byly opisane szczególnie w japonskim zgloszeniu patentowym 52-28417/77 SHOWA DENKO i w pa¬ tencie Stanów Zjednoczonych Ameryki 4 126 525 MITSUBISHI* W pierwszym z tych patentów zageszczanie tlenku glinu jest zawarte w przedziale 2 do 8%« Mierzy sie zmienna V w funkcji czasu t natezenia na zaciskach kazdej kadzi, porównuje sie je z wczesniej ok¬ reslona wartoscia i poprawia sie rytm zasilania tlenkiem glinu w celu sprowadzenia V/t do wartosci nastawczej. Niedogodnoscia tego sposobu jest to, ze jego doklednosc zmie¬ nia sie z zawartoscia tlenku glinu, która jest dokladnie minimalna w przedziale stoso¬ wanym od 3 do 5% A12C3 /tabela p.8/.W drugim z tych patentów zawartosc tlenku glinu ustala sie w skali od 2 do 8%, a korzystnie 4 do 6%. Zasila sie kadz w czasie tl wczesniej okreslonym z iloscia tlen¬ ku glinu wyzsza od jej teoretycznego zapotrzebowania az do osiagniecia zageszczenia tlenku glinu wczesniej okreslonego /na przyklad do 7%/9 nastepnie zmienia sie zasila¬ nie na rytm równy zapotrzebowaniu teoretycznemu w czasie t2 wczesniej okreslonemu, po¬ tem przerywa sie zasilanie az do ukazania sie pierwszych symptomów "efektu anodyczne- go" /zapchanie/ i znowu podejmuje sie cykl zasilania w rytmie wiekszym od zapotrzebo¬ wania teoretycznego* W tym sposobie zageszczenie tlenku glinu zmienia sie w trakcie cyklu od 4,9 do 8% /przyklad 1/ albo od 4 do 7% /przyklad 2/.Wreszcie, w patencie francuskim 2 487 386 /Aluminium Pechiney/, któremu odpowia¬ daja patenty europejski 44 794 i USA 4 431 491, zostal opisany sposób dokladnej regu¬ lacji zawartosci tlenku glinu miedzy 1 i 3,5% wagowo, wedlug którego nastawia sie rytm wprowadzania tlenku glinu w funkcji zmian wytrzymalosci wewnetrznej kadzi we wczesniej okreslonych przedzialach czasu, zmieniajac równiez cykle trwania wprowadzania tlenku glinu, w rytmie wolniejszym i szybszym od rytmu odpowiadajacego zapotrzebowaniu kadzi• Ten sposób znany pod nazwa "rachunek spadku" bazuje na kolejnych pomiarach wytrzyma¬ losci wewnetrznej Ri w równych odstepach czasu, na ocenie spadku dRi/dt ze zmiana Ri w funkcji czasu i porównywaniu Ri z jednej strony 1 dRi/dt z drugiej strony - z wartos¬ ciami nastawczymi l na poprawianiu rytmu wprowadzania tlenku glinu w sposób doprowadza¬ jacy dRi/dt 1 Ri do wartosci nastewczych.144 950 3 Poszukiwanie optymalnego sposobu dzialania, to znaczy poszukiwania parametrów ro¬ boczych kadzi elektrolitycznej dajecych lepsze koszty wlasna albo zyskowna, marze z mysle o inwestycjach, zawsze bylo nieustanne troske fachowców* Szczególnie poszukiwanie wplywu róznych parametrów roboczych na sprawnosc pradowa zwane równiez sprawnoscia Faraday'a jest przedmiotem licznych publikacji, z których najbardziej znaczace sa zacytowane w pracy K. GRIOTHEIM i zbiorowej zatytulowanej "Elektroliza aluminium", których druga edycja byla niedawno opublikowana w 1982 roku przez Aluminium Verlag /DOsseldorf - RFN/* W tej pracy, na stronie 339, fig* 9, 11 mozna skonstatowac, ze wszyscy przytoczeni auto¬ rzy zgodnie stwierdzaja, iz wzrost temperatury wanny jest fatalny dla sprawnosci pra¬ dowej • Z drugiej strony, wykres fazowy ukladu kriolit-tlenek glinu przedstawiony na stronie 29, fig* 2*3 tej samej pracy pokazuje, ze temperatura cieklej kapieli jest tym wyzsza im zawartosc tlenku glinu w kapieli jest mniejsza* Bedzie wiec logiczne azeby sprawnosc Faraday#a byla tym wyzsza im zawartosc tlenku glinu w kepieli bedzie wieksza* W efekcie, to zjawisko wlasnie zamyslali obserwowac liczni autorzy w kadziach prze¬ myslowych, jak to pokazuje fig* 9*20 strona 356 cytowanej pracy* Obecnie, warunki ekonimiczne i techniczne produkcji aluminium sposobem Hall-He- roult wymagaja poprawienia czynników, które wplywaja na koszty wlasne produkcji alu¬ minium* Pomiedzy tymi czynnikami sprawnosc Faraday*a jest jednym z najwazniejszych, a takze jednym z bardziej nietrwalych poniewaz niewielkie zaklócenia moga ja wyraznie pom¬ niejszyc* Gest wiec pozadane znalezienie wszystkich czynników, które wplywaja na spraw¬ nosc Faraday'a w sposób utrzymujacy podniesiona i stala jej wartosc* Celem wynalazku jest udoskonalenie sposobu dokladnej regulacji malej zawartosci tlenku glinu w kadzi elektrolitycznej, pozwalajacego na ryrazne poprawienie sprawnosci Faraday'a* Obserwujac uruchomienie procesu regulacji przez "rachunek spadku" przedmio¬ tu zacytowanego patentu, w unowoczesnionych kadziach elektrolitycznych dzialajacych pod natezeniem 175 000 albo 280 000 Amperów, ze skladem kapieli zwanej "kwasna", to zna¬ czy kapieli zawierajacej wiecej niz 8% wagowych fluorku aluminium AlF3 w nadmiarze w stosunku do kriolitu obojetnego o wzorze Na^AlF- stwierdzono, przeciwnie do powszechnej opinii specjalistów, ze pomimo wzrostu temperatury kapieli elektrolitycznej, sprawnosc pradowa wzrasta szybko, kiedy zawartosc tlenku glinu w kapieli spada* Zjawisko to mialo amplitude dotad nie budzaca watpliwosci poniewaz sprowadzajac zawartosc tlenku glinu w kapieli do 2,5% wagowo, spadek o 1 punkt zawartosci tlenku glinu, pozwolil na podniesie¬ nie sprawnosci pradowej z 94% na 95,7%, badz wprost o 1,7% sprawnosci elektrolitycznej* Z racji wzrostu temperatury roboczej kapieli elektrolitycznej, która przeszla w tym samym czasie z 946 C do 951 C powinno sie zaobserwowac logicznie rzecz biorac spa¬ dek tej sprawnosci o 1%* Oednakze temu wzrostowi sprawnosci towarzyszy wzrost napiecia elektrolitycznego tym szybszy im zawartosc tlenku glinu Jest nizsza* Zuzycie energii na tone wyprodukowanego aluminium moze ukladac sie w funkcji sprawnosci Faraday'a i na¬ piecia na zaciskach kadzi U w postacit Kwh/tone - 2.980 U /Voltów/F/ Z drugiej strony produkcja z jednej kadzi o ustalonym natezeniu elektrolitu 0 jest proporcjonalna do jej sprawnosci F, to znaczy, ze rzutowanie cen stalych /amor¬ tyzacja, koszty sfinansowania, duza czesc kosztów uruchomienia i utrzymania/ jest tym mniejsze, im wyzsza jest sprawnosc Faraday'a* Biorac pod uwage to, ze spowodowano bar¬ dzo duze rzutowanie zawartosci tlenku glinu w kadzi na sprawnosc Faradey*a wywnioskowa¬ no. Iz istnieje potrzeba dodania do wanny z tlenkiem glinu malej jego Ilosci, ale dos¬ tatecznej dla unikniecia tego, zeby koszt energii byl tak duzy, aby grozilo przekrocze¬ nie spodziewanych zysków przez poprawiania sprawnosci Faraday*a* Na ogól i w normalnych warunkach ekonomicznych, ta optymalna zawartosc tlenku glinu miesci sie bardzo blisko zawartosci minimalnej ponizej której pojawia sie "efekt anodyczny", zwany równiez "rozbieganiem" albo "plaryzacja", co wyraza sie bardzo gwaltów-4 144 950 nym wzrostem napiecia na zaciskach kadzi 1 teaperatury kepleli elektrolitycznej 1 przez wydzielanie w znacznych Ilosciach produktów fluorowych pochodzecych z rozkladu kepiell elektrolitycznej* Dla unikniecia takiego zjawiska zgubnego zerazem dla zuzycia energii 1 dla srodowiska naturalnego, zblizajec sie do lepszej zawartosci tlenku glinu dajecej lepsze rezultaty ekonomiczne, pomyslano, ze jest bardzo wazne ulozenie procesu pozwala- jecego na bardzo delikatne kontrolowanie 1 regulowanie zawartosci tlenku glinu w kepiell elektrolitycznej w obszarze obnizonych zawartosci na przyklad aledzy 1% i 3%, a korzyst¬ nie miedzy 1% 1 2,5$.Cele* wynalazku bylo przedstawienie sposobu regulacji zawartosci tlenku glinu w kadzi w obszarze jego niskich zawartosci* przez zastosowanie syntetycznego parametru P obliczanego w prosty sposób poczynajec od poaiarów klasycznych wykonywanych w kadzi elektrolitycznej* a aianowice: napiecia na zaciskach kazdej kadzi, natezenia przecho- dzecego przez przewód kadzi 1 rytau zasilania tlenkien glinu /w kg/godz./.Dla osiegniecia sprawnosci Fareday#a co najmniej równej 94%, okresla sie parametr regulacji P » -l/D#/dRi/dt/ wyrazany w aikrooaach na sekunde i w procentach ciezaru na godzine, gdy D jest pochodna napelnienia kapieli elektrolitycznej tlenkiem glinu wyrazonego w procentach ciezaru na godzine9a Ri wytrzymaloscia wewnetrzna kadzi,t-czasem,zasila sie kadz w rytmie nominalnym CN takim, zeby ilosc tlenku glinu wprowadzona do kapieli byla równa ilosci zuzytej przy elektrolizie, wylacza sie periodycznie doladowywanie tlenku glinu w ryt¬ mie Cfwyzszym od rytmu nominalnego CN w sposób wzbogacajacy kapiel w tlenek glinu i podczas wczesniej okreslonego czasu t*f przy czym ten okres wyrazony.zaleznoscia dRi/dt ma wartosc ujemna, wchodzi sie nastepnie w niedoladowanie, to znaczy w rytm CTmniejszy od CN a nas¬ tepnie niweluje sie spadek dRi/dt tak, ze wartosc ta staje sie dodatnia, przy czym parametr regulacyjny P mierzy sie z duza czestotliwoscia, a oceniajac jego wartosc, która ma tenden¬ cje wzrostowa, porównuje sie kolejne wartosci P z wczesniej okreslona wartoscia nastawcza P i kiedy P « P , wraca sie do rytmu zasilania CN nominalnego 1 ponownie rozpoczyna sie nowy cykl.Korzystnie po stadium doladowania, przechodzi sie w ciegu kilku minut do rytmu nominalnego CN przed przejsciem w niedoladowanie lub po stadium doladowania, przechodzi sie w ciegu kilku minut do rytmu róznlecego sie od CN, wartosc nastawcze PQ parametru regulacyjnego P mozna okreslac w zaleznosci od natezenia 0 w KA predu elektrolizy i od dwóch wspólczynników KI i K2 zwiezanych z charakterystyke fizykochemiczne kadzi, zgod¬ nie z zaleznoscie PQ ¦ K1K2/0, natomiast wspólczynnik KI korzystnie ustala sie na ta¬ kim poziomie, zeby byl prawie równy stosunkowi sumy kosztów stalych przetwarzania /energia, zuzywane produkty weglowe, uruchomienie, odpisy/ do kosztu energii elektrycznej.Wspólczynnik K2 korzystnie ustala sie tak, aby byl on dokladnie równy: -i/36o x £ x -a7Ii-e-7- Ustala sie równiez wartosc nastawcze P parametru regulacyjnego P wyrazone w mik¬ ronach na sekunde i w procentach ciezaru na godzine miedzy 2/100.J i 10/100*3, gdzie na¬ tezenie D predu elektrolizy jest wyrazona w KA, Parametr P Jest oceniony wychodzec z pseudo-wytrzymelosci wewnetrznej kadzi Ri okreslonej przez: Ri - 103 /U . Ec/ 3 gdziet U jest napieciem na zaciskach kadzi /w Voltach/, Eo jest wartoscie umowne w wol¬ tach sily przeciwelektroaotorycznej-dynamicznej kadzi na ogól zawartej miedzy 1,5 i 2,0 V, • najczesciej w szeregu od 1,65 do 1,75 V, D jest natezeniem elektrolitu wyrazonym w koloamperech /«10 amperów/, Ri wyrazone jest w mikroomach /jego pochodne dRi/dt wyraza sie na ogól w mikroomach na sek«/« Dokladniej, jezeli 0 jest pochodne zawartosci tlenku glinu w kepiell elektroli¬ tycznej wyrazane na przyklad w procentach wagowych na godzine P wyraza aie wzorem:144 950 6 P - -l/D./dRi/dt/ /P Jest wyrazona w mikroomach na sekundo L w procentach na godzine/* Regulacja kadzi wedlug wynalazku polega na pozostawieniu tak dlugo Jak to mozliwe strefy z zewartoscie tlenku glinu, tekia sposobem, aby P bylo bliskie Jak to aozliwe war¬ tosci P » która zostala ustalona poprzednio. Y tya celu przewiduje eie regularne zasila¬ nie kadzi w rytaie zwanym rytaea noreelnye CN po to, zeby ilosc tlenku glinu wprowadzo¬ na do kepieli byla dokladnie równa ilosci tlenku glinu zuzytego przy elektrolizie* Pod¬ czas tych okresów o rytaie noainalnya mozna dodac bez trudnosci odleglosc interpolerne bazujec na wartosci peeudo-wytrzymalosci, która Jest wtedy odaierzana dla zawartosci tlenku glinu w kepieli dokladnie stalej* Nastepnie wychodzec z tej stabilnej sytuacji, przerywa sie w wybrany¦ aoaencie doladowywanie, to znaczy zasilanie w tlenek glinu w rytaie C wyzezya od rytau nomi- nalnego CN. W tych warunkach kapiel wzbogaca sie w tlenek glinu progresywnie w rytaie na tyle szybkia, ze ryta doladowywania jest wiekszy. Czas t* tego doladowywania jest ustalony w sposób wywolujacy wzbogacenie w tlenek glinu kepieli elektrolitycznej, przy czya nie jest konieczne alerzenie albo liczenie dokladnej wartosci tego wzbogacania* W tya okresie doladowywania aoze nastapic zalana pseudo-wytrzyaeloscl kepieli /»dRi/dt/* Istnieje jednakze ryzyko, ze caly tlenek glinu wprowadzony nie rozpusci sie natychmiast w kepieli* To ryzyko jeet tya wieksze, la ryta doladowywania jest szybszy* Wartosci P, które eie wtedy alerzy se narazone na ryzyko bledu i ne ogól aozna je stosowac tylko do wykrywania znacznych niedokladnosci zeeilanla* Po doladowywaniu w stalya czasie t*, przechodzi sie do pod-zasilanie, co oznacza, ze zasila sie keplel w rytmie C~ wolniejszym od odpowiadajecego au rytau noainalnego dle zuzycia tlenku gli¬ nu przy elektrolizie Na poczetku pod-zasilania stwierdza sie na ogól, ze spadek /dRi/dt/, normalnie negatywny podczas doladowywanie, daje troche czeeu na zlikwidowa¬ nie go, a nastepnie na postepujece powiekszenie wartosci dodatnich.Ten poczetkowy okres, który nie trwa na ogól dluzej, niz kilka ainut odpowiada koncowi rozpuszczanie tlenku glinu wprowadzonego w nadmiarze podczas okresu doladowy¬ wania i nie od rezu przyewojonego przez keplel* Mozna latwo neutralizowac ten poczetkowy okres, gdzie zawartosc tlenku glinu w kepieli nie zalenia eie stosownie do rytau wprowadzania tego tlenku glinu* W efek¬ cie, przez czeste poaiery aozna stwierdzic, ze czes trwanie tego poczetkowego okresu byl rzedu 2 do 3 rszy krótszy od czasu oddzielejecego rozpoczecie okresu opózniania rytau i momentu gdy wyliczony spadek dRi/dt przekroczyl wertosc O* Inny sposób polega na odczekaniu po doladowywaniu w rytaie noainalnya kilku ainut, przed przejsciem w pod-zesilanie* Po tya poczetkowya okresie, zawartosc tlenku glinu w kepieli spada tya szybciej, la ryta zasilania jeet powolniejszy i Jednoczesnie epadek mierzonego dRi/dt nastepuje szybciej* Wahanie zewertoscl tlenku glinu O liczo¬ nej w % wagowo na godzine jest wtedy proporcjonalne dos c- O*^ CN Q plynnej kepieli gdzies C" jest rytaea pod-zasilania llczonya w kg AlgOg wprowadzanego na sekunde 1 CN jeet rytaea noainalnya zasilania /llczonya w tych samych jednostkach/* Moze byc oczy¬ wiscie zastosowany kazdy inny spójny sposób, na przyklad przedluzenie czaeu oddziela- jecego wprowadzanie dwóch nastepujecych po sobie porcji tlenku glinu, O/AlJD*/ jeet clezarea tlenku glinu zuzytego w jednostce czaeu podczas elektrolizy* Q Jeet ciezarem plynnej kepieli zdolnej do rozpuszczenia tlenku glinu zawartego w tyglu kadzi* Tytu¬ lem wskazówklt jezeli ciezar plynnej kepieli Jeet mierzony w kilogramach, a pred rze¬ du 303, gdzie 3 jeet natezaniem predu elektrolizy liczonym w klloamperach, aozna stwier¬ dzic, ze stala czaeu potrzebnego nm etoplenle lub krzepniecia kepieli na poziomie uey- pu Jest bardzo duza /nm ogól rzedu kllkff-godzln/, przy czya ta wielkosc zalenie eie w czasie bardzo powoli*6 144 950 Przykladowo, dla kadzi 280 kA zawierajecej 8000 kg plynnej kapieli i zuzywajecej 170 kg tlenku glinu na godzine 1 w rytmie C ¦ 0,7 CN. O » -0,64% na godzine. Parametr syntetyczny P ¦ -l/D. /dRi/dt/ nozna wtedy mierzyc czesto 1 w sposób niezawodny. W niare jak pod-zasilanle przedluza aie9 wartosc P poczetkowo mniejsze od docelowej wartosci P wzrasta i konczy sie po osiegnleciu tej wartosci docelowej. Zjawisko to wystepuje po uplywie czasu t" pod-rytmicznosci co nie pozwala przewidziec w pewny sposób na ogól róznego czasu nadrytmicznosci t*» Przekracza sie wtedy ryta nominalny CN, to znaczy ryta zasilania równy rytmowi zuzycia tlenku glinu przy elektrolizie w czasie tN, po uplywie którego cykl aierzenia i ustawiania rozpoczyna sie zgodnie z punktem poczetkowym.Zawartosc tlenku glinu docelowa jest bliska zawartosci granicznej wywolujecej pojawienie sie polaryzacji kadzi. Jest wazne, aby po zadzialaniu w rytmie nominalnym, przestawienie nastapilo przed poprzedzajece je faze poszukiwania punktu pracy /ozna¬ czonego przez P /, w czasie podrytmicznosci, przez okres nad-rytmicznosci, który poz¬ wala na oddalenie tej zawartosci granicznej przed spowodowaniem poszukiwan. Oczywiscie, sposób regulacji wedlug wynalazku moze byc stosowany w czesci czasu dzialania kadzi, a korzystnie podczas stabilnosci kadzi. Niektóre operacje zaklócaje normalne dzialanie.Gest tak szczególnie w przypadku operacji wymiany anod i wylewania wyprodukowanego metalu.Mozna przyjec algorytmy regulacji zwlaszcza podczas i po rozwinieciu sie tych zaklócajecych operacji az do czasu gdy kadz znajdzie sie w stanie dostatecznej stabil¬ nosci* Mozna wstawic miedzy etap doladowywania /3/ i etap pod-zasilania kontrolowanego /4/, etap dodatkowego zasilania w rytmie nominalnym albo nad albo pod-zasilania, azeby to nie zaklócalo znaczaco sposobu wedlug wynalazku, to znaczy nie przeszkadzalo w po¬ szukiwaniu punktu pracy takiego jak P ¦ -l/D /dRi/dt/ bedz bliskiego P • Jezeli chodzi o ocene wartosci P odpowiadajecej pracy kadzi, najbardziej eko¬ nomicznemu optimum, okazalo sie, ze P moze byc zapisane: Po - Ki • V3 gdzie: P jest wyrazone w mikroomach na sekunde i procentach wagowych na godzine, K1 jest wspólczynnikiem ekonomicznym syntetyzujecym warunki ekonomiczne /zwlaszcza kosztu energii porównanego z pozycjami cen zwrotnych, oprócz tlenku glinu/, K- jest wspólczyn¬ nikiem technicznym syntetyzujecym charakterystyki technologiczne i fizykochemiczne ka¬ dzi /K2 Jest niezalezne od K,/, 3 jest natezeniem roboczym kadzi wyrazonym w kiloampe- rach /¦ 10 Amperów/.Korzystnie parametr P bedzie utrzymany miedzy wartosciami granicznymi -rra-j- 1 "105T • Ocena K. i K^ moze byc dokonana nastepujeco: wspólczynnik ekonomiczny K± syntety¬ zuje warunki ekonomiczne. Oest on wyraznie równy w porównaniu do sumy kosztów stalych przetwarzania /oprócz tlenku glinu/ zawierajecych szczególnie koszt energii i zuzywa¬ nych produktów weglowych, uruchomienia 1 emcrtyzacji, oplat finansowych zawartych w koszcie energii. Tytulem przykladu ilustrujecego ale nie ograniczajecego, duze przyblize¬ nia wspólczynnika K1 noze byc osiegniete w nastepujecym zestawieniu kosztów produkcji jednej tony aluminium.A ¦ koszt tlenku glinu 1 róznych surowców /oprócz wegla/ C ¦ koszt surowców weglowych E ¦ koszt energii /elektroliza 1 doprowadzenie/ P ¦ Inne koszty produkcyjne /glównie uruchomiania 1 utrzymania/ AFF • amortyzacja 1 oplaty finansowe Mozna wiec zapisac, im K^ Jest w przyblizeniu równe K^-C+E+P* AFF/E144 950 7 /Ocena K1 do ? 20% jest dostatecznie szeroka dla zblizenia sie do potrzebnego optimum ekonomicznego/. Przykladowo, dla kosztu produkcji aluminium rozkladajacego sie na: A » 4.000 F/tone C » 1.000 F/tone E « 2,000 F/tone P » 2.000 F/tone AFF - 1.200 F/tone dochodzi sie do: K - 1000+20004.2000+1200/2000-6200/2000«3, 10 Wspólczynnik techniczny K2 syntetyzuje charakterystyki technologiczne i fizykochemiczne kadzi i moze byc oszacowany jak nastepuje: Znajduje sie eksperymetalnie pierwsze przyblizenie /na ogól dostateczne dla ok¬ reslenia prowadzenia kadzi dostatecznie optymalnie/ K2 - -/1/360/ x /U/F/ x /dF/d/Al203// gdzie: U Jest napieciem na zaciskach kadzi liczonym w voltach, na ogól zawartym miedzy 3,8 i 5,5 volt dla kadzi prawidlowo prowadzonych, F jest sprawnoscie Faraday#a kadzi na ogól zawarte miedzy 0,77 i 0,96 dla tych samych kadzi, dF/d/Al^Oy jest pochodne algebraiczne sprawnosci Faraday#a w stosunku do zawartosci tlenku glinu w kapieli, li¬ czone w % Faraday*a przez % tlenku glinu w strefie zawartosci tlenku glinu mieszczecych sie miedzy 1% i 4%, a korzystnie w strefie zawartosci Alg03 miedzy 1,5% i 3%.Ten czynnik dF/d/Al203/ zalezy od kilku czynników takich jak sklad kepieli /kwa¬ sowosc a nadmiarowi AlF^/, jej przegrzania /to znaczy odstepów miedzy temperature efek¬ tywne kepieli i jej temperature poczetkowe krzepniecia, zrównowazenia magnetycznego /szczególnie oddzialywania i deformacji granicy faz kepiel - metal/.Ogólnie rzecz biorec, ten czynnik dF/ó/Al-O*/ powinien byc okreslony ekspery¬ mentalnie dla kazdego typu kadzi i dla róznych typów kepieli zastosowanych /kepiel ma¬ lo kwasowa z co najmniej 8% nadmiarem AlF3 albo kepiel silnie kwasna z wiecej niz 8% nadmiarem A1F~ albo z dodatkami takimi jak LiF i MgF-/. Czynnik ten raz okreslony, nie zalezy juz we wstepnym przyblizeniu od warunków ekonomicznych.W nieogranlczajecym przykladzie, dla kadzi o natezeniu nominalnym 280 KA pra- cujecej w kepieli o 13% nadmiarze AlF3 i majecej mniej niz 1% LiF, w temperaturze ke¬ pieli okolo 950°C i z zawartoscie tlenku glinu zawarte miedzy 1,7% 1 2,5% mozna zna¬ lezc, ze /dF/d AlJD^/ ¦ -1,5 /% Faraday*ów na % tlenku glinu/, to znaczy, ze sprawnosc Fareday#a wzrasta o 1,5% kiedy zawartosc aluminium spada o 1%. Dla tej samej kadzi, w tych samych warunkach pracy zmierzono: F - 0,95 /bedz 95%/ V m 4,10 volt Wnioskujec na podstawie wspólczynnika technicznego K2 dla tego typu kadzi pracujecej w kepieli kwasnej : K2 - - /1/360/ x /4,1/0,95/ x /-l,5/ - ? 1,8/100.Wynalazek zostal zastosowany do' serii kadzi elektrolitycznych pracujecych przy natezeniu 280 KA pod napieciem 410 Volt na kadz 1 dajecej sprawnosc Faraday*a 95,0% dla zawartosci sredniej tlenku glinu w kepieli elektrolitycznej równej 2,3% regulowanej przedtem wedlug sposobu z patentu francuskiego 2 487 386 wczesniej cytowanego, zwanego sposobem o rachunku spadkowym. Produkcja dzienna serii na kadz, byla 2,145 kg/dzien, dla zuzycia energii 12.860 kWh/tone. Okreslono parametr P biorec dlat K wartosc: 3.10, K0 wartosc +1,8/100, /3 nominalne jest równe 280 KA/» skad P^ » ? 200.10"6 mikroomów 5 6 na sekunde przez % na godzine, co odpowiada -rnA-g • Majec wybrany rytm pod-zaslianie C" równy 70% rytmu nominalnego CN odpowiedajecy odchyleniu zawartosci tlenku glinu O » -0,64% na godzine, umieszcza sie go poprzednim8 144 950 —6 sposobem poszukiwania w punkcie pracy takim jak dRi/dt » -PQ x D ¦ ?130,10 mikroom^*/ /sekunde w momencie gdy wlacza sie ryto, nominalny CN. Oto osiagniete rezultatyt Parametry Odchylki w stosunku do znanego stanu techniki natezenie zrównowazone Ot 281 KA /+0,3%/ napiecie : 4,15 volt /*1*2%/ sprawnosc Faraday'a : 95,7% /+0,7%/ zuzycie energii i 12,920 kWh/t /+0,55&/ dzienna produkcja z 2*167 kg/dzien Al,oy zawartosc srednia ob¬ serwowana kapieli z '¦ tlenkiem glinu : 1,9% Zysk na kosztach zwrotnych /amortyzacja i oplaty finansowe wlacznie/ wynosi 2C F na tone wyprodukowanaga aluminium. PL PL
Claims (7)
1. Zastrzezenia patentowe 1. * Sposób dokladnej regulacji malej zawartosci tlenku glinu w elektrolizerze dla produkcji aluminium wedlug sposobu Hall-Heroult, znamienny tym, ze dla osiagniecia sprawnosci Faraday'a co najmniej równej 94%, okresla sie parametr regulacji P ¦ -1/D.^JRi/dt wyrazany w mikroomach na sekunde i w procentach ciezaru na godzine, gdy O Jest pochodne napelnienia kapieli elektrolitycznej tlenkiem glinu wyrazonego w procentach ciezaru na godzine, a Ri wytrzymaloscia wewnetrzna kadzi, t - czasem, zasi¬ la sie kadz w rytmie nominalnym CN takim, zeby ilosc tlenku glinu wprowadzona do ka¬ pieli byla wyraznie równa ilosci zuzytej przy elektrolizie, wylacza sie periodycznie doladowywanie tlenku glinu w rytmie C wyzszym od rytmu nominalnego CN w sposób wzbo¬ gacajacy kapiel w tlenek glinu i podczas wczesniej okreslonego czasu t , przy czym ten okres wyrazony zaleznoscia dRi/dt ma wartosc ujemna, wchodzi sie nastepnie w nie- doladowanie, to znaczy w rytm C~ mniejszy od CN, a nastepnie niweluje sie spadek dRi/dt tak, ze wartosc ta staje sie dodatnia, przy czym parametr regulacyjny P mierzy sie z'duza czestotliwoscia, a oceniajac jego wartosc, która ma tendencje wzrostowa, porównuje sie kolejne wartosci P z wczesniej okreslona wartoscia nastawcza P i kie¬ dy P ¦ P , wraca sie do rytmu zasilania CN nominalnego i ponownie rozpoczyna sie no¬ wy cykl,
2. , Sposób regulacji wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze po sta¬ dium doladowania, przechodzi sie w ciagu kilku minut do rytmu nominalnego CN przed przejsciem w niedoladowanie•
3. * Sposób regulacji wedlug zastrz* 1, znamienny tym, ze po stadium doladowania, przechodzi sie w ciagu kilku minut do rytmu rózniacego sie od CN*
4. * Sposób regulacji wedlug zastrz* 1, znamienny tym, ze wartosc nastawcza PQ parametru regulacyjnego P okresla sie w zaleznosci od natezenia O w KA pradu elektrolizy i od dwóch wspólczynników KI produkcji i K2 zwiazanego z charakterys¬ tyka fizykochemiczna kadzi, zgodnie z zaleznoscia P ¦ K1K2/0*
5. * Sposób regulacji wedlug zastrz* 4, znamienny tym, ze wspólczyn¬ nik KI ustala sie na takim poziomie, zeby byl prawie równy stosunkowi sumy kosztów sta¬ lych przetwarzania /energia, zuzywane produkty weglowe, uruchomienie, odpisy/ do kosz¬ tu energii elektrycznej*
6. * Sposób regulacji wedlug zastrz* 4, znamienny tym, ze ustala sie wspólczynnik K2 tak aby byl on dokladnie równy -1/360 x ¥ x -377? g"7~
7. * Sposób regulacji wedlug zastrz* 1 lub 2 lub 3 lub 4, znamienny tym, ze ustala sie wartosc nastawcza PQ parametru regulacyjnego P wyrazona w mikro¬ omach na sekunde 1 w procentach ciezaru na godzine miedzy 2/100*0 i 10/100*0, gdzie na¬ tezenie D pradu elektrolizy jest wyrazona w KA* Pracownia Poligraficzna UP PRL. Naklad lOOegz. Cena 400 zl PL PL
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR8507319A FR2581660B1 (fr) | 1985-05-07 | 1985-05-07 | Procede de regulation precise d'une faible teneur en alumine dans une cuve d'electrolyse ignee pour la production d'aluminium |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL144950B1 true PL144950B1 (en) | 1988-07-30 |
Family
ID=9319270
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL1986259354A PL144950B1 (en) | 1985-05-07 | 1986-05-06 | Method of accurately adjusting small amounts of aluminium oxide in an electrolyser for production of aluminium |
Country Status (22)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4654129A (pl) |
EP (1) | EP0201438B1 (pl) |
JP (1) | JPS61261490A (pl) |
CN (1) | CN1006307B (pl) |
AT (1) | ATE44165T1 (pl) |
AU (1) | AU576152B2 (pl) |
BR (1) | BR8602039A (pl) |
CA (1) | CA1251417A (pl) |
DE (1) | DE3664058D1 (pl) |
ES (1) | ES8800733A1 (pl) |
FR (1) | FR2581660B1 (pl) |
GR (1) | GR861139B (pl) |
HU (1) | HU205632B (pl) |
IN (1) | IN164906B (pl) |
IS (1) | IS1347B6 (pl) |
MY (1) | MY101644A (pl) |
NO (1) | NO172192C (pl) |
NZ (1) | NZ216051A (pl) |
OA (1) | OA08324A (pl) |
PL (1) | PL144950B1 (pl) |
TR (1) | TR22683A (pl) |
ZA (1) | ZA863380B (pl) |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2605410B1 (fr) * | 1986-10-17 | 1988-11-25 | Pechiney Aluminium | Procede et dispositif de mesure electrochimique de la concentration en ions oxyde dans un bain a base d'halogenures fondus |
NZ232580A (en) | 1989-02-24 | 1992-12-23 | Comalco Alu | Aluminium smelting process control |
EP0455590B1 (de) * | 1990-05-04 | 1995-06-28 | Alusuisse-Lonza Services Ag | Regulierung und Stabilisierung des A1F3-Gehaltes in einer Aluminiumelektrolysezelle |
ZA915511B (en) * | 1990-07-17 | 1992-04-29 | Commw Scient Ind Res Org | Rock bolt system and method of rock bolting |
FR2749858B1 (fr) * | 1996-06-17 | 1998-07-24 | Pechiney Aluminium | Procede de regulation de la teneur en alumine du bain des cuves d'electrolyse pour la production d'aluminium |
CA2230882C (en) | 1997-03-14 | 2004-08-17 | Dubai Aluminium Company Limited | Intelligent control of aluminium reduction cells using predictive and pattern recognition techniques |
NO311623B1 (no) * | 1998-03-23 | 2001-12-17 | Norsk Hydro As | Fremgangsmåte for styring av aluminiumoksidtilförsel til elektrolyseceller for fremstilling av aluminium |
FR2821364B1 (fr) | 2001-02-28 | 2004-04-09 | Pechiney Aluminium | Procede de regulation d'une cellule d'electrolyse |
US6837982B2 (en) | 2002-01-25 | 2005-01-04 | Northwest Aluminum Technologies | Maintaining molten salt electrolyte concentration in aluminum-producing electrolytic cell |
US8052859B2 (en) * | 2006-12-19 | 2011-11-08 | Michael Schneller | Aluminum production process control |
EP2135975A1 (en) | 2008-06-16 | 2009-12-23 | Alcan International Limited | Method of producing aluminium in an electrolysis cell |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3629079A (en) * | 1968-02-23 | 1971-12-21 | Kaiser Aluminium Chem Corp | Alumina feed control |
US3712857A (en) * | 1968-05-20 | 1973-01-23 | Reynolds Metals Co | Method for controlling a reduction cell |
US3622475A (en) * | 1968-08-21 | 1971-11-23 | Reynolds Metals Co | Reduction cell control system |
FR2487386A1 (fr) * | 1980-07-23 | 1982-01-29 | Pechiney Aluminium | Procede et appareillage pour reguler de facon precise la cadence d'introduction et la teneur en alumine d'une cuve d'electrolyse ignee, et application a la production d'aluminium |
US4425201A (en) * | 1982-01-27 | 1984-01-10 | Reynolds Metals Company | Method for improved alumina control in aluminum electrolytic cells |
NO166821C (no) * | 1985-02-21 | 1991-09-04 | Aardal & Sunndal Verk As | Fremgangsmaate for styring av aluminiumoksyd-tilfoerselen til elektrolyseovner for fremstilling av aluminium. |
-
1985
- 1985-05-07 FR FR8507319A patent/FR2581660B1/fr not_active Expired
-
1986
- 1986-04-24 IN IN321/CAL/86A patent/IN164906B/en unknown
- 1986-04-29 GR GR861139A patent/GR861139B/el unknown
- 1986-05-02 IS IS3095A patent/IS1347B6/is unknown
- 1986-05-05 AT AT86420118T patent/ATE44165T1/de not_active IP Right Cessation
- 1986-05-05 NZ NZ216051A patent/NZ216051A/xx unknown
- 1986-05-05 DE DE8686420118T patent/DE3664058D1/de not_active Expired
- 1986-05-05 US US06/859,907 patent/US4654129A/en not_active Expired - Fee Related
- 1986-05-05 EP EP86420118A patent/EP0201438B1/fr not_active Expired
- 1986-05-06 ZA ZA863380A patent/ZA863380B/xx unknown
- 1986-05-06 PL PL1986259354A patent/PL144950B1/pl unknown
- 1986-05-06 CN CN86103165A patent/CN1006307B/zh not_active Expired
- 1986-05-06 CA CA000508520A patent/CA1251417A/fr not_active Expired
- 1986-05-06 NO NO861806A patent/NO172192C/no unknown
- 1986-05-06 ES ES554683A patent/ES8800733A1/es not_active Expired
- 1986-05-06 BR BR8602039A patent/BR8602039A/pt not_active IP Right Cessation
- 1986-05-06 AU AU57157/86A patent/AU576152B2/en not_active Ceased
- 1986-05-07 OA OA58855A patent/OA08324A/xx unknown
- 1986-05-07 HU HU861893A patent/HU205632B/hu not_active IP Right Cessation
- 1986-05-07 JP JP61104591A patent/JPS61261490A/ja active Pending
- 1986-05-07 TR TR25030/86A patent/TR22683A/xx unknown
-
1987
- 1987-04-09 MY MYPI87000457A patent/MY101644A/en unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
OA08324A (fr) | 1988-02-29 |
NZ216051A (en) | 1989-10-27 |
NO172192B (no) | 1993-03-08 |
MY101644A (en) | 1991-12-31 |
US4654129A (en) | 1987-03-31 |
HUT45102A (en) | 1988-05-30 |
ES8800733A1 (es) | 1987-11-16 |
CA1251417A (fr) | 1989-03-21 |
BR8602039A (pt) | 1987-01-06 |
JPS61261490A (ja) | 1986-11-19 |
ZA863380B (en) | 1987-02-25 |
DE3664058D1 (en) | 1989-07-27 |
AU5715786A (en) | 1986-11-13 |
FR2581660A1 (fr) | 1986-11-14 |
NO172192C (no) | 1993-06-16 |
IN164906B (pl) | 1989-07-01 |
TR22683A (tr) | 1988-03-03 |
IS3095A7 (is) | 1986-11-08 |
CN86103165A (zh) | 1986-11-05 |
GR861139B (en) | 1986-08-21 |
EP0201438B1 (fr) | 1989-06-21 |
NO861806L (no) | 1986-11-10 |
EP0201438A1 (fr) | 1986-11-12 |
FR2581660B1 (fr) | 1987-06-05 |
IS1347B6 (is) | 1989-03-20 |
ATE44165T1 (de) | 1989-07-15 |
AU576152B2 (en) | 1988-08-11 |
HU205632B (en) | 1992-05-28 |
ES554683A0 (es) | 1987-11-16 |
CN1006307B (zh) | 1990-01-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5089093A (en) | Process for controlling aluminum smelting cells | |
KR850001767B1 (ko) | 알루미늄 생산에 사용되는 화성전해 탱크에의 알루미나 유입속도와 함량을 정확하게 조절하는 방법 | |
PL144950B1 (en) | Method of accurately adjusting small amounts of aluminium oxide in an electrolyser for production of aluminium | |
US6126809A (en) | Method for controlling the feed of alumina to electrolysis cells for production of aluminum | |
NZ328095A (en) | Aluminium electrolysis cell operation, alumina feed rate alternated above and below an average rate determined from the cell resistance and its first and second time derivatives | |
CA2285992A1 (en) | Method for controlling the aif3 content in cryolite melts | |
Kvande et al. | Pseudo resistance curves for aluminium cell control-alumina dissolution and cell dynamics | |
US4867851A (en) | Process for regulating the acidity of all-Heelectrolytic cells | |
AU2002242786B2 (en) | Method for regulating an electrolysis cell | |
US3829365A (en) | Method of operating a cell for the recovery of aluminum by electrolysis of aluminum oxide in a fluoride melt | |
US3850768A (en) | Method of controlling the supply of al{11 o{11 {0 during the operation of a cell for electrolytic recovery of aluminum | |
RU2023058C1 (ru) | Способ управления процессом электролитического получения алюминия в электролизере | |
AU2002238696B2 (en) | Method for regulating an electrolytic cell | |
US4437950A (en) | Method of controlling aluminum electrolytic cells | |
RU2087598C1 (ru) | Способ управления технологическим процессом в алюминиевом электролизере | |
Shi et al. | Advanced Monitoring and Control of Alumina Concentration in Aluminum Smelting Cells | |
RU2149223C1 (ru) | Способ управления процессом электролитического получения алюминия | |
JPS61227191A (ja) | 溶融塩浴中溶解金属含量の連続的調整法及び電解槽への前記金属の塩の連続的供給における前記方法の使用 | |
SU855079A1 (ru) | Способ регулировани теплового режима алюминиевого электролизера | |
Biedler et al. | State observer for the aluminum reduction process | |
Vassiliadou et al. | Energy Savings in Aluminium Electrolysis by Continual Monitoring and Control of the AlF3 Content of the Cryolitic Melt | |
CS266954B1 (en) | Method of electrode spacing regulation with electrolyzer for aluminium production | |
GB1132466A (pl) |