PL142260B1 - Method of obtaining fuels for diesel engines from middle coal oil - Google Patents
Method of obtaining fuels for diesel engines from middle coal oil Download PDFInfo
- Publication number
- PL142260B1 PL142260B1 PL1985253691A PL25369185A PL142260B1 PL 142260 B1 PL142260 B1 PL 142260B1 PL 1985253691 A PL1985253691 A PL 1985253691A PL 25369185 A PL25369185 A PL 25369185A PL 142260 B1 PL142260 B1 PL 142260B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- oil
- boiling point
- distillate
- stream
- separator
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 22
- 239000010742 number 1 fuel oil Substances 0.000 title claims description 5
- 239000000446 fuel Substances 0.000 title description 4
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims description 45
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 40
- 238000005292 vacuum distillation Methods 0.000 claims description 15
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims description 11
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 11
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 claims description 8
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 5
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000004517 catalytic hydrocracking Methods 0.000 claims description 4
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 3
- 239000002904 solvent Substances 0.000 claims description 3
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 claims description 2
- 239000012263 liquid product Substances 0.000 claims description 2
- 239000012265 solid product Substances 0.000 claims description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims 1
- 239000008162 cooking oil Substances 0.000 description 7
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 7
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 5
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 2
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 2
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002956 ash Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 230000009849 deactivation Effects 0.000 description 1
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000010734 process oil Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G1/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal
- C10G1/002—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal in combination with oil conversion- or refining processes
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Wood Science & Technology (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania paliwa do silników wysokopreznych, w którym olej sredni pochodzenia weglowego jako produkt wstepny dla nastepnej obróbki dalszej w etapie rafinacji i hydrokrakingu z otrzymaniem paliwa do silników wysokopreznych uzyskuje sie przez a) uwodorniajace uplynnianie wegla w obecnosci pochodzacego zprocesu oleju zarobowego (oleju zacierowego), gazu obiegowego zawierajacego wodór i drobnoczasteczkowego katalizatora (faza blotna), b) oddzielanie nie uplynnionych substancji stalych z fazy blotnej w oddzielaczu goracym w prawie takiej samej temperaturze i pod prawie takim samym cisnieniemjak w reaktorze uplynniania, c) skraplanie frakcji szczytowej o postaci pary z oddzielacza goracego w oddzielaczu miedzystopniowym i zimnym wobec równoczesnego odzyskiwania gazu obiegowego.W przypadku tej znanej drogi postepowania otrzymuje sie olej lekki o temperaturze wrzenia ponizej 200°C, olej sredni o temperaturze wrzenia 200-325°C (jako produkt wstepny) oraz olej zarobowy. Niedogodnosci tej znanej drogi postepowania polegaja na tym, ze tylko 65-70% calej wydajnosci olejów z wegla stanowi olej sredni, i ze w przypadku dalszej przeróbki tego oleju sredniego na paliwo do silników wysokopreznych powstaja znaczne ilosci, mianowicie 60-65%, produktów o temperaturze wrzenia ponizej 185°C,juz nie odpowiednich do stosowania w silnikach wysokopreznych.Stad tez celem wynalazku jest to, aby przy niezmienionej wydajnosci calkowitej oleju z wegla (okolo 50%, liczac na ilosc wegla bez wody i popiolu), zwiekszyc udzial oleju sredniego, w szczególnosci zas równoczesnie zwiekszyc udzial oleju sredniego dajacego sie stosowacjako paliwo do silników wysokopreznych.Osiaga sie ten cel wtedy, gdy w omówionym we wstepie sposobie zastosuje sie wedlug wynalazku srodki techniczne polegajace na tym, ze d) skropliny z oddzielacza miedzystopniowego i zimnego doprowadza sie do destylacyjnej kolumny dzialajacej pod cisnieniem atmosferycznym i tu w czterech zakresach wrzenia rozdziela sie na destylat I o temperaturze wrzenia ponizej 180°C, destylat II o temperaturze wrzenia 180-250°C, destylat III o temperaturze wrzenia 250-350°C i destylat IV o temperaturze wrzenia powyzej 350°C, e) destylaty II i IV stosuje sie jako olej zarobowy, destylat I stosuje sie jako dalej przetwarzany olej lekki weglowy, destylat III stosuje sie2 142 260 jako produkt wstepny dla nastepnej obróbki dalszej z otrzymaniem paliwa do silników wysokopreznych.Przewodnia mysla wynalazku jest zatem podwyzszenie poziomu temperatury wrzenia oleju sredniego, uzyskanego z oddzielacza miedzystopniowego i oddzielacza zimnego w porównaniu ze stanem techniki, nadto obnizenie poziomu temperatury wrzenia oleju lekkiego, uzyskiwanego równoczesnie, oraz zawrócenie do procesu uwodorniania wegla utworzonej dzieki temu zabiegowi frakcji posredniej (destylatu II) razem z frakcja o najwyzszej temperaturze wrzenia jako waznych skladników oleju zarobowego.Dzieki postepowaniu sposobem wedlug wynalazku osiaga sie nieoczekiwanie nastepujace korzysci: — udzial tak uzyskanego oleju sredniego bez zmiany calkowitej wydajnosci oleju z wegla staje sie wiekszy, wynoszac obecnie okolo 80-85% calkowitej wydajnosci oleju, zas odpowiednio mniejszy staje sie udzial oleju lekkiego (15-20%), — wydajnosc oleju do silników wysokopreznych z otrzymanego sposobu wedlug wynalazku oleju sredniego zwieksza sie do 50-55%, — dzieki stosowaniu nowo utworzonej frakcji destylatu II jako istotnego skladnika oleju zarobo¬ wego zwieksza sie calkowita wydajnosc olejów o okolo 2-3% w odniesieniu do ilosci wegla bez wody i popiolu, tzn. calkowita wydajnosc olejów w porównaniu z dotychczas osiagnietymi wyni¬ kami zwieksza sie o 4-6%; — w nastepnym etapie rafinacji uzywa sie okolo 5-10% mniej wodoru; — prowadzenie tego procesu sprzyja nastepnemu etapowi rafinacji na tyle, na ile tworzenie sie wody i dezaktywowanie katalizatora sa mniejsze niz w przypadku znanej drogi postepowania.Otrzymane W oddzielaczu goracym ciekle i stale produkty fazy blotnej korzystnie poddaje sie nastepnie obróbce w urzadzeniu do destylacji prózniowej z uzyskaniem dalszej ilosci oleju zarobo¬ wego. Szczególnie korzystnie w urzadzeniu do destylaji prózniowej uzyskuje sie frakcje szczytowa o temperaturze wrzenia ponizej 350°C, zwlaszcza o temperaturze wrzenia 180-350°C, i razem ze skroplinami z oddzielacza miedzystopniowego i zimnego doprowadza sie do destylacji kolumny dzialajacej pod cisnieniem atmosferycznym. Nadto w urzadzeniu do destylacji prózniowej korzyst¬ nie uzyskuje sie destylat sredni o temperaturze wrzenia powyzej 350°C i stosuje sie jako dalszy olej zarobowy.Dalsze szczególy, zalety i cechy przedmiotu wynalazku wynikaja z omówionego nizej przy¬ kladu wykonania opartego o ideowy schemat technologiczny, przedstawiony na rysunku.Strumien produktów 1 z reaktora uwodorniania wegla HR rozdziela sie w oddzielaczu goracym HA na strumien szczytowy 2 i na strumien blotny 3. Strumien blotny 3 w urzadzeniu do destylacji prózniowej (urzadzenie do rzutowej destylacji prózniowej) VD rozdziela sie na strumien pozostalosci po destylacji prózniowej 4, skladajacy sie z wegla, popiolu, katalizatora, asfaltów i olejów wysokowrzacyeh, oraz na strumien szczytowy 5, skladajacy sie z oleju destylowanego o temperaturze 200-450°C, przy czym ten ostatni dodaje sie do oleju zarobowego (rozpuszczalnika) dla wegla.Strumien szczytowy 2 z oddzielacza goracego HA po ochlodzeniu do temperatury okolo 250-300°C czesciowo skrapla sie w oddzielaczu miedzystopniowym ZA. Skropliny te jako strumien 6 doprowadza sie do destylacji kolumnyAD dzialajacej pod cisnieniem atmosferycznym. Strumien szczytowy 7 po ochlodzeniu do temperatury okolo 20-40°C skrapla sie w oddzielaczu zimnym KA.Skropliny te po odwpdnieniu jako strumien 8 razem ze strumieniem 6 doprowadza sie do destyla¬ cyjnej kolumny AD dzialajacej pod cisnieniem atmosferycznym. Strumien szczytowy 10 z oddzie¬ lacza zimnego KA jako gaz obiegowy doprowadza sie do pluczki wysokocisnieniowej i nastepnie zawraca do reaktora uwodorniania HR.Strumien 9 w destylacyjnej kolumnieAD dzialajacej pod cisnieniem atmosferycznym rozdzie¬ la sie na: frakcje o temperaturze wrzenia ponizej 180°C (= strumien 11), frakcje o temperaturze wrzenia 180-250°C (=strumien 12), frakcje o temperaturze wrzenia 250-350°C (=strumien 13) i frakcje o temperaturze wrzenia powyzej 350°C (=strumien 14).Strumien 12 i 14 wraz ze strumieniem 5 jako caly potrzebny olej zarobowy (strumien 15) zawraca sie do procesu uwodorniania.142 260 3 Temperaturaw reaktorze uwodorniania wynosi okolo 450-500°C, zas cisnienia w reaktorze uwodorniania, oddzielaczu goracym, oddzielaczu miedzystopniowym oraz oddzielaczu zimnym wynosza korzystnie 15-35 MPa.Przyklad. W urzadzeniu, opisanym w zwiazku z ideowym schematem technologicznym, przeprowadzono nizej omówiona próbe.Z odprowadzonych z reaktora uwodorniania (strumien 1) 22458 kg produktu reakcyjnego w oddzielaczu goracym HA, zwykle eksploatowanym w temperaturze 400-480°C, otrzymuje sie w temperaturze 450°C podany nizej podzial produktów.U szczytujako strumien 2 otrzymuje sie 16 491 kg gazu weglowodorowego i olejów destylowa¬ nych o temperaturze wrzenia do 450°C, które w oddzielaczu miedzystopniowym czesciowo skrap¬ laja sie w temperaturze 250-300°C. Skropliny te (4396 kg strumienia 6) skladaja sie glównie z oleju sredniego i ciezkiego o nieznacznej zawartosci oleju lekkiego (5%). Frakcja szczytowa (12 095 kg strumienia 7) sklada sie z 9 075 kg gazów Ci-C4-wcglowodorowych oraz H2S i NH3, które jako strumien 10 w oddzielaczu zimnym w temperaturze okolo 20°C odprowadza sie jako frakcje szczytowa, przy czym równoczesnie z oddzielacza zimnego jako skropliny (strumien 8) odprowa¬ dza sie 2 727 kg oleju lekkiego i oleju sredniego oraz 293 kg wody.Strumien 6 z oddzielacza miedzystopniowego ZA i strumien 8 z oddzielacza zimnego KA prowadzi sie razem (7 123 kg strumienia 9) i pod normalnym cisnieniem rozdzielacza w destylacyj¬ nej kolumnie AD, przy czym jako strumien 11 powstaje 548 kg oleju lekkiego (o temperaturze wrzenia ponizej 180°C), jako strumien 12 powstaje 1100 kg oleju zarobowego (o temperaturze wrzenia 180-250°C) jako strumien 13 powstaje 2 202 kg oleju sredniego (o temperaturze wrzenia 250-350°C) orazjako strumien 14 powstaje 3 273 kg frakcji o temperaturze wrzenia powyzej 350°C.Jako strumien 3 w oddzielaczu goracym otrzymuje sie 5 967 kg nie uplynnionego produktu z fazy blotnej, który w urzadzeniu do destylacji prózniowej VD rozdziela sie na 2 090 kg pozostalosci po destylacji prózniowej (strumien 4) i na 3 877 kg frakcji szczytowej (strumien 5), przy czym te ostatnia wykorzystuje sie jako skladnik lacznie obejmujacego 8 250 kg strumienia 15 stanowiacego olej zarobowy.Eksploatacje urzadzenia do destylacji prózniowej mozna zmienic na tyle, ze zamiast strumienia 5 odprowadza sie szczytowy strumien 5a i w srodkowym ujsciu odprowadza sie strumien 16 (oprócz strumienia 4). Tenu srodkowego ujscia jako strumien 16 doprowadzany olej destylowany korzystnie wykazuje temperature powyzej 350°C i wylaczniejest stosowany jako olej zarobowy. Równoczesnie zakres temperatury wrzenia szczytowej frakcji i z urzadzenia do pró¬ zniowej destylacji (strumien 5a) obejmuje 180-350°C i frakcje te dodaje sie jeszcze do strumienia 9 wchodzacego do destylacyjnej kolumny dzialajacej pod cisnieniem atmosferycznym.Na tej drodze postepowania osiaga sie wyzej omówione udzialy oleju sredniego i wydajnosci paliwa do silników wysokopreznych, przy czym obróbka dalsza oleju sredniego stosowanego jako produkt wstepny w etapie rafinacji i hydrokrakingu z otrzymaniem paliwa do silników wysokopre¬ znych zachodzi na znanej drodze.Zastrzezenia patentowe 1. Sposób wytwarzania paliwa do silników wysokopreznych, w którym olej sredni pochodze¬ nia weglowego jako produkt wstepny dla nastepnej obróbki dalszej w etapie rafinacji i hydrokra¬ kingu z otrzymaniem paliwa do silników wysokopreznych uzyskuje sie przez uwodorniajace uplynnianie wegla w obecnosci pochodzacego z procesu oleju zarobowego (oleju zacierowego), gazu obiegowego zawierajacego wodór i drobnoczasteczkowego katalizatora (faza blotna), nastepnie oddzielanie nie uplynnionych substancji stalych z fazy blotnej w oddzielaczu goracym w prawie takiej samej temperaturze i pod prawie takim samym cisnieniem jak w reaktorze uplynnia¬ nia i skraplanie frakcji i szczytowej w postaci pary z oddzielacza goracego w oddzielaczu miedzy¬ stopniowym i zimnym wobec równoczesnego odzyskiwania gazu obiegowego, znamienny tym, ze skropliny z oddzielacza miedzystopniowego i zimnego doprowadza sie do destylacyjnej kolumny dzialajacej pod cisnienim atmosferycznym i tu w czterech zakresach wrzenia rozdziela sie na destylat I o temperaturze wrzenia ponizej 180°C, destylat II o temperaturze wrzenia 180-250°C, destylatIII o temperaturze wrzenia 250~350°C i destylat IV o temperaturze wrzeniapowyzej 350°C, nastepnie destylaty II i IV stosuje sie jako olej zarobowy, destylat I stosuje sie jako dalej przetwa-4 142 260 rzany olej lekki weglowy, a destylat II stosuje sie jako produkt wstepny dla nastepnej obróbki dalszej z otrzymaniem paliwa do silników wysokopreznych. 2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze otrzymane w oddzielaczu goracym ciekle i stale produkty fazy blotnej poddaje sie nastepnie obróbce w urzadzeniu do destylacji prózniowej z wytwarzaniem dalszej ilosci oleju zarobowego. 3. Sposób wedlug zastrz. 2, znamienny tym, ze w urzadzeniu do destylacjiprózniowej wydziela sie frakcje szczytowa o temperaturze wrzenia ponizej 350°C, korzystnie o temperaturze wrzenia 180-350°C, i razem ze skroplinami z oddzielacza miedzystopniowego i zimnego doprowadza sie do destylacyjnej kolumn dzialajacej pod cisnieniem atmosferycznym. 4. Sposób wedlug zastrz. 2 albo 3, znamienny tym, ze w urzadzeniu do destylacji prózniowej wydziela sie destylat sredni o temperaturze wrzenia powyzej 350°C i stosuje sie gojako dalszy olej zarobowy.HR z reaktora HA N ZA pozostalosc po desty¬ lacji prózniowej 10 gaz obiegowy AU woda 15 rozpuszczalnik,/ t olej lekki J\ v 42 fi\ olej sredni __J Pracownia Poligraficzna UP PRL. Naklad 100 egz Cena 220 zl PL PL
Claims (4)
1. Zastrzezenia patentowe 1. Sposób wytwarzania paliwa do silników wysokopreznych, w którym olej sredni pochodze¬ nia weglowego jako produkt wstepny dla nastepnej obróbki dalszej w etapie rafinacji i hydrokra¬ kingu z otrzymaniem paliwa do silników wysokopreznych uzyskuje sie przez uwodorniajace uplynnianie wegla w obecnosci pochodzacego z procesu oleju zarobowego (oleju zacierowego), gazu obiegowego zawierajacego wodór i drobnoczasteczkowego katalizatora (faza blotna), nastepnie oddzielanie nie uplynnionych substancji stalych z fazy blotnej w oddzielaczu goracym w prawie takiej samej temperaturze i pod prawie takim samym cisnieniem jak w reaktorze uplynnia¬ nia i skraplanie frakcji i szczytowej w postaci pary z oddzielacza goracego w oddzielaczu miedzy¬ stopniowym i zimnym wobec równoczesnego odzyskiwania gazu obiegowego, znamienny tym, ze skropliny z oddzielacza miedzystopniowego i zimnego doprowadza sie do destylacyjnej kolumny dzialajacej pod cisnienim atmosferycznym i tu w czterech zakresach wrzenia rozdziela sie na destylat I o temperaturze wrzenia ponizej 180°C, destylat II o temperaturze wrzenia 180-250°C, destylatIII o temperaturze wrzenia 250~350°C i destylat IV o temperaturze wrzeniapowyzej 350°C, nastepnie destylaty II i IV stosuje sie jako olej zarobowy, destylat I stosuje sie jako dalej przetwa-4 142 260 rzany olej lekki weglowy, a destylat II stosuje sie jako produkt wstepny dla nastepnej obróbki dalszej z otrzymaniem paliwa do silników wysokopreznych.
2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze otrzymane w oddzielaczu goracym ciekle i stale produkty fazy blotnej poddaje sie nastepnie obróbce w urzadzeniu do destylacji prózniowej z wytwarzaniem dalszej ilosci oleju zarobowego.
3. Sposób wedlug zastrz. 2, znamienny tym, ze w urzadzeniu do destylacjiprózniowej wydziela sie frakcje szczytowa o temperaturze wrzenia ponizej 350°C, korzystnie o temperaturze wrzenia 180-350°C, i razem ze skroplinami z oddzielacza miedzystopniowego i zimnego doprowadza sie do destylacyjnej kolumn dzialajacej pod cisnieniem atmosferycznym.
4. Sposób wedlug zastrz. 2 albo 3, znamienny tym, ze w urzadzeniu do destylacji prózniowej wydziela sie destylat sredni o temperaturze wrzenia powyzej 350°C i stosuje sie gojako dalszy olej zarobowy. HR z reaktora HA N ZA pozostalosc po desty¬ lacji prózniowej 10 gaz obiegowy AU woda 15 rozpuszczalnik,/ t olej lekki J\ v 42 fi\ olej sredni __J Pracownia Poligraficzna UP PRL. Naklad 100 egz Cena 220 zl PL PL
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19843420197 DE3420197A1 (de) | 1984-05-30 | 1984-05-30 | Verfahren zur herstellung eines dieselkraftstoffes aus kohlemitteloel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL253691A1 PL253691A1 (en) | 1986-03-11 |
| PL142260B1 true PL142260B1 (en) | 1987-10-31 |
Family
ID=6237243
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL1985253691A PL142260B1 (en) | 1984-05-30 | 1985-05-29 | Method of obtaining fuels for diesel engines from middle coal oil |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4675102A (pl) |
| EP (1) | EP0166858B1 (pl) |
| JP (1) | JPS60258287A (pl) |
| AU (1) | AU564848B2 (pl) |
| BR (1) | BR8502535A (pl) |
| CA (1) | CA1245174A (pl) |
| DE (2) | DE3420197A1 (pl) |
| PL (1) | PL142260B1 (pl) |
| ZA (1) | ZA852904B (pl) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3519830A1 (de) * | 1985-06-03 | 1986-12-18 | Ruhrkohle Ag, 4300 Essen | Verfahren zur kohlehydrierung mit integrierten raffinationsstufen |
| AU2002329986A1 (en) * | 2001-09-07 | 2003-03-24 | Pennzoil-Quaker State Company | Diesel fuel and method of making and using same |
| US20080256852A1 (en) * | 2007-04-20 | 2008-10-23 | Schobert Harold H | Integrated process and apparatus for producing coal-based jet fuel, diesel fuel, and distillate fuels |
Family Cites Families (28)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1094902B (de) * | 1959-10-09 | 1960-12-15 | Ruhrchemie Ag | Verfahren zur Erzielung erhoehter Ausbeuten an Treibstoffen aus durch katalytische Kohlenoxydhydrierung erhaltenen Mischungen ueberwiegend aliphatischer Kohlenwasserstoffe |
| US3341447A (en) * | 1965-01-18 | 1967-09-12 | Willard C Bull | Solvation process for carbonaceous fuels |
| US3700584A (en) * | 1971-02-24 | 1972-10-24 | Hydrocarbon Research Inc | Hydrogenation of low rank coal |
| US3962070A (en) * | 1972-01-03 | 1976-06-08 | Hydrocarbon Research, Inc. | H-coal process: slurry oil recycle system |
| US4045329A (en) * | 1974-01-21 | 1977-08-30 | Hydrocarbon Research, Inc. | Coal hydrogenation with selective recycle of liquid to reactor |
| US4018663A (en) * | 1976-01-05 | 1977-04-19 | The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration | Coal liquefaction process |
| US4113602A (en) * | 1976-06-08 | 1978-09-12 | Exxon Research & Engineering Co. | Integrated process for the production of hydrocarbons from coal or the like in which fines from gasifier are coked with heavy hydrocarbon oil |
| US4111788A (en) * | 1976-09-23 | 1978-09-05 | Hydrocarbon Research, Inc. | Staged hydrogenation of low rank coal |
| US4125452A (en) * | 1977-06-10 | 1978-11-14 | Exxon Research & Engineering Co. | Integrated coal liquefaction process |
| US4094760A (en) * | 1977-07-25 | 1978-06-13 | Aluminum Company Of America | Method and apparatus for differentially and simultaneously electrocoating the interior and exterior of a metal container |
| US4148709A (en) * | 1977-10-27 | 1979-04-10 | The Lummus Company | Hydroliquefaction of sub-bituminous and lignitic coals to heavy pitch |
| US4132627A (en) * | 1977-12-06 | 1979-01-02 | Leas Arnold M | Integrated coal conversion process |
| ZA777585B (en) * | 1977-12-21 | 1979-06-27 | South African Coal Oil Gas | Process for coal liquefaction |
| US4283267A (en) * | 1978-05-11 | 1981-08-11 | Exxon Research & Engineering Co. | Staged temperature hydrogen-donor coal liquefaction process |
| US4172024A (en) * | 1978-06-15 | 1979-10-23 | The Lummus Company | Catalyst withdrawal and addition in a coal liquefaction process |
| US4162963A (en) * | 1978-07-21 | 1979-07-31 | Continental Oil Company | Method for producing hydrocarbon fuels and fuel gas from heavy polynuclear hydrocarbons by the use of molten metal halide catalysts |
| CA1124194A (en) * | 1979-03-05 | 1982-05-25 | Ramaswami Ranganathan | Hydrocracking of heavy oils/fly ash slurries |
| GB2051855B (en) * | 1979-06-18 | 1983-09-14 | Sasol One Ltd | Converting coal into liquid products |
| GB2071132A (en) * | 1979-10-19 | 1981-09-16 | Coal Industry Patents Ltd | Fuel oils from coal |
| US4409092A (en) * | 1980-04-07 | 1983-10-11 | Ashland Oil, Inc. | Combination process for upgrading oil products of coal, shale oil and crude oil to produce jet fuels, diesel fuels and gasoline |
| DE3038309A1 (de) * | 1980-10-10 | 1982-05-19 | Ruhrkohle Ag, 4300 Essen | Kohleverfluessigung |
| US4400263A (en) * | 1981-02-09 | 1983-08-23 | Hri, Inc. | H-Coal process and plant design |
| EP0070808B1 (de) * | 1981-07-21 | 1986-08-27 | Ciba-Geigy Ag | Reaktivfarbstoffe, deren Herstellung und Verwendung |
| GB2107728B (en) * | 1981-10-09 | 1985-07-10 | Coal Ind | Diesel fuel oils from coal |
| JPS5889688A (ja) * | 1981-11-25 | 1983-05-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 石炭の液化方法 |
| US4428820A (en) * | 1981-12-14 | 1984-01-31 | Chevron Research Company | Coal liquefaction process with controlled recycle of ethyl acetate-insolubles |
| US4447312A (en) * | 1982-01-19 | 1984-05-08 | Mobil Oil Corporation | Process for improving the diesel fuel quality of coal derived liquids |
| JPS58179289A (ja) * | 1982-04-14 | 1983-10-20 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 石炭の液化方法 |
-
1984
- 1984-05-30 DE DE19843420197 patent/DE3420197A1/de active Granted
-
1985
- 1985-02-28 DE DE8585102238T patent/DE3560530D1/de not_active Expired
- 1985-02-28 EP EP85102238A patent/EP0166858B1/de not_active Expired
- 1985-04-10 AU AU40966/85A patent/AU564848B2/en not_active Ceased
- 1985-04-18 ZA ZA852904A patent/ZA852904B/xx unknown
- 1985-04-26 JP JP60089068A patent/JPS60258287A/ja active Pending
- 1985-05-28 BR BR8502535A patent/BR8502535A/pt not_active IP Right Cessation
- 1985-05-29 PL PL1985253691A patent/PL142260B1/pl unknown
- 1985-05-29 CA CA000482661A patent/CA1245174A/en not_active Expired
- 1985-05-30 US US06/739,141 patent/US4675102A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL253691A1 (en) | 1986-03-11 |
| EP0166858A3 (en) | 1986-03-19 |
| DE3420197C2 (pl) | 1987-06-04 |
| DE3420197A1 (de) | 1985-12-12 |
| BR8502535A (pt) | 1986-01-28 |
| ZA852904B (en) | 1985-12-24 |
| EP0166858A2 (de) | 1986-01-08 |
| CA1245174A (en) | 1988-11-22 |
| US4675102A (en) | 1987-06-23 |
| JPS60258287A (ja) | 1985-12-20 |
| AU4096685A (en) | 1985-12-05 |
| EP0166858B1 (de) | 1987-09-02 |
| AU564848B2 (en) | 1987-08-27 |
| DE3560530D1 (en) | 1987-10-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0204354B1 (en) | Process for producing hydrocarbon-containing liquids from biomass | |
| US6454932B1 (en) | Multiple stage ebullating bed hydrocracking with interstage stripping and separating | |
| RU2332440C1 (ru) | Способ прямого сжижения угля | |
| CN110540867B (zh) | 一种提高裂解制备乙烯产品收率的系统及其方法 | |
| CN1142259C (zh) | 浅度溶剂脱沥青与延迟焦化的组合方法 | |
| CN102115674A (zh) | 一种煤液化与石油炼制的组合方法 | |
| US6048448A (en) | Delayed coking process and method of formulating delayed coking feed charge | |
| KR20230068382A (ko) | 탄화수소 생성물을 생성하는 과정에서 불순물의 제거 | |
| US4216074A (en) | Dual delayed coking of coal liquefaction product | |
| CN108276236B (zh) | 一种增产烯烃的费托合成尾气深冷分离回收方法 | |
| CN104194818B (zh) | 一种有机溶剂分散生物油和石油馏分共催化裂化的方法 | |
| CN110527555A (zh) | 一种宽馏分原油热裂解制乙烯的系统 | |
| CN109111950B (zh) | 全馏分焦油加氢生产液体燃料的方法 | |
| US4298451A (en) | Two stage liquefaction of coal | |
| US6171473B1 (en) | Integrated residue thermal cracking and partial oxidation process | |
| CN111019703B (zh) | 一种减少制备裂解原料工程投资的系统及其方法 | |
| CN110540868B (zh) | 一种低成本油品裂解制乙烯的系统 | |
| US9334452B2 (en) | Two-stage, close-coupled, dual-catalytic heavy oil hydroconversion process | |
| CA1210723A (en) | Two-stage coal liquefaction process | |
| CN112725019A (zh) | 一种原油的裂解处理方法与系统 | |
| PL142260B1 (en) | Method of obtaining fuels for diesel engines from middle coal oil | |
| CN112745943A (zh) | 一种裂解原油的方法与系统 | |
| CN112708459B (zh) | 一种低碳烯烃的制备方法与系统 | |
| CN101092570B (zh) | 一种富含轻烃的催化裂化反应油气的分离方法 | |
| EP0128620B1 (en) | Multistage process for the direct liquefaction of coal |