Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania aglo¬ meratów tlenku glinu o dobrej wytrzymalosci mechanicznej, o uziarnieniu dajacym sie tak regulowac by spelnialo wymagania techniczne przy przeksztalcaniu tlenku glinu w glin przez termoelektrolize.Przemysl otrzymywania tlenku glinu i jego przeksztal¬ cenia w glin przez termoelektrolize napotykal od dawna na powazne trudnosci. Pierwsza trudnosc stanowily straty tlenku glinu przez ulatywanie; byla ona odczuwalna przy manipulowaniu tym materialem i jego stosowaniu w komo¬ rach do termoelektrolizy. W zwiazku z tym bylo ko¬ nieczne budowanie kosztownych instalacji do wychwyty-* wania tlenku glinu i odpylania. Inna trudnosc, która równiez sie wylonila, dotyczyla wychwytywania niektórych czaste¬ czek zawartych w gazach odpadowych opuszczajacych komory do termoelektrolizy.Tradycyjna technika stosowana obecnie do tego celu polega na stworzeniu bardzo dobrego kontaktu pomiedzy gazami odlotowymi i tlenkiem glinu sluzacym do zasilania komór.Stwierdzono, ze aby absorpcja tych czasteczek byla zadawalajaca, konieczne jest aby uzyty do kontaktowania tlenek glinu posiadal zawartosc tlenku glinowego „a" i powierzchnie wlasciwa BET odpowiednia do tego celu.Ostatnia wreszcie niedogodnosc, która okazala sie wazna3 dotyczyla m.in. stwierdzonych zmian w uziarnieniu tlenku glinu. Aby praca komór do termoelektrolizy nie byla zaklócana przez zmiany uziarnienia nalezaloby dysponowac uziarnieniem wyraznie trwalym w czasie. 25 30 Wobec tych licznych trudnosci i niedogodnosci zastana¬ wiano sie jak korzystnie nadawac tlenkowi glinu postac aglomeratów szczególnie dogodna w termoelektrolizie, aby bylo mozliwe dysponowanie produktem którego poza¬ dane charakterystyki bylyby odtwarzalne, tzn. trwale w czasie.W celu rozwiazania tych niedogodnosci proponowano w literaturze fachowej rózne metody aglomeracji tlenku glinu.Pierwszy zaproponowany proces polegal na mechanicz¬ nej aglomeracji pasty otrzymanej przez zmieszanie tlfnku glinu „Bayer" i odpowiedniego czynnika wiazacego, któ¬ rym mógl byc roztwór kwasu, soli glinowych,'takich jak, na przyklad, azotan glinu, stearynian glinu i podobne.Po aglomeracji przez wytlaczanie, ubijanie lub za pomoca dowolnego innego sposobu mechanicznego, otrzymane granulki poddawano kalcynowaniu. Sposoby takie byly jednakze kosztowne a otrzymywane produkty granulowane zanieczyszczone byly nie tylko niewielkimi ilosciami Na20 pochodzacego z samego procesu Bayera, lecz takze srod¬ kiem wiazacym' lub tym co z niego zostalo po obróbce cieplnej.Nastepnie zaproponowano inny sposób opisany we francuskim opisie patentowym nr 2 267 982, w którym wytwarzano aktywny tlenek glinu w postaci zaglomerowanej, o zwiekszonej wytrzymalosci mechanicznej, przez ubija¬ nie wodzianu glinu otrzymywanego sposobem Bayera [Al(OH3] polegajacym, na alkalicznym trawieniu boksytu z nastepujacym po nim granulowaniem i obróbka termiczna.Surowiec, który winien posiadac niska zawartosc zanie- 112 492112 492 3 czyszczen, zwlaszcza zanieczyszczen sodowych, poddawano najpierw suszeniu dla usuniecia wody impregnacyjnej, a nastepnie ubijaniu do ciezaru nasypowego 2,20 g/cm3, bez dodatku srodka wiazacego, przez przepuszczenie w sposób ciagly pomiedzy dwoma cylindrami, pomiedzy którymi ustalono pozadane cisnienie. Tak wytworzona ciagla tasma byla rozdrabniana do pozadanych rozmiarów, a czastki poddawano typowej obróbce aktywacyjnej.Nalezy zaznaczyc, ze zaglomerowany material zawieral 34—35% wody konstytucyjnej, której obecnosc faworyzo¬ wala sklejanie ziarn Al (OH)3 w trakcie ubijania.Z drugiej strony we francuskim opisie patentowym nr 1 419 879 zaproponowano sposób przeksztalcania i oczysz¬ czania szesciowodnego chlorku glinu, który to sposób stanowi J»* -wazne, stadium -..przejsciowe przy wytwarzaniu czystego glinu z rud krzemowo-gl inowyeh, które nie mogly byc poddawane alkalicznej obróbce sposobem Bayera i dla których zastCfcówano kwasne srodki trawiace, przeksztal¬ cajace glin z rudy w u wodniony chlorek.Wiadomo jednakze, ze szesciowodny chlorek glinu otrzymany przez wytracenie wystepuje w postaci laseczek, których dlugosc wynosi zazwyczaj od 50 \i do 1500 u, w zaleznosci od warunków krystalizacji.Podczas termicznego Rozkladu uwodnionego chlorku glinowego wedlug równania: 2 A1C13 • 6H20 A1203+ 6HC1 + 9H20 w temperaturze mieszczacej sie zazwyczaj pomiedzy 600 °G i 900°C, w zlozu statycznym lub dynamicznym, odbierany tlenek glinu wystepuje równiez w postaci laseczek, których objetosc równa sie okolo 35% objetosci laseczek poczatko¬ wych chlorku glinowego szesciowodnego. Laseczki tlenku glinowego sa kruche i zle znosza zjawiska scierania wystepu¬ jace zarówno podczas obróbki cieplnej jak i podczas mecha¬ nicznych, pneumatycznych lub innych operacji przenosze¬ nia. Z tych"wzgledów otrzymywany tym sposobem tlenek glinowy lamal sie i stosunkowo latwo ulegal rozdrobnieniu do bardzo drobnych czastek, podatnych na ulatywanie, a sposób obarczony byl równoczesnie licznymi niedogodnos¬ ciami opisanymi wczesniej.Bylo wiec pozadane opracowanie sposobu aglomeracji tlenku glinu otrzymywanego przez termiczny rozklad szesciowodnego chlorku glinu.Kontynuujac badania w tym zakresie,. stwierdzono, ze jest mozliwe otrzymanie z szesciowodnego chlorku gli¬ nowego granulek tlenku glinu o dobrej wytrzymalosci mechanicznej, o uziarnieniu dajacym sie regulowac, z tym ze aglomeraty otrzymane z A1203 pochodzacego z komplet¬ nego rozkladu A1C13 • 6H20 maja bardzo zla wytrzymalosc mechaniczna, aglomeraty otrzymane z tlenku glinu zawiera¬ jacego powyzej 15% wagowych Cl (po przeksztalceniu termicznym A1C13 • 6H20 w tlenek glinu) maja równiez bardzo, zla wytrzymalosc mechaniczna, jedynie aglomeraty otrzymane z tlenku glinu zawierajacego 0,1—15% wago¬ wych Cl maja dobra wytrzymalosc mechaniczna, która jest jeszcze poprawiona gdy zawartosc Cl miesci sie w za¬ kresie 2—10% wagowych.Ponadto stwierdzono, ze ciezar wlasciwy nasypowy zaglo^ literowanego tlenku glinu winien byc zawarty miedzy 1 a 1,5 g/cm3. Ponizej 1 g/cm3 wytrzymalosc mechaniczna aglomeratów jest bardzo mala, podczas gdy dla wartosci powyzej 1,5 g/cm3 nie ma zadnej poprawy wytrzymalosci mechanicznej ubitego produktu. Ciezar wlasciwy nasypowy zawarty miedzy 1 a 1,5 g/cm3 zapewnia równiez otrzymanie po obróbce termicznej prowadzonej W temperaturze miedzy 600 a 1500 °C zaglomerowane granulki o powierz- 4 chni BET zawartej miedzy 2 a 120 m3/g i zawartosc Cl po ubiciu i obróbce termicznej w zakresie 0,005—0,5% wa¬ gowych.Wedlug wynalazku, sposób wytwarzania aglomeratów 5 tlenku glinu o dobrej wytrzymalosci mechanicznej i o da¬ jacym sie regulowac uziarnieniu, o powierzchni wlasciwej BET w zakresie 2—120 m3/g polega na ubijaniu produktu posredniego pochodzacego z niekompletnego rozkladu termicznego chlorku glinu szesciowodnego pochodzacego, na przyklad, z dzialania kwasu chlorowodorowego na rudy krzemowo-glinowe, tak, aby zawartosc Cl miescila sie w zakresie pomiedzy 0,8% a 15%, lecz korzystniej miedzy 2% a 10%. Ubijanie kontynuuje sie do uzyskania nasypo¬ wego ciezaru wlasciwego 1—1,5 g/cm3 po czym przepro¬ wadza sie obróbke termiczna w temperaturze 600—1500 °C do zawartosci Cl 0,005—0,5%.Zawartosci A1203 i wody konstytucyjnej w produkcie posrednim wynika c czywiscie z zawartosci Cl; taki niepelny rozklad chlorku glinowego szesciowodnego przeprowadza sie znanymi sposobami.Produkt posredni jest zazwyczaj ubijany w stanie su¬ chym. Stwierdzono jednakze, ze wprowadzenie pewnej ilosci wody do produktu do ubijania, nie przekraczajacej 20% wagowych tego produktu, nie wplywa wyraznie na charakterystyki koncowe aglomeratów tlenku glinu. Tak zdefiniowany produkt posredni poddaje j-sie procesowi aglpmeracji, którego ilustracje przedstawiono na zalaczo¬ nym rysunku.W przedstawionym procesie, produkt przejsciowy „P.I", magazynowany w A wprowadza sie przewodem 1 do mie¬ szalnika v B, do którego równoczesnie doprowadza sie przewodem 6 frakcje skladajaca sie z produktów granulo¬ wanych o wymiarach nizszych od pozadanych. Nastepnie mieszanine wprowadza sie przewodem 2 do urzadzenia C, w którym prowadzi sie ubijanie w sposób ciagly. Urzadzenie C ma element prasujacy którym moze byc, na przyklad, ubijak cylindrowy zwyklego typu, polaczony z elementem wstepnego ubijania. Cisnienie ubijania wynosi co najmniej 3 tony na centymetr liniowy szerokosci cylindrów, tak, aby ciezar nasypowy wymienionego produktu, korzystnie byl zawarty pomiedzy 1 a 1,5 g/cm2. Od tej chwili ubity produkt ma postac ciaglej tasmy, która z grubsza rozdra¬ bnia sie na wyjsciu z ubijania i która doprowadza sie przez 3 do granulatora D, gdzie prowadzi sie rozdrabnianie do pozadanych rozmiarów. Rozdrabnianie to prowadzi sie za pomoca urzadzen znanego typu, takich jak walki kol¬ czaste, kruszarki szczekowe, mlyny bijakowe itp.Granulki pochodzace z rozdrabniania D kieruje sie przewodem 4 do strefy selekcji E gdzie zachodzi ich podzial na co najmniej trzy frakcje a, (3 i y o róznych wymiarach.Frakcja a stanowi granulki, których wymiary mieszcza sie w przedziale miar pozadanym przez pózniejszego uzytkownika. Frakcje te przeprowadza sie dalej przewodem 7 do pieca F znanego typu, w którym zachodzi obróbka cieplna w temperaturze potrzebnej do wytworzenia tlenku glinu o pozadanej charakterystyce, na przyklad w tempera-, turze zawartej pomiedzy 600 °C a 1500 °C.Frakcje (3 skladajaca sie z granulek o zbyt malych wy¬ miarach transportuje sie przewodem 6 do mieszalnika B w celu ponownego wprowadzenia jej do procesu.Frakcje y stanowiaca granulki o zbyt duzych wymiarach transportuje sie droga 5 do granulatora D, w którym pro¬ wadzi sie nowe rozdrabnianie, po czym wprowadza sie ja ponownie przewodem 4 do strefy selekcji E. 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60112 492 Po obróbce cieplnej w urzadzeniu F, frakcje a zbiera sie w punkcie G do dalszego wykorzystania.Urzadzenie C do ubijania .w sposób ciagly moze stanowic prasa do pastylkowania, w której cisnienie ubijania wynosi 2000—10000 kG/cm2.Produkt pastylkowany wprowadza sie nastepnie do gra- nulatora, po czym kontynuuje cykl przerobowy opisany poprzednio.Aglomeraty tlenku glinowego otrzymane bez udzialu jakiegokolwiek srodka wiazacego posiadaja po zakonczeniu obróbki cieplnej charakterystyki fizyczne szczególnie interesujace, a ponadto zachowuja regularne uziarnienie, dajace sie regulowac wedlug zyczenia uzytkownika.Na ogól, zawartosc chloru w uzyskanych aglomeratach jest bardzo niska i waha sie w granicach 0,005%—0,5% w zaleznosci od warunków obróbki cieplnej.Ponadto, powierzchnia wlasciwa BET aglomeratów mie¬ rzona absorpcja azotu wedlug normy AFNOR XII-621 miesci sie w granicach 2 m2/g—120 m2/g, a zawartosc tlenku glinu a wynosi 95% — 0%, w zaleznosci od warunków obróbki cieplnej.Nieoczekiwanie stwierdzono, ze przy jednakowych warunkach obróbki cieplnej aglomeraty tlenku glinu maja nizsza zawartosc Cl i wyzsza powierzchnie BET od tlenku glinowego pochodzacego z chlorku szesciowodnego nie poddawanego cyklowi aglomeracji sposobem wedlug wy¬ nalazku.I wreszcie, aglomeraty tlenku glinu otrzymane sposobem wedlug wynalazku wykazuja bardzo, dobra wytrzymalosc na scieranie, która objawia sie dobra wytrzymaloscia na rozkruszanie ziarn podczas powtarzajacych sie wstrzasów termicznych i mechanicznych.Wedlug wynalazku, mozliwe jest równiez sporzadzenie znanym sposobem aglomeratów o ksztaltach scisle okreslo¬ nych, na przyklad, przez mielenie pod cisnieniem, wytla¬ czanie itp. z wytworzeniem^ ira przyklad, Iroleezek o róz¬ nych wymiarach, cylindrów pelnych lub pustych, plytek, rowkowych kól pasowych,„diabolo" zwrotnych i podobnych, dla których pózniejsza obróbke cieplna w uzyskanej postaci prowadzi sie zgodnie z wybranym cyklem termicz¬ nym, wyznaczonym przez pózniejsze zastosowanie ksztal¬ tek.Wynalazek zostal ponizej zilustrowany za pomoca opisu przykladów realizacji procesu.Przyklad I. Zmieszano w B 15 kg frakcji (3 zawie¬ rajacej drobne, 1 milimetrowe przesiewy, pochodzace z wczesniejszych operacji prowadzonych w tych samych warunkach technicznych, z 15 kg produktu posredniego 10 30 35 pochodzacego z niepelnego rozkladu chlorku glinowego szesciowodnego; mieszanina zawierala jeszcze 4555% wa¬ gowych Cl. Mieszanine te ubito wstepnie do ksztaltu stoz¬ kowego, do którego wkrecono srube Archimedesa nadajac ksztalt stozkowatego, leja.Podstawa ubijaka wstepnego byla umocowana bezpo¬ srednio na ubijaku skladajacym sie z dwóch cylindrów o srednicy 600 mm wyposazonym w obrecze z wglebieniami . rozstawione w odleglosci 1,5 mm przed wprowadzeniem produktu.Cisnienie sciskania utrzymywano ^iezmiennie w czasie trwania operacji. Wynosilo ono 6 ton na centymetr szerokos¬ ci obreczy.Szybkosc rotacji wynosila 4 obroty na minute.Plytjd odbierane po wyjsciu z C wprowadzano do mlyna D bijakowego, wyposazonego w krate o oczkach 6,5 mm.Tak otrzymane granulki byly przesiewane w aparacie E pozwalajacym na podzielenie ich na cztery frakcje: — frakcje wieksza od 5 mm, która kierowano do granula- tora D i która stanowila 2%0 wagowych masy granulek, — frakcje 2—5 mm pozadana przez uzytkownika, stano¬ wiaca 43% wagowych masy granulek, — frakcje 1—2 mm, równiez pozadana, stanowiaca 18% wagowych masy granulek, — frakcje mniejsza od 1 mm, stanowiaca 37% wagowych masy granulek, która zawracano do D.Frakcje 2—5 mm i 1—2 mm kalcynowano oddzielnie w G w róznych temperaturach i uzyskano w funkcji tych temperatur charakterystyki wlasciwe podane w tabli¬ cy1. " Próbe scierania przeprowadzono w aparacie do miesza¬ nia w postaci cylindrycznego szklanego zbiornika o pojem¬ nosci 250 cm3 przy srednicy wewnetrznej 55 mm i dlugosci wewnetrznej 105 mm. Wymieniony zbiornik byl poru¬ szany ruchem zlozonym w trzech kierunkach, powodujacym rytmiczne efekty wytrzasania, obracania i kolysania.Do cylindrycznego zbiornika wprowadzono 50 g aglome¬ rowanego tlenku glinowego stanowiacego odsiew ze wste¬ pnego przesiewania do Wielkosci 160 ii. Nastepnie próbke te poddano ciaglemu mieszaniu w ciagu 2 godzin, po czym ponownie" przesiano ja do wielkosci 160 u. Okreslono, w ten sposób zawartosc procentowa mialu utworzonego podczas scierania.I wreszcie, zmierzono srednia srednice przed i po scie¬ raniu, znanymi metodami.W ten sposób, poprzez ten pierwszy przyklad, wykazano, ze zasadnicza jakosc aglomeratów tlenku glinowego zalezy Tablica 1 Frakcje 2—5 mm 1—2 mm Temperatura kalcynowania surowy wyjsciowy nie kalcynowany 850 °C 950 °C 1050°C 850°C 900 °C Straty w% 10,9 12,35 13,4 11,0 12,0 % ci , 4,55 0,3 * 0,26 0,07 0,3* 0,28 t BET 72 39 20 69 47 Ciezar nasy¬ powy kg/dm3 0,78 0,74 0,74 0,73 0,68 0,65 Testscierania utwo¬ rzony mial % <160u 0,02 . 0,16 0,16 0,04 2,5 1,0 0 srednia przed w u, 3050 2800 2850 3050 1080 1150 0 srednia po w \x 2900 2650 2600 . 2850 | 1020 1020 |112 492 Tablica 2 /o *-1 w produkcie przejsciowym 0,9% 2,5% Temperatura kalcynowania w CC nie kalcynowano 850 C 950 °C 1050CC nie kalcynowano 850 °C 950 °C 1050°C Ciezar nasypowy kg/dm3 , 0,96 0,87 0,86 0,88 0,83 0,78 0,78 0,79 Testscierania utwrorzony mial w % <160u . 19,7 10,5 9,7 7,4 10,8 9,5 6,7 2,5 srednia 0 przed w u 3100 3000 2900 3000 2650 2650 2800 2750 srednia 0 po w u 2600 2750 2750 2800 . | 2500 1 2500 2600 2600 | od sprecyzowanych charakterystyk ubijania, przy zawartosci 4,55% Cl w produkcie przejsciowym. Przyklad II. W przykladzie tym wykazano, ze 20 zawartosc Cl w produkcie posrednim byla czynnikiem wyznaczajacym podstawowe wlasnosci aglomeratów otrzy¬ mywanych sposobem wedlug wynalazku. Zmieszano w B 15 kg frakcji P skladajacej sie z odsianego 1 mm mialu, jak w przykladzie I, z 15 kg produktu posredniego. Miesza¬ nina zawierala jeszcze 2,5% wagowych Cl. Mieszanine ubito w warunkach podanych w* przykladzie I, z tym, ze szybkosc obrotów cylindrów zmieniono z 4 obrotów/mi¬ nute do 2 obrotów/minute. Po przesianiu wykonanym w urzadzeniu E zebrano nastepujace frakcje: — frakcje wyzsza od 5 mm, która stanowila 1% masy granulek — frakcje 2—5 mm, pozadana, stanowiaca 28% masy granulek — frakcje 1—2 mm, równiez pozadana, stanowiaca 17% masy granulek — frakcje nizsza od 1 mm, stanowiaca 54% masy granulek, która zawracano do B.Dla porównania, ubito równiez, w identycznych warunka- kach, mieszanine mialu i produktu przejsciowego, w której zawartosc Cl przed ubiciem wynosila 0,9% wagowych.Po przesianiu zebrano nastepujace frakcje: — frakcje wyzsza od 5 mm: 1% masy granulek — frakcje pozadana 2—5 mm: 24% masy granulek — frakcje równiez pozadana 1—2 mm: 11% masy granulek — frakcje nizsza od 1 mm: 64% masy granulek.Przy porównaniu z granulkami zawierajacymi 2,5% Cl, granulki zawierajace 0,9% Cl okazuja sie stosunkowo kruchsze.Frakcje 2—5 mm kalcynowano w róznych temperatu¬ rach i wykazano, w funkcji temperatury, róznice wytrzyma¬ losci mechanicznej w tescie scierania, co podano w tablicy 2.Granulki otrzymane z produktu posredniego o nizszej zawartosci Cl okazaly sie mniej wytrzymale.Przyklady III—V. Przeprowadzono pasty 1kowanie 3 próbek produktu posredniego zawierajacego odpowiednio - 1,2%, 4,4% i 12,7% wagowych Cl.Dla udowodnienia, ze obecnosc wody nie zaklóca wlas¬ nosci mechanicznych konfekcjonowanych pastylek, nawil¬ zano produkty przejsciowe iloscia wody odpowiadajaca 60 10% lub 20% wagowych masy produktów posrednich.Po zhomogenizowaniu próbek przeprowadzono ubijanie za pomoca prasy hydraulicznej, której cisnienie zmieniono od 3100 kG/cm2 do 7700 kG/cm2. Pastylki mialy srednice okolo 20,3 mm i grubosc 7—11 mm w zaleznosci od ilosci 65 wprowadzonego produktu posredniego. Po wysuszeniu w temperaturze 110°C, pastylki kalcynowano w piecu . muflowym, ogrzewanym stopniowo od temperatury 200 do 900 °C przy tempie wzrostu temperatury 3,4 °C na mi¬ nute.Charakterystyki fizyczne pastylek po obróbce cieplnej podano w tablicy 3. 30 35 40 45 50 .%C1 w pro¬ dukcie posred¬ nim 1,2 4,4 12,7 % wody zwil¬ zaja¬ cej 10 10 20 10 20 , Tabl Cisnie¬ nie pastyl- kowania kG/cm2 3100 4600 6200 3100 4600 6200 7700. 3100 4600 6200 7700 3100 4600 6200 7700 3100 4600 6200 7700 i ca 3 Ciezar nasypowy po obróbce cieplnej 1,03 1,23 1,31 1,12 1,24 1,34 1,38 1,13 1,32 1,36 1,42 1,12 1,16 1,22 1,20 1,30 1,33 1,36 1,35 Wysokosc spadania kulki powo¬ dujaca ro¬ zerwanie w cm 20 25 25 | 75 100 100 100 1 75 150 100 75 1 20 10 10 10 | 10 10 • 10 10 | Test rozerwania pastylek wykonano przez opadanie kulki stalowej o srednicy 18,25 mm wazacej 24,80 g i pro¬ wadzonej w rurze szklanej o-srednicy 20 mm. Kulka ude¬ rzala w srodek pastylki. Stosowano rury szklane o wzrasta¬ jacej wysokosci, do momentu, gdy pojedyncze opadniecie kulki powodowalo rozerwanie pastylki.Przyklad VI. Mierzono wplyw na zawartosc Cl i powierzchnie BET wymiarów aglomeratów i tlenku glinowego tego samego pochodzenia lecz o róznych wymia¬ rach i nie poddawanego cyklowi aglomeracji aposobem112 492 Tablica 4 10 \ A B ¦ ° Charakterystyki obróbki temperatura . kalcynowania w °C 1000 1050 1000 1050 1000 1050 czas kalcynowania w minutach 90 120 60 90 90 120 60 90 90 120 60 90 szybkosc gazu - fluidyzacyjnego cm/sek. 32. 15 17 Charakterystyki produktów po obróbce powierzchnia BET w cm2/g 52 51 37 34 49 51 32 31 30 30 22 19 %C1 0,13 0,06 0,036 <0,01 0,16 0,07 0,05 <0,01 0,21 0,15 0,09 0,05 wedlug wynalazku, dla okreslonych temperatur i czasów kalcynowania.W tym celu uzyto trzy próbki podzielone w sposób nastepujacy: — próbka „A" skladajaca sie z granulek tlenku glinowego o wymiarach mieszczacych sie pomiedzy 0,5 i 1 mm, — próbka „B" skladajaca sie z granulek tlenku glinowego o wymiarach mieszczacych sie pomiedzy 0,25 i 0,5 mm, — próbka ,,C" pochodzaca z niepelnego rozkladu chlorku gUnu szesciowodnego o bardzo drobnym uziarnieniu.Srednica srednia produktu przejsciowego wynosila' okolo 50 ji.Kalcynowanie tych róznych próbek prowadzono w piecu o zlozu fluidalnym, przy czym gazem fluidyzacyjnym bylo suche powietrze.Charakterystyki produktów po takiej obróbce podano w tablicy 4.Rezultaty ^pozwalaja na zmierzenie równoczesnych zmian % Cl t powierzchni wlasciwych BET w zaleznosci od tego, czy przerabiane produkty przejsciowe byly czy nie byly aglomerowane sposobem wedlug wynalazku. 25 30 35 40 Zastrzezenia patentowe 1. Sposób wytwarzania aglomeratów tlenku glinu o dobrej wytrzymalosci mechanicznej i o dajacym sie regu¬ lowac uziarnieniu, o powierzchni wlasciwej BET w zakresie 2—120 m3/g, przez ubijanie produktu glinowego pochodza¬ cego z trawienia mineralu glinokrzemowego i nastepne granulowanie przez rozdrabnianie produktu ubitego, zna¬ mienny tym, ze ubijaniu'poddaje sie produkt posredni pochodzacy z niekompletnego rozkladu szesciowodzianu chlorku glinu o zawartosci Cl w zakresie 0,8—15% wago¬ wych, korzystnie 2—10% wagowych a ubijanie kontynuuje sie do uzyskania nasypowego ciezaru wlasciwego 1—1,5 g/ /cm3 po czym przeprowadza sie obróbke termiczna w tem¬ peraturze 600—1500 °C do otrzymania produktu o zawartos¬ ci Cl w zakresie 0,005—0,5% wagowych. 2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze pro¬ dukt posredni przed ubijaniem nawilza sie w ilosci do 20% wagowych wymienionego produktu. 3. Sposób wedlug zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, ze ubity produkt przejsciowy poddaje sie nastepnie granulo¬ waniu przez rozdrabnianie i selekcjonowaniu pozadanych rozmiarów.112 492 I r l r v- LDD Z-d 2 w Pab., z. 901/1400/81, n. 95+20 egz.Cena 45 zl PL PL PL PL PL PL PL PL PL PL PL PL PL PL PL