Przedmiotem wynalazku jest sposób oczyszczania wody odpadowej, zwlaszcza scieków przemyslowych.Znane jest oczyszczanie wodnych scieków przez pro¬ wadzenie wieloetapowych procesów w celu maksymalnego oczyszczenia wody przy minimalnych kosztach. Przemy¬ slowe scieki, zwlaszcza wody odpadowe z rafinerii nafty zawieraja róznorodne zanieczyszczenia i w zwiazku z tym scieki tego rodzaju sa zazwyczaj trudniejsze do oczyszcza¬ nia niz scieki z systemów miejskich.Znany jest czteroetapowy proces obróbki scieków prze¬ myslowych zwlaszcza z przemyslu petrochemicznego obejmujacy etapy: pierwszy, posredni, drugi i trzeci.Pierwszy etap obejmuje usuwanie ze scieków wiekszych ilosci weglowodorów i cial stalych za posrednictwem sepa¬ ratorów do usuwania wolnych, zdolnych do oddzielania sie olejów i cial stalych.Obróbka posrednia jest nastepnym etapem procesu i sluzy do przygotowania scieków przed drugim etapem jego obróbki dla optymalizacji przebiegu. Drugi etap obróbki obejmuje biologiczna degradacje rozpuszczonych zwiazków organicznych i amoniaku w wodzie.Jednym z najbardziej rozpowszechnionych sposobów obróbki biologicznej jest stosowany proces z czynnym osadem bardziej, szczególowo omówiony ponizej. Trzeci etap obróbki obejmuje usuwanie pozostalosci biologicznych cial stalych znajdujacych sie w odcieku z drugiego etapu obróbki oraz usuwanie zanieczyszczen powodujacych metnienie wody, jak równiez pogarszajacych jej smak i zapach. Na tym etapie najczesciej przeprowadza sie filtracje wody, korzystnie przez zloze piaskowe lub pola- 20 30 czone zloze piasku i wegla, a nastepnie przez obróbke z weglem aktywowanym.Sposób oczyszczania scieków z czynnym osadem jest powszechnie stosowanym procesem obróbki wód odpado¬ wych, który obecnie daje najwyzszy stopien biologicznego oczyszczania przy racjonalnie zwartych urzadzeniach.Zastosowanie tego sposobu do obróbki przemyslowych wód odpadowych jest jednakze bardzo powolne w porównaniu z oczyszczalniami miejskimi. Tym niemniej przemyslowe stosowanie tego procesu szybko rosnie. Obecnie sposób z czynnym osadem pozwala osiagnac 85%—93% redukcje w pieciodniowym biologicznym zapotrzebowaniu tlenu (BZT5). Jednak BZT5 przez zanieczyszczenia zawarte w przemyslowej wodzie odpadowej jest stosunkowo male w porównaniu z calkowitym zapotrzebowaniem na tlen przez zanieczyszczenia zawarte w tego rodzaju wodach odpadowych. Np. BZT5 przez zanieczyszczenia zawarte w odciekach z typowego procesu czynnego osadu jest rzedu 10—20 czesci na milion czesci wody. Nie jest rzadkie znajdowanie równiez w takim odcieku 10 do 20 krotnie wiekszego zapotrzebowania tlenu przez inne zanieczysz¬ czenia.Na proces czynnego osadu skladaja sie cztery stadia obróbki. W etapie pierwszym zanieczyszczona woda styka sie_z czynnym osadem. Osad zawiera mikroorganizmy, które zywia sie i rozwijaja na zanieczyszczeniach zawartych w wodzie; nastepuje metabolizm tych zanieczyszczen do utworzenia struktury komórkowej. Oczyszczona w pier¬ wszym etapie woda przeplywa do drugiego etapu, gdzie nastepuje klarowanie, w którym zawieszone czastki osadu 111 946111 946 3 oddzielaja sie od oczyszczonej wody. Porcje osadu zawraca sie do pierwszego etapu, reszta przesuwa sie naprzód do trzeciego i czwartego etapu. Osad przekazywany do trze¬ ciego i czwartego etapu zawiera wode. W trzecim etapie osad zageszcza sie, przez usuwanie nadmiaru wody, a w czwartym etapie zageszczony osad poddaje sie ekstrakcji.Mikroorganizmy sa zywsze swoja wlasna struktura ko¬ mórkowa i sa trwale. Normalnie, przecietny wiek tych mikroorganizmów w osadzie je?t zasadniczo krótszy od 10 dni.Wedlug wynalazku sposób oczyszczania scieków, sta¬ nowi ulepszony sposób obróbki wody odpadowej zawiera¬ jacej wysokie stezenia BZTS zanieczyszczen, CZT — za¬ nieczyszczen, weglowodory, obojetne ciala stale, amoniak fenole i inne zanieczyszczenia, które sa stosunkowo ognio¬ trwale,* Sposób wedlug wynalazku jest specjalnie przy¬ stosowany do, obróbki scieków z rafinerii i kombinatów chemicznych, w których woda odpadowa z rafinerii oleju jest zmieszana z woda odpadowa z oddzialów chemicznych.Tak jak w sposobie konwencjonalnym proces sklada sie z etapu pierwszego, posredniego, drugiego i trzeciego obróbki scieków wodnych. Sposób wedlug wynalazku obejmuje nowe rozwiazanie poszczególnych etapów obróbki scieku, a zwlaszcza etapu posredniego i drugiego, które zasadniczo poprawiaja jakosc oczyszczonej wody.Pierwszy etap obróbki scieków bazuje na konwencjo¬ nalnym sposobie, w którym wieksza czesc olejów i cial stalych usuwa sie z wody odpadowej z rafinerii nafty za pomoca separatorów American Petroleum Institute. Na wyjsciu z tego pierwszego etapu obróbki odciek wodny zawiera od okolo 25 do okolo 150 czesci zawieszonych cial stalych na milion czesci wody i od okolo 25 do okolo 300 czesci weglowodorów na milion czesci wody. Nie jest powszechnie wiadomym, ze tego rodzaju woda odpadowa zawierajaca stosunkowo duza ilosc olejów i cial stalych nie moze byc wprowadzana bezposrednio do procesu osadu czynnego, w którym wiek osadu przekracza okolo 10 dni, bez zahamowania czynnosci osadu czynnego.Bazujac na badaniach prowadzonych w póltechnice i na teoretycznych obliczeniach, jesli woda wchodzaca do pro¬ cesu osadu czynnego zawiera wiecej niz okolo 10 czesci oleistych cial stalych na milion czesci wody, i ponad 10 czesci weglowodorów na milion czesci wody, wiekszosc oleistego zemulgowanego materialu zbiera sie w pierwszym etapie lub w zbiorniku mieszanej cieczy w procesie z czyn¬ nym osadem. Tego rodzaju oleiste zemulgowane ciala stale oslabiaja lub zapobiegaja czynnemu dzialaniu osadu z oczyszczonej wody powodujac obnizenie skutecznosci •- procesu. Dlatego zgodnie z wynalazkiem nadmiar olejów i cial stalych ma byc usuniety z wody odpadowej w etapie posredniej obróbki.Wody odpadowe z rafinerii i wody odpadowe z oddzialów chemicznych laczy sie i poddaje posredniej obróbce, w któ¬ rej usuwa sie nadmiar cial stalych i weglowodory a stezenia zanieczyszczen wyrównuje sie, aby tego rodzaju stezenia zanieczyszczen pozostawaly na poziomie w miare stalym nawet gdy stezenia zanieczyszczen w wodzie wplywajacej do tego etapu obróbki ulegaly od czasu do czasu ostrym zmianom.Jesli stezenie zanieczyszczen we wplywajacej wodzie odpadowej ulega zmianie i tego rodzaju zmiana jest utrzy¬ mywana, to ostatecznie- wplywa to na zmiane stezenia zanieczyszczen w odcieku z etapu wyrównywania stezen.Z uwagi na konstrukcje sekcji usredniania stezen w spo¬ sobie wedlug wynalazku zmiana pojawia sie stopniowo 4 przez wzglednie dlugi okres czasu. Pozwala to mikroorga¬ nizmom przy przeplywie w procesie osadu czynnego w kierunku dalszych etapów na przystosowanie sie do zmiany stezenia zanieczyszczen.W sposobie wedlug wynalazku etap obróbki posredniej obejmuje usrednianie i filtracje. Usrednianie prowadzi sie w basenie posiadajacym dwa, korzystnie trzy lub cztery przedzialy. Przedzialy te maja mieszanie i sa uszeregowane w szeregu tak, ze woda przeplywa z jednego przedzialu do nastepnego kolejnego przedzialu. Calkowity okres retencji wody w basenie jest mniejszy od 10 do 15 godzin i korzyst¬ nie wynosi maksymalnie 2—15 godzin. W konsekwencji zmniejszaja sie straty ciepla. Normalnie róznica temperatur miedzy woda wplywajaca i wyplywajaca wynosi 10 °C i mniej. Korzystny czas retencji wody w kazdym przedziale wynosi 30—90 minut.Wody odpadowe z róznych zródel sa mieszane w pier¬ wszym przedziale i kontrolowane jest stezenie zanieczysz¬ czen. Zazwyczaj pH i stezenia toksycznych metali, zanie¬ czyszczen CZT, fenoli i amoniaku mierzy sie albo recznie albo automatycznie. Poniewaz wody odpadowe z licznych zródel sa kierowane do wzglednie ograniczonej przestrzeni w pierwszym przedziale ujawniaja sie rózne korzysci.Pierwsza jest latwe kontrolowanie stezenia-zanieczyszczen i latwosc wykrywania wszelkich drastycznych zmian ste¬ zenia np. wskazanie zmian po linii chemicznej. Dzieje sie tak dlatego, ze w pierwszym przedziale' wieloprzedzialo- wego ukladu bardziej gwaltownie wzrasta stezenie do latwiej wykrywalnego poziomu niz w skladzie, jedno prze¬ dzialowym. Ponadto osiaga sje zobojetnianie, np. jedno zródlo scieku moze byc bardzo kwasne a inne mocno za¬ sadowe. Zobojetnienie powstaje w wyniku wymieszania sie tych strumieni w pierwszym przedziale.Wazne jest.nastawienie pH w basenie usredniania w celu maksymalnego utleniania pewnych zanieczyszczen, szcze¬ gólnie siarczków. pH nastawia sie przez dodanie kwasów lub zasady,do wody w drugim przedziale, az woda bedzie posiadac pH rzedu od okolo 6,5 do okolo 9,5 korzystnie miedzy 7,5 a 9,5. Doswiadczenie wskazuje, ze w wodzie musi byc obecne co najmniej okolo trzech czesci rozpusz¬ czonego tlenu na milion czesci wody aby pokryc natych¬ miastowe zapotrzebowanie tlenu (IOD) przez zanieczysz¬ czenia w wodzie przy racjonalnej szybkosci utleniania.Korzystne jest dodawanie hydrochinonu lub kwasu galuso¬ wego do wody dla katalizowania utleniania zanieczyszczen IOD. Jesli to IOD nie jest pokryte przy wspólpradowym procesie osad czynny moze byc uiszczony. W konsekwencji wode w basenie usredniania napowietrza sie. Stosuje sie tradycyjne napowietrzacze plywajace. Stwierdzono, ze na¬ powietrzanie jest bardziej skuteczne w przestrzeni ograni¬ czonej.Przy zuzyciu wody okolo 0,04 konia mechanicznego na m3 wody uzyskuje sie doskonale napowietrzanie. Napowie¬ trzanie starannie ^wstrzasa i miesza wode powodujac wy¬ plywanie i gromadzenie sie cial stalych na powierzchni wody. Te ciala stale usuWa sie przez zgarnianie z powierz¬ chni. W celu zapewnienia, zeby woda w procesie z czyn¬ nym osadem zawierala mniej niz okolo 10 czesci weglo¬ wodoru na milion czesci wody i mniej niz okolo 10 czesci cial stalych na milion czesci wody dodaje sie czynnika koagulujacego i/lub flokulujacego do wody w basenie usredniajacym lub do strumienia wody plynacej do pro¬ cesu osadu czynnego. Czynnik koagulujacy i/lub flokulu}a- cy destabilizuje czastki koloidalne, które zbijaja sie. Pow- 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60111 946 5 stale agregaty niesione sa z odciekiem i zbieraja sie na filt¬ rze na wyplywie i usuwane sa przed wprowadzeniem do procesu osadu czynnego. Korzystne jest wprowadzanie powietrza do strumienia plynacej wody za osadem czyn¬ nym dla zapewnienia pokrycia natychmiastowego zapotrze¬ bowania tlenu.W drugim etapie obróbki wedlug wynalazku woda jest ¦kierowana po wyjsciu z etapu obróbki posredniej do tra¬ dycyjnego oddzialu osadu czynnego, który jest" zmodyfiko¬ wany w dwóch istotnych punktach. Po pierwsze miesza sie osad z woda przeplywajaca w procesie osadu czynnego miedzy stadiami oraz napowietrza, a po drugie zawraca osad w róznym wieku, z róznych stadiów do jednego z wielu stadiów przed etapem obróbki z osadem czynnym. W spo¬ sobie wedlug wynalazku doprowadza sie tlen czysty albo korzystniej powietrze, np. pod cisnieniem lub korzystniej przez wdmuchiwanie, do strumienia osadu i wody prze¬ plywajacej miedzy zbiornikiem mieszanej cieczy pierwszego stadium, a sedymentatorem drugiego stadia. Ten strumien osadu, wody i powietrza lub tlenu poddaje sie zwiekszone¬ mu cisnieniu wytworzonemu "przez slupy wody w zbior¬ nikach mieszanej cieczy i sedymentatora. W rezultacie strumien ten jest nasycony lub przesycony rozpuszczonym tlenem. Rozpuszczony tlen utrzymuje osad w sedymenta- torze w warunkach aerobowych i zapewnia ze odciek za¬ wiera na wyjsciu przed kolejnym trzecim etapem obróbki co najmniej piec czesci rozpuszczonego tlenu na milion czesci wody. Równiez wtryskuje sie pod cisnieniem tlen czysty albo pod postacia powietrza do strumienia osadu i wody przeplywajacej miedzy strumieniem drugim i trze¬ cim oraz miedzy stadiami trzecim i czwartym procesu osadu czynnego. W zwiazku z tym osad w zageszczaczu i ekstraktorze moze byc przetrzymany przez dluzszy okres czasu. Ten starszy osad z zageszczacza i ekstraktora za¬ wraca sie do pierwszego stadium lub zbiornika mieszanej cieczy albo tez bezposrednio lub korzystniej przez miesza¬ nie strumienia osadu i wody przeplywajacej miedzy pierw¬ szym, a drugim stadium.W trzecim etapie obróbki w sposobie wedlug wynalazku odciek z sedymentatora lub z drugiego etapu obróbki filtruje sie w celu usuniecia z odcieku biologicznych cial stalych, a nastepnie kontaktuje sie z weglem aktywnym dla usuniecia substancji zapachowych oraz innych pozostalych sladów skladników. Mozna dodawac czynników chemicz¬ nych w czasie klarowania wody w celu zniszczenia trwa¬ losci zawiesin koloidalnych i ulatwienia filtracji. Jednakze na skutek napowietrzania miedzy poszczególnymi stadiami woda posiada co najmniej piec czesci rozpuszczonego tlenu na milion czesci wody i w zwiazku z tym zebrane organizmy na filtrze i weglu utrzymywane w warunkach aerobowych niszczacych substancje zapachowe i uniemozliwiajacych obnizenie jakosci filtrowanej wody. Ponadto woda wyply¬ wajaca do odbiorczego strumienia zawiera wysoki poziom tlenu. To zapobiega pogorszeniu jakosci wody w odbior¬ czym strumieniu.Przedmiot wynalazku jest przedstawiony schematycznie na rysunku w przykladzie wykonania instalacji oczyszczal¬ ni scieków. Jako typowa wode zanieczyszczona obróbce poddaje sie zawierajaca zanieczyszczenia wóde odpadowa z rafinerii nafty i wode odpadowa z chemicznych zakladów.Tablica 1 przedstawia ogólne cechy charakterystyczne wody odpadowej z rafinerii-a tablica 2 ogólne cechy cha¬ rakterystyczne wody odpadowej z zakladów chemicznych. 6 Tablica 1 Charakterystyka zanieczyszczen w wodzie odpadowej z rafinerii po pierwszej obróbce w separatorze A P I Srednie wartosci dla rafinerii klasy C (St. Zjedn. Ameryki) Charakterystyka zanieczyszczen Biochemiczne zapotrzebowanie tlenu, - 5 dni Chemiczne zapotrzebowanie tlenu Calkowita zawartosc zwiazków organicz¬ nych Oleje i tluszcze Fenole Zawiesina cial stalych Amoniak | Siarczki Stezenie — mg/litr 163 473 160 51 11 52 48 2 | Tablica 2 Charakterystyka podstawowych zanieczyszczen wód odpa¬ dowych z oddzialów chemicznych po przeprowadzeniu pierwszego etapu obróbki scieku Charakterystyka zanieczyszczen Biochemiczne zapotrzebo¬ wanie tlenu, 5 dni Chemiczne zapotrzebowa¬ nie tlenu Zawiesina cial stalych | Amoniak Rzad wielkosci steze¬ nia mg/litr 50—5000 500—20 000 30—100 50—250 Jak przedstawiono na rysunku, wody odpadowe z rafi¬ nerii i oddzialów chemicznych miesza sie razem w pierwszym przedziale 29 stanowiacym jeden z wielu przedzialów ba¬ senu usredniajacego 12. Odciek z basenu 12 przeplywa przewodem wyposazonym w szereg zaworów 13 i 14 do baterii filtrów cisnieniowych 16 i przez górny zbiornik 18 do urzadzenia 20 obróbki biologicznej. Wody odpadowe z rafinerii najpierw wplywaja do zbiornika 22, a nastepnie do tradycyjnego separatora 24 API, w którym usuwa sie wiekszosc oleju i ciala stale. W normalnych warunkach, urzadzenie 10 do obróbki moze przerabiac projektowana, maksymalna ilosc wody w ciagu dnia*.Na przyklad duze urzadzenie moze miec wydajnosc okolo 9^.000 m3 wody na dfien. Jednakze ulewne deszcze moglyby zbytnio obciazyc to urzadzenie. Dlatego przewidziano prze¬ grodzony basen 26 odporny na duze cisnienia, który moze utrzymac nadmierne ilosci wódy,i co zostanie omówione ponizej, udarowe obciazenie zanieczyszczeniami takimi jak kwasy i alkalia. Pompa 28 odbiera nadmiar wody ze zbior¬ nika 22 i podaje ja do cisnieniowego basenu 26: Stezenie zanieczyszczen'w wodzie, przeplywajacej w kie¬ runku urzadzenia 20 biologicznej obróbki, jest kontrolowane w ten sposób dla usredniania poziomu zanieczyszczen.Basen usredniajacy 12 sluzy do wyrównania stezenia za¬ nieczyszczen przez przejscie wód odpadowych przez trzy oddzielne przedzialy 29, 30 i 31 w basenie 12. Kiedy zostaje stwierdzony ostry wzrost szkodliwych zanieczyszczen w odcieku wplywajacym do basenu 12, poczatkowe steze¬ nie na wlocie z trzeciego przedzialu 31 jest nizsze lub zmie- 20 25 30 35 43 45 50 55 60111 946 7 nia sie w mniejszym stopniu niz z basenu o jednym prze¬ dziale. Daje to czas na przystosowanie sie mikroorganizmów w urzadzeniu 20 biologicznej obróbki.Kazdy ostry wzrost stezenia zanieczyszczen lub jaka¬ kolwiek drastyczna zmiana w typie zanieczyszczen wcho¬ dzacych do basenu 12 posiada najwiekszy i najbardziej bezposredni wplyw na jakosc wody w przedziale 29. Kiedy wode z pierwszego przedzialu 29 miesza sie z masa wody w drugim przedziale 30, stezenie zanieczyszczen ulega zmniejszeniu. Kiedy wode z drugiego przedzialu 30 miesza sie z masa wody jw trzecim przedziale 31, stezenie zanie¬ czyszczen w trzecim przedziale zostaje znowu znacznie zmniejszone. Mieszanie wody w ten sposób prowadzi do rozcienczania zanieczyszczen, tak ze ich poczatkowe ste¬ zenie na wyjsciu z trzeciego przedzialu jest nizsze niz gdyby byl zastosowany pojedynczy basen. W ten sposób gdyby porcja stezonych zanieczyszczen wplynela do pierwszego przedzialu 29 zmieszalaby sie ona stopniowo z woda w dru¬ gim i trzecim przedziale 30 i 31 ulegajac rozcienczeniu i dlatego stezenie zanieczyszczen nie ulegaloby znaczniej¬ szej zmianie w przedziale 31. W rezultacie mikroorganizmy w urzadzeniu 20 biologicznej obróbki znajdujace sie w dole strumienia mialyby czas na aklimatyzacje do powolnych zmian w stezeniu zanieczyszczen i na przystosowanie sie do biologicznej degradacji tych zanieczyszczen o wyzszych stezeniach.Wody w basenie usredniajacym 12 zgodnie z wynalazkiem zatrzymywane sa przez minimalny okres czasu. Skutkiem tego utrzymuje sie maksymalna temperatura wody, która sprzyja biologicznej degradacji zanieczyszczen w urzadze¬ niu 20. Przecietna temperatura wody wchodzacej do urza¬ dzenia 20 najkorzystniej utrzymuje sie w zakresie od okolo 32°C do38°C., Woda w pierwszym przedziale 29 jest kontrolowana w celu okreslenia obecnosci specjalnie szkodliwych zanie¬ czyszczen np. amoniaku, fenoli, siarczków, kwasów, alkalii itd. dla W;ykrycia ich zródel i podjecia dzialan korekcyjnych.W drugim przedziale 30 reguluje sie pH przez dodawanie kwasu lub zasad do utrzymania pH rzedu od 6,5dó okolo 9,5, korzystnie od 7,5 do 85, gdy wymagane jest utlenianie powietrzem zanieczyszczen. Ten zakres pH jest optymalny dla reakcji utleniania i gdy pozadane jest przyspieszenie reakcji dodaje sie hydrochinonu lub kwasu galusowego.Tradycyjne plywajace napowietrzacze (nie pokazane na rysunku) znajduja sie na powierzchni wody-w kazdym przedziale 29—31. Wprowadzaja one powietrze do wody w celu jej napowietrzania i dokladnego wymieszania wody odpadowej. Tego rodzaju urzadzenia napowietrzajace (nie pokazane) w przedziale 30, mieszaja i napowietrzaja wode, utrzymujac rozpuszczony tlen najkorzystniej w granicach 3 mg 02 w litrze lub wiecej. Najlepsze napowietrzanie zapewniaja napowietrzacze przy zuzyciu mocy 0,Q5 lub wiecej KM na m3 objetosci przedzialu.Jesli z jakichs wzgledów basen usredniajacy 12 bedzie zalany sciekami o bardzo wysokim stezeniu zanieczyszczen przekraczajacymi zdolnosc przerobu, np. jesli zostanie uszkodzona linia doprowadzajaca kwas, otwiera sie zawór 34 na przewodzie zawracania do obiegu 36, a zawór 38 na przewodzie 14 wlotowym do filtra zamyka sie. Pompa 40 pompuje te wysoce kwasna wode do przedzialu „obciazenie uderzeniowe" 26a w basenie cisnieniowym 26, w którym woda ta jest zatrzymana i stopniowo wprowadzana ponow¬ nie do przedzialu 29 basenu 12 poprzez przewód z zawo¬ rami 42. Ta chroni znajdujace sie w dole strumienia urza- 8 dzenie 20 biologicznej obróbki od zatrucia przez „obciaze¬ nie uderzeniowe" zanieczyszczen.Mieszanie, napowietrzanie, kontrola pH, reakcje'che¬ miczne itd. majace miejsca w basenie usredniajacym 12 5 powoduja koagulacje i wyplywanie na powierzchnie wody znacznych ilosci materialu zanieczyszczajacego. Material ten zgarnia sie z powierzchni basenu 12. Tradycyjny (nie pokazany na rysunku) przewód rurowy moze byc zastoso¬ wany w przedziale 31 do zbierania zanieczyszczen z po- 10 wierzchni.Odciek z koncowego przedzialu 31 zawiera koloidalny material do którego dodaje sie koagulantów lub flokulan- tów takich jak sole glinu lub zelaza oraz/lub polielektro- lity o duzym ciezarze czasteczkowym. Koagulanty Jub 15 flokulanty destabilizuja czastki koloidalne niesione przez odciek z basenu 12 do baterii filtrów 16, które usuwa sie przez filtracje. Przefiltrowana woda przechodzi do zbior¬ nika 18 gdzie jest podawana przez pompe 40. Korzystnym materialem filtracyjnym jest stosowany w baterii filtrów 16 20 piasek lub polaczenie piasku z weglem aktywnym. Waznym jest3 aby woda przeplywajaca do urzadzenia 20 biologicznej obróbki byla filtrowana dla zmniejszenia zawieszonych cial stalych i oleju do poziomu nie oddzialujacego na proces.Dla wiekszosci warunków przeplywajaca woda do urzadze- 25 nia 20 biologicznej obróbki powinna zawierac nie wiecej niz 10 czesci oleju lub weglowodorów na milion czesci wody i nie wiecej niz 10 czesci zawieszonych, oleistych cial stalych na milion czesci wody. Jednostka filtracyjna z ba¬ terii filtrów, 16 musi byc periodycznie wymywana od dolu 30 do góry. Przeprowadza sie to przez zamkniecie zaworu na linii zasilania jednostki filtracyjnej, która wymywa sie od dolu do góry i otwarcie zaworu na linii odprowadzania przy wymywaniu od dolu do góry (nie pokazano) tak ze odciek wody z góry filtrów stosuje sie jako wode do Wymy- 35 wania z dolu do góry. Zadaniem zbiornika 18 jest zapewnie¬ nie stalego nadcisnienia nad filtrowana woda w ten sposób zaopatrujac zródlo wody w stale cisnienie przy wymywaniu z dolu do góry. Woda do wymycia z dolu do góry wyplukuje ciala staie zatrzymywane w filtrach, niosac je z woda da 40 cisnieniowego basenu osadowego (nie wykazanego na rysunku).Urzadzenie 20 biologicznej obróbki obejmuje cztery stadia procesu. Stadium kontaktowania 44, w którym za¬ nieczyszczona woda wchodzi w kontakt z biologicznie 45 czynnym osadem 46. Stadium klarowania 48, w którym osad zostaje oddzielony od oczyszczonej wody. Stadium 1 50 zageszczania, w którym oddzielony osad podlega za¬ geszczaniu pAz usuwanie nadmiaru wody. Stadium eks¬ trakcji 52, w którym ekstrahuje sie zageszczony osad. 50 W stadium pierwszym woda zasadniczo wolna od cial stalych i materialów oleistych styka sie z masa osadu czyn¬ nego 46, w zbiorniku kontaktowym 54 zwanym zbiornikiem ' mieszanej cieczy. Osad 46 zawiera mikroorganizmy, które zywia sie zanieczyszczeniami w wodzie. Procesy przemiany 55 materii mikroorganizmów przeistaczaja zanieczyszczenia w strukture komórkowa organizmów, w dwutlenek wegla - i rózne posrednie produkty. W drugim stadium 48 woda i czynny osad ze zbiornika 54 mieszanej cieczy przeplywaja do zbiornikaklarowania — sedymentatora, 56 przewodem 72. ' 60 Jak bedzie wyjasnione ponizej czynny osad z drugiego zródla dodaje sie do przewodu 72 poprzez przewód 100, a polaczone osady z.woda wplywaja do sedymentatora 56.Przewód 72 i wydzielona strefa 84 sedymentatora 56 za¬ pewniaja kontakt zawracanego skladnika drugiego czynnego 65 osadu i pozostalych zanieczyszczen w wodzie do zbiornika111 946 9 10 54 mieszanej cieczy. To powoduje dalsze oczyszczanie wody. Wode oddziela sie od czastek tego osadu przez sedymentacje osadu 46 na dnie sedymentatora 56. Oczysz¬ czona woda przeplywa ze szczytu sedymentatora przez nastepna baterie filtrów 58 4o strumienia 60, korzystnie przez zloze^ wegla aktywowanego 66 w celu usuniecia sladów rozpuszczalnych zanieczyszczen przed podaniem go do zbiorczego strumienia^- W trzecim stadium 50, osad 46 odciagany z dna sedymen¬ tatora 56 zateza sie a masa wszelkiej zatrzymanej przez osad wody zostaje oddzielona i usunieta. W czwartym sta¬ dium &2 zageszczony osad zatrzymuje sie w zbiorniku 62 przez dostateczny okres czasu, aby pozwolic mikroorga¬ nizmom na metabolizm na zgromadzonym materiale od¬ zywczym. Ten przetrawiony osad jest nastepnie rozsypy¬ wany na pole i sluzy jako nawóz. Alternatywnie osad moze zostac spalony.W sposobie wedlug wynalazku miedzy stadiami wpro¬ wadzono napowietrzanie wody. Z tego powodu podawana jest ona do urzadzenia 20 biologicznej obróbki miedzy czterema stadiami urzadzenia 20. Najwazniejsze napowie¬ trzanie miedzy stadiami dotyczyc strumienia wody i osadu, które przeplywaja przez przewody 72 i 74 miedzy pierwszym i drugim stadium 44 i 48. Z uwagi na to napowietrzenie wo¬ da opuszczajaca" sedymentator 56 i podawana do masy wody zawiera co najmniej okolo 5 czesci rozpuszczonego tlenu na milion czesci wody. Jest to szczególnie pozadane gdy stosuje sie. absorbcje na weglu aktywnym. Tlen w od¬ bieranej z sedymentatora 56 wodzie utrzymuje wszelkie mikroorganizmy zatrzymane na filtrze 58 lub nastepnie na aerobowym zlozu wegla. W przypadku niedostatecznej ilosci powietrza w tej odbieranej wodzie, zatrzymane na filtrze mikroorganizmy beztlenowo wytwarzaja siarko¬ wodór, który zanieczyszcza odbierana wode. Ponadto roz¬ puszczony tlen w wodzie w sedymentator ze 56 utrzymuje osad 46 na dnie zbiornika w stanie aerobowym pozwalajac na pozostanie osadu w zageszczaczu 50 i jsedymentator ze 48 dluzej niz w procesach tradycyjnych. Stwarza to bar¬ dziej efektywne dzialanie zageszczacza i sedymentatora.Napowietrzanie wedlug wynalazku miedzy stadiami osiaga sie przez zasysanie powietrza do wojdy przeplywaja¬ cej miedzy zbiornikami lub korzystniej wtryskujac pod cisnieniem powietrze do linii przesylowej. Poza stosowa¬ niem do mycia baterii filtrów 16 z dolu do góry, slup wody w zbiorniku 18 moze byc z korzyscia zastosowany do za¬ sysania powietrza do wody podawanej, do zbiornika 54 mieszanej cieczy. Poziom wody w zbiorniku 18 znajduje sie powyzej poziomu wody mieszanej cieczy w zbiorniku 54. Zatem woda splywa z górnej czesci zbiornika 18 w dól przewodem 64 oraz wzdluz na ogól dlugiego poziomego przewodu 66, która 'zwraca sie ku górze przechodzac w przewód 68, prowadzacy do srodka zbiornika 54 mie¬ szanej cieczy. Przewód poziomy 66 znajduje sie albo na poziomie ziemi albo ponizej poziomu dla zwiekszenia do maksimum cisnienia hydrostatycznego. W ten sposób za¬ sysane powietrze do wody jest poddawane wysokiemu cisnieniu z uwagi na wysoki slup wody w zbiornikach 18 i mieszanej cieczy 54. Poziomy przewód 66 moze miec wieksza srednice niz przewód 64 idacy ku dolowi lub celowo moze posiadac petle* np. dla wydluzenia czasu mieszania wody i powietrza. Ten sposób znacznie ulatwia nasycenie lub nawet przesycenie z uwzglednieniem cisnie¬ nia atmosferycznego wody wchodzacej do zbiornika 54 mieszanej cieczy z rozpuszczonym tlenem. Normalnie woda ta plynac do zbiornika 54 mieszanej cieczy zawiera 10 15 30 35 40 45 50 65 co najmniej 6 do 8 czesci rozpuszczonego tlenu na milion czesci wody i moze osiagnac poziom powyzej nasycenia do okolo 12 czesci rozpuszczonego tlenu na milion czesci wody. W podobny sposób powietrze jest zasysane lub wprowadzane pod cisnieniem do wody plynacej ze zbior¬ nika 54 mieszanej cieczy do sedymentatora 56. Pionowy przewód 72 podaje wode i rozpuszczone czastki osadu w kierunku ku dolowi do poziomego przewodu 74, która zwraca sie ku górze przechodzac w przewód 76 konczacy sie blisko powierzchni sedymentatora 56. Injektor 78 za¬ sysa powietrze do plynacej ku dolowi wody przewodem 72.Wysokosci wody w zbiornikach 54 i 56 poddaja mieszanine powietrze — woda wysokiemu cisnieniu w- miare jak prze¬ plywa ona przewodem 74. To moze spowodowac nasycenie lub przesycenie wody Rozpuszczonym tlenem.Sedymentator 56 jest przeznaczony do odbioru wody z wystajacego ku górze przewodu 76 w ograniczonym ob¬ szarze z mieszaniem utworzonym przez cylindryczna przegrode 82 usytuowana wspólsrodkowo w stosunku do bocznych scian zbiornika. Srednica cylindrycznej prze¬ grody 82 korzystnie jest równa polowie srednicy sedymen¬ tatora 56 i wystaje na wysokosc do okolo 1,8 metra od dna.Przewód 76 wystaje ku górze dokladnie wewnatrz prze¬ grody kolistej 82 i kiedy zmieszane powietrze Z woda opuszcza przewód» 76 wskutek powstania nasycajacego ciagu powietrza wytwarz? sie strefa burzliwa 84 w srodku sedymentatora 56, co zapewnia dalszy kontakt osadu czyn¬ nego z woda, przenoszenie tlenu i flokulacje.Korzystny czas kontaktu w przewodzie 76 i burzliwej strefie 84 wynosi co najmniej 20 minut. Sedymentator 56 zawiera przegrody spietrzajace 80 na szczycie zbior¬ nika, które utrzymuja poziom wody i umozliwiaja odbiór sklarowanej wody ze spokojnej strefy 86. Czastki czyn¬ nego osadu osadzaja sie na dnie zbiornika, z którego sa odbierane przez przenosnik i uklad pomp 88.W sposobie wedlug wynalazku wtryskuje sie powietrze pod cisnieniem ze zródel 90 i 92 do osadu przeplywajacego miedzy sedymentatorem 56 z zageszczaczem 50 oraz miedzy zageszczaczem 50 a komora gnilna 52. To wysokocisnie¬ niowe napowietrzanie osadu pozwala na przetrzymanie • osadu w sedymentatorze 56 i zageszczaczu 50 przez prze¬ dluzony . okres w stosunku do normalnie przyjetego do prowadzenia procesu z osadem czynnym. Np. masa wody z osadem czynnym wprowadzana do zageszczacza i sedy¬ mentatora w normalnym ukladzie zawiera 1 mg 02/litr lub mniej. W miare jak osadza sie warstwa osadu zawartosc. tlenu w wodzie ulega szybkiemu obnizeniu przez oddy¬ chanie mikroorganizmów, a przypadkowe organizmy za¬ czynaja usuwac tlen ze zwiazków azotowych i siarkowych, zawartych w wodzie. Uwalniajacy sie siarkowodór i azot gazowy przeszkadzaja sedymentacji osadu i powaznie obnizaja jakosc wody. W sposobie wedlug wynalazku stezenie rozpuszczonego tlenu moze byc dziesieciokrotnie wyzsze w porównaniu z procesem tradycyjnym. Toznacz¬ nie obniza szybkosc pojawiania sie gnicia, lagodzi znacznie problemy zwiazane z zatrzymywaniem osadu przy kla¬ rowaniu i zageszczaniu w momencie usuwania nadmiaru wody. - Inny aspekt rozwiazania wedlug wynalazku dotyczy - zastosowania osadów o róznych wlasnosciach, zawracanych do róznych punktów do spelniania róznych funkcji, wszyst¬ ko w jednym urzadzeniu 20 czynnego osadu. W konwen¬ cjonalnym sposobie,, osad odciagany z sedymentatora 56 jest zawracany przez odgaleziony przewód 94 z zaworami do zbiornika mieszanej cieczy 54, a nadmiar osadu do111 946 11 zageszczacza 50. Porcje tego zawróconego osadu wpro¬ wadza si£ przez odgalezienie 98 do wody zmieszanej z osa¬ dem, przeplywajacej miedzy zbiornikiem 54 mieszanej cieczy, a sedymentatorem 56. Ta porcja absorbcyjnego osadu wchodzaca przez linie 98 posiada pojemnosc ab- sorbcyjna i magazynowa pozostalych rozpuszczalnych zanieczyszczen oraz polepsza wlasnosci flokulacyjne calej masy osadu dla lepszego oddzielenia w sedymentatorze 56.Ten projekt miedzy stadiami napowietrzania i klarowa¬ nia zapewnia dostateczny czas kontaktowania, mieszania i napowietrzania optymalizujac wydajnosc ukladu. Po¬ dobnie, zawracanie osadu mogloby nastepowac przez zageszczacz 50 i przez przewód 96 do zmieszanej wody z osadem, przeplywajacych miedzy zbiornikiem mieszanej cieczy 54, a sedymentatorem 56. Osad z zageszczacza 50 jest dluzszy czas bez pozywki i dlatego posiada wieksza pojemnosc absorbcyjna i magazynowa oraz jest zawarty w mniejszej objetosci z powodu odwadniajacego dzialania zageszczacza.Utrzymanie osadu w stanie aerobowym w zageszczaczu, z zastosowaniem napowietrzania miedzy stadiami jest konieczne dla uzyskania zadowalajacej jakosci osadu za¬ wracanego do obiegu po wyjsciu z zageszczacza 50. Innym zródlem sposobu zawracania osadu jest skierowanie tego osadu .przez zageszczacz 50, aerobowa komore gnilna 52 i przewód zaworowy 100 do mieszaniny woda-osad ply¬ nacej przewodem 72 i 74 miedzy zbiornikiem 54 mieszanej cieczy a sedymentatorem 56. Skladnik osadu z aerobowej komory gnilnej 52 ma zazwyczaj 1—4 tygodni do przysto¬ sowania, sie do pozostalosci trudno topliwych substr.itów zanieczyszczen.Ten zaaklimatyzowany osad jest szczególnie skuteczny przy absorpcji i biologicznej degradacji pozostalego sub- stratu w wodzie wychodzacej ze zbiornika 54 mieszanej cieczy. Kiedy polaczona masa osadu wchodzi do sedymen- tatora 56, zaaklimatyzowany osad laczy sie z osadem w se- dymentatorze 56 i zaszczepia osad zawracany do obiegu do zbiornika 54 mieszanej cieczy poprzez przewód 94.Zaszczepianie w sposób ciagly masy glównej zawracanego osadu przez zaaklimatyzowany osad do pozostalego trudno topliwego materialu przesuwa równowage w kierunku • zwiekszania usuwania zanieczyszczen przez glówna mase osadu w zbiorniku 54 mieszanej cieczy. Po osiagnieciu równowagi nie ma dluzej wysokich stezen trudno topliwych substratów zawartych w wodzie opuszczajacej sedymenta- tor 56. Wprowadzanie wszelkich nowych trudno topliwych materialów do ukladu powoduje nagly rozwój przystoso¬ wanych organizmów.W sposobie wedlug wynalazku moga byc wprowadzone modyfikacje jednak bez oddalania sie od idei wynalazku, np. tlen moze byc stosowany w miejsce powietrza w ukla¬ dzie napowietrzania miedzy stadiami.Zastrzezenia patentowe 1. Sposób oczyszczania wody odpadowej zawierajacej okolo 25—150 czesci cial stalych na milion czesci wody i okolo 25—300 czesci weglowodorów na milion czesci wody, znamienny tym, ze wode odpadowa przepuszcza sie przez strefe usredniania zlozona z co najmniej dwóch szeregowo usytuowanych oddzielnych przedzialów re¬ tencyjnych wody, wode wymieszana w kazdym przedziale przeprowadza sie do nastepnego przedzialu, przy czym w kazdym z przedzialów zatrzymuje sie pewna ilosc wody przez wstepnie okreslony okres czasu a nastepnie w co najmniej jednym z przedzialów wprowadza sie powietrze 12 do wody tak, zeby woda w przedziale tym zostala silnie wymieszana a odciek z przedzialu napowietrzonego za¬ wieral co najmniej 3*czesci rozpuszczonego tlenu na milion czesci wody, w strefie usredniania reguluje sie pH wody 5 w jednym z przedz'alów tak, aby na wylocie ze strefy usredniania pH wody wynosilo okolo 6,5—9,5, destabili¬ zuje sie czastki koloidalne zawieszone w wodzie i filtruje odciek ze strefy usredniania aby przefiltrowana woda zawierala nie wiecej niz 10 czesci weglowodorów na milion 10 czesci wody oraz nie wiecej niz 10 czesci cial stalych na milion czesci wody. 2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze utrzy¬ muje sie róznice temperatur miedzy woda wprowadzana do strefy usredniania a woda odprowadzana ze strefy 15 usredniania, która wynosi okolo lub ponizej 10°C, przy calkowitym czasie przebywania w strefie usredniania okolo 2—15 godzin. 3. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze wszelki material staly, plywajacy na powierzchni wody w strefie wyrównawczej usuwa sie przez zagarnianie z powierzchni. 4. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze niszczy sie trwalosc czastek koloidalnych, dodajac do wody czynnik koagulujacy lub flokulujacy. 25 5. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze pro¬ wadzi sie kontrole ostrzegawcza wody, sygnalizujaca jakiekolwiek nagle zmiany w stezeniu zanieczyszczen. 6. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze do wody w napowietrzanym przedziale dodaje sie kwa", ga- 3p lusowy lub hydrochinon dla przyspieszania pokrycia bez¬ posredniego zapotrzebowania tlenu. 7. Sposób oczyszczania zanieczyszczonej wody zawiera¬ jacej ciala stale i weglowodory,-znamienny tym, ze wode przeprowadza sie przez strefe usredniania, w której pH 35 doprowadza sie do wartosci 6,5—9,5 i zanieczyszczona wode dzieli -sie na wieksze masy wody tak aby umiany stezenia zanieczyszczonej wody w strefie usredniania ulegaly stopniowym zmianom, napowietrza sie zanieczysz¬ czona wode do zawartosci co .najmniej trzech czesci roz- 40 puszczonego tlenu na milion czesci wody, dodaje sie do wody srodek destabilizujacy aby polaczyc w agregaty zawarte w wodzie czastki kolojflalne, wode ze strefy usred- ' niania przepuszcza sie przez filtr dla otrzymania odcieku zawierajacego ponizej okolo 10 czesci zawieszonych cial 45 stalych na milion czesci wody i ponizej okolo 10 czesci weglowodorów na milion czesci wody, odciek z filtru prze¬ puszcza sie przez wieloetapowa strefe obróbki biologicznej, w której pierwszym etapie woda wplywa do strefy kontak¬ towej, kontaktujac sie z osadem czynnym oczyszczajacym ' 50 wode przez biologiczna degradacje zanieczyszczen, w dru¬ gim etapie wode z pierwszego etapu poddaje sie klarowa¬ niu przez oddzielanie z oczyszczonej wody zawieszonych czastek osadu, których porcje zawraca sie do pierwszego etapu, a duza objetosc sklarowanej oczyszczonej wody 55 usuwa sie z drugiego etapii, w trzecim etapie nie zawracana porcje oddzielonych czastek osadu zateza sie przez usu¬ niecie duz^j objetosci pozostalej wody i w czwartym etapie fermentuje sie czastki zatezonego osadu, przy czym do wody zmieszanej z osadem miedzy pierwszym i drugim 60 etapem oraz w drugim etapie zasysa sie powietrze utrzy¬ mujac osad w stanie aerobowym, klaruje sie wode z dru¬ giego etapu, która zawiera okolo pieciu czesci rozpusz¬ czonego tlenu na milion, czesci wody i filtruje wode z dru¬ giego etapu aby usunac zawieszone Czastki osadu, które 65 nie zostaly oddzielone w tym etapie.111 946 13 14 8. Sposób wedlug zastrz. 7, znamienny tym, ze pro¬ wadzi sie dodatkowe etapy napowietrzania wody wprowa¬ dzanej do pierwszego etapu, napowietrzanie mieszaniny czastek osadu oraz napowietrzanie na przeplywie miedzy etapami drugim, trzecim i czwartym. 9. Sposób wedlug zastrz. 7, znamienny tym, ze prze- filtrowana wode poddaje sie oczyszczaniu na weglu ak¬ tywnym. 10. Sposób wedlug zastrz. 7, znamienny tym, ze porcje osadu z drugiego etapu miesza sie z woda i osadem, które przeplywaja miedzy pierwszym a drugim etapem. 11. Sposób wedlug zastrz. 7, znamienny tym, ze porcje osadu z- trzeciego etapu miesza sie z woda i osadem, które przeplywaja miedzy pierwszym i drugim etapem. 12. Sposób wedlug zastrz. 7, znamienny tym, ze porcje ¦ osadu z etapu czwartego miesza sie z woda i osadem, które przeplywaja miedzy pierwszym a drugim etapem. 13. Sposób wedlug zastrz. 7, znamienny tym, ze sto¬ suje sie osad czynny w pierwszym etapie o przecietnym wieku powyzej 10 dni. 14. Sposób wedlug zastrz. 7, znamienny tym, ze do strefy biologicznej obróbki wprowadza sie wode o "stezeniu rozpuszczonego tlenu co najmniej okolo trzy czesci roz¬ puszczonego tlenu na milion czesci wody. 15. Sposób webllug zastrz. 7, znamienny tym, ze mie¬ szanine powietrza, wody i osadu wchodzaca do drugiego etapu strefy biologicznej obróbki utrzymuje sie w stanie wysoce burzliwym. 16. Sposób oczyszczania wody na drodze wieloetapowej obróbki z wykorzystaniem osadu czynnego, w którego pierwszym etapie zanieczyszczona wode wprowadza sie w kontakt z osadem czynnym przez dostateczny okres czasu, aby spowodowac biologiczna degradacje zanieczysz¬ czen zawartych w wodzie a w etapie drugim pozbawiona zanieczyszczen wode oddziela sie od osadu czynnego, znamienny tym, ze wode odpadowa, przed wprowadze¬ niem do etapu pierwszego, filtruje sie w celu zmniejszenia ilosci oleju, smarów i cial stalych. 17. Sposób wedlug zastrz. 16, znamienny tym, ze do etapu pierwszego wprowadza sie wode, która zawiera ponizej okolo 20 czesci na milion olejów i smarów oraz ponizej okolo 20 czesci na milion cial stalych. 18. Sposób wedlug zastrz. 17, znamienny tym, ze jedna czesc oddzielonego osadu zawraca sie i ponownie wprowadza w kontakt z woda w etapie pierwszym a druga czesc oddzielonego osadu poddaje sie obróbce w dalszych etapach. 19. Sposób wedlug zastrz. 16, znamienny tym, ze do wody odpadowej przed filtracja dodaje sie srodek koa- gulujacy lub flokulujacy. 20. Sposób oczyszczania wody wieloetapowej obróbki z wykorzystaniem osadu czynnego, w którym w pierwszym 5 etapie zanieczyszczona wode kontaktuje sie z osadem aktyw¬ nym przez dostateczny okres czasu aby biologicznie zde¬ gradowac zanieczyszczenia zawarte w wodzie a w drugim etapie pozbawiona zanieczyszczen wode oddziela sie od osadu czynnego, znamienny tym, ze przed wprowadza¬ lo niem do etapu pierwszego zmniejsza sie w wodzie zawartosc zanieczyszczen olejów i smarów do ponizej okolo 20 czesci na milion i ponizej okolo 20 czesci na milion cial stalych. 21. Sposób wedlug zastrz. 20, znamienny tym, ze obniza sie zawartosc oleju i smarów, oraz cial stalych do 15 ponizej okolo 10 czesci na milion kazdego z nich. 22. Sposób oczyszczania zanieczy^czonej wody z wy¬ korzystaniem osadu czynnego, w którego pierwszym etapie zanieczyszczona wode kontaktuje sie z osadem czynnym przez dostatecznie dlugi okres czasu, aby biologicznie 20 zdegradowac zanieczyszczenia zawarte w wodzie a w dru¬ gim etapie pozbawiona zanieczyszczen wode oddziela sie od osadu czynnego, znamienny tym, ze w etapach pierw¬ szym i drugim utrzymuje sie osad o przecietnym wieku przekraczajacym okolo 10 dni. 25 23. Sposób wedlug zastrz. 22a znamienny tym, ze jprzed wprowadzeniem do etapu pierwszego wode poddaje sie obróbce zmniejszajacej zawartosc oleju, smarów i cial stalych do ponizej okolo 20 czesci na milion oleju i smarów oraz ponizej okolo 20 czesci na milion cial stalych. 30 24. Sposób oczyszczania zanieczyszczonej wody z wy- . korzystaniem osadu czynnego, w którym w etapie pierwszym zanieczyszczona wode kontaktuje sie z osadem czynnym przez dostateczny okres czasu, aby rozlozyc zanieczyszcze¬ nia zawarte, w wodzie i w drugim etapie pozbawiona za- 35 nieczyszczen wode oddziela sie od osadu czynnego, a w trzecim etapie zageszcza sie czesc osadu z etapu drugiego, znamienny tym, ze czesc zageszczonego osadu z, etapu trzeciego zawraca sie do etapu pierwszego lub drugiego. 25. Sposób oczyszczania zanieczyszczonej wody z wy- 40 korzystaniem osadu czynnego, w którym w etapie pierwszym wode zanieczyszczona kontaktuje sie z osadem czynnym przez dostatecznie dlugi okres czasu, aby rozlozyc zanie¬ czyszczenia zawarte w wodzie, w etapie drugim pozbawiona zanieczyszczen wode oddziela sie od osadu czynnego, 45 w etapie trzecim czesc osadu czynnego z etapu drugiego zageszcza sie a w etapie czwartym czesc osadu z etapu czwartego poddaje sie fermentacji, znamienny tym, ze czesc przefermentowanego osadu z etapu czwartego za¬ wraca sie do etapów pierwszego i drugiego. ^, 111 946 K /S1 70 1 £(_AA. 4* _ 82 I ta ^$050 9252 ^ 2 J5ftpNERU WODA » z ODDZlRtO^J CHEMITIWCH H7 46 4. 68 m 72- 16 66J W^A6 stfftf*, DRU6I STAP LDD Z-d 2 w Pab., z. 884/1400/81, n. 110+20 egz.Cena 45 zl PLThe subject of the invention is a method of purifying waste water, especially industrial sewage. It is known to purify water sewage by carrying out multi-stage processes in order to purify the water to the maximum at a minimum cost. Industrial wastewater, especially waste water from petroleum refineries, contains various contaminants, and therefore wastewater of this type is usually more difficult to treat than wastewater from municipal systems. There is a known four-stage process for treating industrial wastewater, especially from the petrochemical industry, including the stages: first, intermediate, second and third. The first step involves the removal of larger quantities of hydrocarbons and solids from the waste water by means of separators to remove free, separable oils and solids. Intermediate treatment is the next step in the process and serves to prepare the waste water before the second stage of its processing to optimize the mileage. The second treatment step involves the biological degradation of dissolved organic compounds and ammonia in water. One of the most widespread biological treatments is the activated sludge process, which is discussed in more detail below. The third treatment step includes the removal of biological solids remaining in the effluent from the second treatment step, and the removal of contaminants that cause water to thin as well as deteriorate its taste and smell. Water filtration is most often carried out at this stage, preferably through a sand bed or a combined sand and coal bed, followed by treatment with activated carbon. The activated sludge treatment method is a common wastewater treatment process that is now used today. gives the highest degree of biological treatment with reasonably compact plants. However, its application to treat industrial wastewater is very slow compared to municipal treatment plants. However, the industrial use of this process is growing rapidly. Currently, the activated sludge method achieves an 85% -93% reduction in the five-day biological oxygen demand (BOD5). However, the BOD5 of pollutants in industrial waste water is relatively small compared to the total oxygen demand of pollutants in this type of waste water. For example, the BOD5 of impurities contained in effluents from a typical activated sludge process is in the order of 10-20 parts per million parts of water. It is also not uncommon to find in such a effluent a 10 to 20 times greater demand for oxygen by other pollutants. The activated sludge process consists of four treatment stages. In the first stage, the polluted water meets the activated sludge. The sediment contains microorganisms that feed and grow on the pollutants in the water; these impurities are metabolized to form a cellular structure. The water purified in the first stage flows to the second stage, where clarification takes place, in which the suspended particles of the sediment 111 946 111 946 3 separate from the purified water. The sludge portions are recycled to the first stage, the remainder is moved forward to the third and fourth stages. The sludge passed to the third and fourth stages contains water. In the third step, the precipitate is concentrated by removing excess water, and in the fourth step, the concentrated sediment is extracted. The microorganisms live their own cell structure and are stable. Normally, the average age of these microorganisms in the sludge is substantially less than 10 days. According to the invention, the method of wastewater treatment is an improved method of treating waste water containing high concentrations of contaminants BZTS, CZT - impurities, hydrocarbons, inert solids , ammonia, phenols, and other impurities that are relatively flame-retardant. The process of the invention is especially suited to the treatment of refinery effluents and chemical plants in which oil refinery waste water is mixed with chemical waste water. as in the conventional process, the process consists of first, intermediate, second and third steps for treating the aqueous effluent. The method according to the invention comprises a new development of the individual steps of the waste water treatment, particularly the intermediate and second steps, which substantially improve the quality of the treated water. The first step of the waste water treatment is based on the conventional method in which most of the oils and solids are removed from the waste water from the waste water. kerosene refineries using the American Petroleum Institute separators. Upon the output of this first treatment step, the effluent contains from about 25 to about 150 parts of suspended solids per million parts of water and from about 25 to about 300 parts of hydrocarbons per million parts of water. It is not commonly known that this type of waste water containing a relatively large amount of oils and solids cannot be introduced directly into the activated sludge process, where the sludge age exceeds about 10 days, without inhibiting the activated sludge activity. in theoretical calculations, if the water entering the activated sludge process contains more than about 10 parts oily solids per million parts water, and more than 10 parts hydrocarbons per million parts water, most of the oily emulsified material is collected in the first stage or in a mixed tank liquid in the activated sludge process. Such oily, emulsified bodies continuously weaken or prevent the active sludge from the purified water, reducing the efficiency of the process. Therefore, according to the invention, excess oils and solids are to be removed from the waste water in the intermediate treatment stage. Refinery waste water and waste water from chemical plants are combined and subjected to an intermediate treatment in which excess solids and hydrocarbons are removed at concentrations The pollutants are equalized so that these pollutant concentrations remain fairly constant even though the pollutant concentrations in the water entering this treatment step change sharply from time to time. If the pollutant concentration in the incoming waste water changes and this change is maintained. This ultimately influences the change in the concentration of impurities in the effluent from the equalizing stage. Due to the design of the concentration averaging section in the process according to the invention, the change occurs gradually over a relatively long period of time. This allows the microorganisms, in the course of the activated sludge process towards the downstream stages, to adapt to changes in the concentration of contaminants. In the process of the invention, the intermediate treatment step comprises averaging and filtration. Averaging is carried out in a pool having two, preferably three or four compartments. These compartments are mixed and are lined up so that water flows from one compartment to the next next compartment. The total water retention time in the pool is less than 10 to 15 hours and preferably a maximum of 2 to 15 hours. As a consequence, heat losses are reduced. Normally the temperature difference between flowing water and water is 10 ° C and less. The preferred water retention time in each compartment is 30-90 minutes. Waste waters from the various sources are mixed in a first compartment and the contaminant concentration is controlled. Typically, the pH and concentrations of toxic metals, CZT contaminants, phenols and ammonia are measured either manually or automatically. As wastewaters from multiple sources are directed into a relatively confined space in the first compartment, various benefits arise. The first is that contamination-concentration can be easily controlled and any drastic changes in concentration can be easily detected, e.g., to indicate changes along a chemical line. This is because in the first compartment of a multi-compartment system the concentration rises more rapidly to a more detectable level than in a single compartment composition. Moreover, it achieves its neutralization, for example, one source of the effluent may be very acid and the other highly alkaline. The neutralization is created by mixing these streams in the first compartment. It is important to adjust the pH in the averaging pool in order to maximize the oxidation of certain pollutants, especially sulphides. The pH is adjusted by adding acids or bases to the water in the second compartment until the water has a pH in the order of about 6.5 to about 9.5, preferably between 7.5 and 9.5. Experience has shown that at least about three parts of dissolved oxygen per million parts of water must be present in the water in order to cover the immediate oxygen demand (IOD) by contaminants in the water at a reasonable rate of oxidation. The addition of hydroquinone or gallic acid is preferred. To water to catalyze the oxidation of IOD pollutants. If this DPP is not covered in a co-current process, activated sludge can be paid. Consequently, the water in the averaging pool becomes aerated. Traditional floating aerators are used. It has been found that the aeration is more effective in a confined space. With a water consumption of about 0.04 horsepower per m3 of water, excellent aeration is achieved. The aeration carefully shakes and mixes the water causing the solids to flow out and accumulate on the surface of the water. These bodies are constantly being removed by scraping from the surface. In order to ensure that the water in the activated sludge process contains less than about 10 parts of hydrogen carbon per million parts of water and less than about 10 parts of solids per million parts of water, a coagulating and / or flocculating agent is added to the pool water. medium or into a stream of water flowing into the activated sludge process. The coagulating factor and / or flocculent destabilizes the colloidal particles, which clump together. The solids are carried along with the effluent and collected on the filter downstream and removed before the activated sludge is introduced into the process. It is preferred to introduce air into the flowing water stream downstream of the activated sludge to ensure that the immediate oxygen demand is met. In the second treatment stage according to the invention, the water is diverted from the intermediate treatment stage to the traditional activated sludge plant which is "modified". There are two important points: firstly, the sludge is mixed with the water flowing in the activated sludge process between the stages and the air, and secondly, it recycles the sludge of different ages, from different stages to one of the many stages before the treatment stage with the activated sludge. According to the invention, pure oxygen is supplied, or more preferably air, e.g. under pressure or more preferably by blowing, into the sludge and water stream flowing between the first stage mixed liquid tank and the second stage sedimentator. This sludge, water and air or oxygen stream is is subjected to increased pressure created by "columns of water in mixed tanks liquid and sedimentator. As a result, this stream is saturated or supersaturated with dissolved oxygen. Dissolved oxygen maintains the sediment in the sedimentation tank under aerobic conditions and ensures that the effluent contains at least five parts of dissolved oxygen per million parts of water at the outlet before the next third treatment step. Also, pure oxygen or air is injected under pressure into the sludge and water stream flowing between the second and third streams and between the third and fourth stages of the activated sludge process. Therefore, the sludge in the thickener and extractor can be held for a longer period of time. This older sludge from the thickener and extractor is returned to the first stage or mixed liquid tank, or directly or more preferably by mixing the sludge stream and the water flowing between the first and second stages. the sedimentator or the second treatment step is filtered to remove biological solids from the effluent and then contacted with activated carbon to remove odors and other residual traces. Chemicals may be added during the clarification of the water to destroy the stability of the colloidal suspensions and to facilitate filtration. However, due to aeration between the individual stages, the water has at least five parts dissolved oxygen per million parts of water, and therefore the collected organisms on the filter and carbon kept under aerobic conditions that destroy odors and prevent deterioration of the filtered water. Moreover, the water flowing into the recipient stream contains a high level of oxygen. This prevents the deterioration of the quality of the water in the receiving stream. The subject of the invention is shown schematically in the drawing in an example of a sewage treatment plant. Typically, contaminated water is treated petroleum refinery waste water and chemical plant waste water containing contaminants. Table 1 shows the general characteristics of the refinery waste water - and Table 2 the general characteristics of the waste water from chemical plants. 6 Table 1 Characteristics of impurities in refinery waste water after the first treatment in an API separator Average values for class C refineries (US) Characteristics of impurities Biochemical oxygen demand - 5 days Chemical oxygen demand Total content of organic compounds Oils and fats Phenols. Suspended solids Ammonia | Sulfides Concentration - mg / liter 163 473 160 51 11 52 48 2 | Table 2 Characteristics of basic pollutants of waste waters from chemical wastes after the first stage of waste water treatment. Characteristics of pollutants Biochemical oxygen demand, 5 days Chemical oxygen demand Suspension of solids | Ammonia Concentration order mg / liter 50-5,000 500-20,000 30-100 50-250 As shown in the figure, waste water from refinery and chemical plants is mixed together in a first compartment 29, which is one of the many batch compartments. The effluent from basin 12 flows through a conduit having a series of valves 13 and 14 to a pressure filter bank 16 and through an upper reservoir 18 to a biological treatment device 20. The refinery waste water first enters reservoir 22 and then into a conventional API separator 24 which removes most of the oil and solids. Under normal conditions, the treatment device 10 may process a designed maximum amount of water per day *. For example, a large device may have a capacity of about 9 ^ .000 m3 of water per day. However, heavy rains would put too much strain on this device. Therefore, a partitioned high pressure pool 26 is provided which can hold excessive amounts of water and, as will be discussed below, impact loads from contaminants such as acids and alkalis. Pump 28 receives excess water from reservoir 22 and discharges it into pressure basin 26: The concentration of contaminants in the water flowing towards the biological treatment device 20 is thus controlled to average the contaminant level. Intermediate basin 12 serves to equalize pollutant concentrations by the passage of the waste water through three separate compartments 29, 30 and 31 in the basin 12. When a sharp increase in noxious pollutants in the effluent entering basin 12 is detected, the initial concentration at the inlet from the third compartment 31 is lower or changes 20 25 30 35 43 45 50 55 60 111 946 7 is less able than in a single compartment pool. This allows time for the microorganisms in the biological treatment facility 20 to adapt. Any sharp increase in the concentration of contaminants or any drastic change in the type of contaminants entering basin 12 has the greatest and most direct impact on the water quality in the 29 range. compartment 29 is mixed with the water mass in the second compartment 30, the contaminant concentration is reduced. When the water in the second compartment 30 is mixed with the mass of water 1 in the third compartment 31, the contaminant concentration in the third compartment is again significantly reduced. Mixing the water in this way leads to a dilution of the contaminants so that their initial concentration at the exit of the third compartment is lower than if a single basin were used. Thus, if a portion of the concentrated contaminants were to flow into the first compartment 29, it would gradually mix with the water in the second and third compartments 30 and 31 to dilute and therefore the contaminant concentration would not change much in compartment 31. As a result, the microorganisms in the apparatus 20 downstream biological treatments would have time to acclimatize to slow changes in pollutant concentration and to adapt to the biological degradation of these higher concentration pollutants. The waters in the intermediate basin 12 according to the invention are retained for a minimum period of time. As a result, the maximum water temperature is maintained, which favors the biological degradation of pollutants in the apparatus 20. The average temperature of the water entering the apparatus 20 is most preferably in the range of about 32 ° C to 38 ° C. The water in the first compartment 29 is controlled. to determine the presence of especially harmful pollutants, e.g. ammonia, phenols, sulfides, acids, alkalis, etc. for detecting their sources and taking corrective action. In the second compartment, the pH is adjusted by adding acid or alkali to maintain the pH in the order of 6.5 to about 9.5, preferably from 7.5 to 85, when air oxidation of contaminants is required. This pH range is optimal for the oxidation reaction and hydroquinone or gallic acid is added when it is desired to accelerate the reaction. Traditional floating aerators (not shown) are found on the water surface - in each range 29-31. They introduce air into the water in order to aerate it and thoroughly mix the waste water. Such aeration devices (not shown) in the compartment 30 mix and aerate the water, keeping the dissolved oxygen most preferably within 3 mg O 2 per liter or more. The best aeration is provided by aerators with a power consumption of 0, Q5 or more HP per m3 of volume of the compartment. If for some reason the intermediate pool 12 is flooded with sewage with a very high concentration of contaminants exceeding the processing capacity, e.g. if the acid line is damaged, valve 34 opens. on recycle line 36 and valve 38 on filter inlet line 14 closes. Pump 40 pumps this highly acidic water into the "shock load" compartment 26a of the pressure basin 26, in which the water is retained and gradually reintroduced into compartment 29 of the basin 12 via a valved conduit 42. This protects the bottom of the stream, a biological treatment device 20 from poisoning by "shock loading" of contaminants. Mixing, aeration, pH control, chemical reactions, etc. occurring in the intermediate basin 12 5 cause coagulation and flooding of large amounts of material onto the water surface. polluter. This material is scraped off the surface of the pool 12. Traditional (not shown) tubing can be used in compartment 31 to collect contaminants from the surface. The effluent from end compartment 31 contains colloidal material to which coagulants or flocculants are added. - materials such as aluminum or iron salts and / or high molecular weight polyelectrolytes. The coagulants or flocculants destabilize the colloidal particles carried by the effluent from the basin 12 to the filter bank 16 which is removed by filtration. The filtered water is passed to tank 18 where it is fed by pump 40. The preferred filter material is sand or a combination of sand and activated carbon in the filter battery 16. It is important that the water flowing into the biological treatment device 20 is filtered to reduce suspended solids and oil to a level that does not interfere with the process. For most conditions, the flowing water to the biological treatment device 20 should contain no more than 10 parts of oil or hydrocarbons per a million parts of water and no more than 10 parts of suspended, oily solids per million parts of water. The filter unit 16 from the filter battery 16 must be periodically washed from bottom 30 to top. This is done by closing the valve on the supply line of the filtration unit, which flows from bottom to top, and opening the valve on the discharge line for bottom-up washing (not shown) so that the water drip from the top of the filters is used as wash water from bottom to top. The purpose of the reservoir 18 is to provide a constant overpressure over the filtered water thereby supplying the water source with a constant pressure as it is washed from bottom to top. The water to be washed from the bottom upwards will wash out the solids retained in the filters, carrying them with the water to a pressure sediment pool (not shown). The biological treatment device 20 comprises four process steps. A contact stage 44 in which the contaminated water comes into contact with a biologically active sludge 46. A clarification stage 48 in which sludge is separated from the purified water. Concentration stage in which the separated sediment is subjected to thickening pA with removal of excess water. Extraction stage 52 in which the concentrated solid is extracted. In the first stage, water substantially free of solids and oily material contacts the activated sludge mass 46 in a contact tank 54 known as a mixed liquid reservoir. The sediment 46 contains microorganisms that feed on the pollutants in the water. The metabolic processes of microorganisms convert pollutants into the cell structure of organisms, into carbon dioxide - and various intermediate products. In the second stage 48, the water and activated sludge from the mixed liquid tank 54 flow into the clarification tank - sedimentator, 56 through the conduit 72.60 As will be explained below, active sludge from the second source is added to conduit 72 via conduit 100, and the combined water sludge flows in to the sedimentator 56. The conduit 72 and the delimited zone 84 of the sedimentator 56 ensure the contact of the recycled second active ingredient 65 of the sludge and the remaining contaminants in the water to the mixed liquid reservoir. This further purifies the water. The water is separated from the sediment particles by sedimentation of the sediment 46 at the bottom of the sedimentator 56. The purified water flows from the top of the sedimentator through another filter bank 58 of stream 60, preferably through a bed of activated carbon 66 to remove traces of soluble contaminants before it is fed into it. In the third stage 50, the sludge 46 withdrawn from the bottom of the sedimentator 56 is concentrated and the bulk of any water retained by the sludge is separated and discharged. In the fourth stage, the concentrated sediment is retained in the reservoir 62 for a sufficient period of time to allow the microorganisms to metabolize on the accumulated nutrient material. This digested sludge is then spread over the field and serves as fertilizer. Alternatively, the sludge may be burned. In the process of the invention, aeration of the water is introduced between the stages. For this reason, it is fed to the biological treatment device 20 between the four stages of the plant 20. The most important aeration between the stages relates to the water stream and the sediment that flow through the lines 72 and 74 between the first and second stages 44 and 48. the water leaving the sedimentator 56 and fed to the mass of water contains at least about 5 parts of dissolved oxygen per million parts of water. This is especially desirable when using activated carbon absorption. The oxygen in the water withdrawn from the sedimentator 56 keeps any microorganisms. retained on the filter 58 or then on an aerobic carbon bed. In the event of insufficient air in this receiving water, the microorganisms retained in the filter anaerobically produce hydrogen sulphide, which contaminates the received water. Moreover, dissolved oxygen in the water in the sedimentator 56 maintains the sediment 46. at the bottom of the tank in an aerobic state allowing the sediment to remain in thickening zu 50 and jsedymentator 48 longer than in traditional processes. This creates a more efficient operation of the thickener and sedimentator. Aeration according to the invention between the stages is achieved by sucking air into the flow between the tanks or more preferably by injecting air under pressure into the transmission line. In addition to being used to wash a bank of filters 16 from the bottom up, a column of water in the reservoir 18 may advantageously be used to suck air into the feed water, into the mixed liquid reservoir 54. The water level in tank 18 is above the water level of the mixed liquid in tank 54. Thus, water flows downstream from the top of tank 18 through conduit 64 and along a generally long horizontal conduit 66 which faces up to conduit 68 leading to conduit. the center of the mixed liquid reservoir 54. The horizontal conduit 66 is either at ground level or below level to maximize the hydrostatic pressure. In this way, the sucked air into the water is subjected to a high pressure due to the high column of water in the tanks 18 and the mixed liquid 54. The horizontal line 66 may have a larger diameter than the line 64 going downward or may deliberately have loops for e.g. elongation. time of mixing water and air. This method greatly facilitates saturation or even supersaturation taking into account the atmospheric pressure of the water entering the tank 54 of the mixed liquid with dissolved oxygen. Normally, this water flowing into the mixed liquid tank 54 contains at least 6 to 8 parts of dissolved oxygen per million parts of water and may reach levels above saturation to about 12 parts of dissolved oxygen per million parts of water. In a similar manner, air is sucked or pressurized into the water flowing from the mixed liquid reservoir 54 to the sedimentator 56. A vertical conduit 72 feeds water and dissolved sludge particles downward into the horizontal conduit 74, which turns upward into the conduit. 76 terminating close to the surface of the sedimentator 56. Injector 78 draws air into the downward flowing water through line 72. The heights of water in tanks 54 and 56 subject the air-water mixture to high pressure as it flows through line 74. This may cause saturation or supersaturation of the water with dissolved oxygen. The sedimentator 56 is designed to receive water from the upwardly projecting conduit 76 in a restricted mixing area formed by a cylindrical baffle 82 positioned concentrically to the side walls of the tank. The diameter of the cylindrical baffle 82 is preferably half that of the sedimentator 56 and extends up to about 1.8 meters from the bottom. Conductor 76 extends upwards exactly inside circular baffle 82 and when mixed air Z water exits conduit 76 as a result of the saturating air flow, produce? A turbulent zone 84 is located at the center of sedimentator 56, which ensures further contact of the activated sludge with water, oxygen transfer and flocculation. The preferred contact time in conduit 76 and turbulent zone 84 is at least 20 minutes. The sedimentator 56 includes damming baffles 80 at the top of the tank that maintain the water level and allow clarified water to be collected from the calm zone 86. The activated sludge particles are deposited at the bottom of the tank from which they are collected by the conveyor and pump system 88. According to the invention, air is injected under pressure from the sources 90 and 92 into the sludge flowing between the sedimentator 56 with the thickener 50 and between the thickener 50 and the sludge chamber 52. This high pressure aeration of the sludge allows the sludge to be retained in the sedimentator 56 and the concentrator 50 by long. period in relation to the normally assumed process with activated sludge. For example, the mass of activated sludge water introduced into the thickener and sedimentator in a normal system contains 1 mg O 2 / liter or less. As the sediment layer is deposited the contents. The oxygen in the water is rapidly lowered by the respiration of the microorganisms, and the random organisms begin to remove the oxygen from the nitrogen and sulfur compounds contained in the water. Released hydrogen sulphide and nitrogen gas disturb sedimentation of the sediment and seriously reduce the quality of the water. In the method according to the invention, the dissolved oxygen concentration can be ten times higher compared to the conventional process. It significantly lowers the rate of rotting, considerably alleviates the problems associated with sludge retention at clotting and concentration when excess water is removed. Another aspect of the solution according to the invention relates to the use of sludge with different properties, recycled to different points to perform different functions, all in one activated sludge device. In a conventional method, the sludge withdrawn from the sedimentator 56 is returned through a branch line 94 with valves to the mixed liquid reservoir 54 and the excess sludge to 111,946 11 of the thickener 50. Portions of this recycle sludge are introduced by branch 98 into the mixed water. with sludge flowing between the mixed liquid tank 54 and the sedimentator 56. This portion of the absorbent sludge entering through the lines 98 has an absorption and storage capacity for residual soluble impurities and improves the flocculation properties of the entire mass of the sludge for better separation in the sedimentator 56. This design between the stages of aeration and clarification ensures sufficient contact, mixing and aeration time to optimize system performance. Likewise, the recycle of the sludge could take place via the thickener 50 and through the line 96 to the mixed water and sludge flowing between the mixed liquid tank 54 and the sedimentator 56. The sludge in the thickener 50 has a longer time without medium and therefore has a greater absorption and storage capacity and is contained in a smaller volume due to the dehydrating effect of the thickener. Aerobic maintenance of the sludge in the thickener, with the use of aeration between stages, is necessary to obtain a satisfactory quality of the sludge recycled after the exit of the thickener 50. Another source of this sludge recycling method is sediment via a thickener 50, aerobic digestion chamber 52, and valve conduit 100 into the water-sediment mixture flowing through lines 72 and 74 between the mixed liquid reservoir 54 and the sedimentator 56. The sediment component from the aerobic digestion chamber 52 is typically 1 to 4 weeks old. ¬ ¬ ¬ ¬ tions, to the remains of difficult-to-melt substrates Cleaning. This acclimatized sludge is particularly effective for the absorption and biological degradation of the remaining substrate in the water exiting the mixed liquid tank 54. As the combined sludge mass enters the sedimentator 56, the acclimatized sludge joins the sludge in the sedimentator 56 and inoculates the sludge recycled to the mixed liquid tank 54 via line 94. Continuously inoculating the main mass of recycle sludge by acclimatized sludge to the remaining sludge the non-melting material shifts the equilibrium in the direction of enhancing the removal of contaminants by the main sludge mass in the mixed liquid tank 54. After reaching the equilibrium, there are no longer high concentrations of the hard-melting substrates contained in the water leaving the sedimentator 56. The introduction of any new hard-melting materials into the system causes a sudden development of adapted organisms. In the method according to the invention, modifications may be introduced, but without departing from the idea. According to the invention, e.g. oxygen may be used in place of air in an aeration system between stages. Claims 1. A method of treating waste water containing about 25-150 parts solids per million parts of water and about 25-300 parts hydrocarbons per million parts of water characterized in that the waste water is passed through an averaging zone composed of at least two serially disposed water retention compartments, the mixed water in each compartment is passed to the next compartment, with each compartment retaining a certain amount of water for an initial period of time. a specific period of time and then in at least one of the compartments, air 12 is introduced into the water so that the water in this compartment is thoroughly mixed and the effluent from the aerated compartment contains at least 3 * parts of dissolved oxygen per million parts of water, the pH of the water is adjusted in the averaging zone 5 in one of the compartments so that the pH of the water at the exit from the averaging zone is about 6.5-9.5, the colloidal particles suspended in the water are destabilized and the effluent from the averaging zone is filtered so that the filtered water contains no more than 10 parts hydrocarbons per million 10 parts of water and no more than 10 parts of solids per million parts of water. 2. The method according to claim The process of claim 1, characterized in that the temperature difference between the water introduced into the averaging zone and the water withdrawn from the averaging zone 15 is maintained, which is about or below 10 ° C, with a total residence time of about 2 to 15 hours in the averaging zone. 3. The method according to p. The method of claim 1, wherein any solid material floating on the water surface in the equalization zone is removed by scraping from the surface. 4. The method according to p. A method according to claim 1, characterized in that the stability of colloidal particles is destroyed by adding a coagulating or flocculating agent to the water. 5. The method according to claim The method of claim 1, characterized in that water warning checks are carried out to indicate any sudden changes in the contaminant concentration. 6. The method according to p. A method as claimed in claim 1, characterized in that acid, gaseous or hydroquinone is added to the water in the aerated compartment to accelerate the coverage of direct oxygen demand. 7. A method of purifying contaminated water containing solids and hydrocarbons, -similar that the water is led through the averaging zone, in which the pH 35 is adjusted to a value of 6.5-9.5 and the polluted water is divided into larger masses of water so that changes in the concentration of polluted water in the averaging zone undergo gradual changes, the polluted is aerated water to a content of at least three parts of dissolved oxygen per million parts of water, a destabilizing agent is added to the water to aggregate the colloquial particles contained in the water, the water from the averaging zone is passed through a filter to obtain a effluent containing less than about 10 parts of suspended bodies 45 solids per million parts of water and less than about 10 parts of hydrocarbons per million parts of water, drain from the filter is passed through a multi-stage biological treatment zone, in which the first stage water flows into the contact zone, contacting the active sludge purifying the water by biological degradation of pollutants, in the second stage the water from the first stage is clarified By separating suspended particles of sludge from the purified water, aliquots of which are recycled to the first stage and a large volume of clarified purified water 55 is removed from the second stage, in the third stage, non-recycle aliquots of separated sludge particles are concentrated by removing a large amount of the volume of the remaining water and in the fourth stage the particles of the concentrated sediment are fermented, air is sucked into the water mixed with the sediment between the first and second stages and in the second stage, air is sucked in, maintaining the sediment in an aerobic state, clarifying the water from the second stage, which contains about five parts per million dissolved oxygen, parts of water, and filters the water from the second stage to remove suspended particles Sediment particles which were not separated in this step. 111 946 13 14 8. A method according to claim 1, The process of claim 7, characterized in that additional steps of aerating the water introduced into the first stage, aerating the mixture of sediment particles, and aerating the flow between the second, third and fourth stages. 9. The method according to p. A process as claimed in claim 7, characterized in that the filtered water is purified on activated carbon. 10. The method according to p. The process of claim 7, characterized in that the sludge portions of the second stage are mixed with water and the sludge that flows between the first and second stages. 11. The method according to p. The process of claim 7, characterized in that the sludge portions of the third stage are mixed with water and the sludge that flows between the first and second stages. 12. The method according to p. The process of claim 7, characterized in that portions ¦ of the sludge from the fourth stage are mixed with water and sludge which flow between the first and second stages. 13. The method according to p. The process of claim 7, characterized in that the activated sludge in the first stage has an average age of more than 10 days. 14. The method according to p. A method according to claim 7, characterized in that the biological treatment zone is fed with water having a "dissolved oxygen concentration of at least about three parts of dissolved oxygen per million parts of water. 14. A method according to claim 7, characterized in that the mixture of air and water is and the sludge entering the second stage of the biological treatment zone is kept highly turbulent. 16. A method of purifying water by means of a multi-stage activated sludge treatment in which, in a first stage, contaminated water is brought into contact with the activated sludge for a sufficient period of time to cause biological degradation of water impurities, and in the second stage, the water free of impurities is separated from the activated sludge, characterized in that the waste water, before entering the first stage, is filtered in order to reduce the amount of oil, grease and solids. A method according to claim 16, characterized in that water is introduced into the first step, which contains less than about 20 you in a million oils and greases and less than about 20 parts per million solids. 18. The method according to p. 17. The method of claim 17, characterized in that one part of the separated sludge is recycled and brought back into contact with water in the first stage, and the other part of the separated sludge is treated in further stages. 19. The method according to claim A process as claimed in claim 16, characterized in that a coagulating or flocculating agent is added to the waste water prior to filtration. 20. A method of purifying multistage water with activated sludge, in which, in a first step, the contaminated water is contacted with the activated sludge for a sufficient period of time to biologically degrade the contaminants contained in the water, and in a second step, contaminated water is separated from the sludge The water and grease contaminant content is reduced to less than about 20 parts per million and less than about 20 parts per million solids in the water before being introduced into the first stage. 21. The method according to p. The method of claim 20, wherein the content of oil, grease, and solids is lowered to less than about 10 parts per million each. 22. A method of purifying contaminated water using activated sludge, in which the contaminated water is in contact with the activated sludge for a sufficiently long period of time in a first step to biologically degrade the contaminants contained in the water, and in a second step, the contaminated water is separated from from activated sludge, characterized in that in the first and second stages, the sludge is maintained with an average age exceeding about 10 days. 23. The method according to claim 22a, characterized in that prior to its introduction to the first step, the water is treated to reduce the content of oil, grease and solids to less than about 20 parts per million of oil and grease and to less than about 20 parts per million of solids. 30 24. The method of purifying polluted water from the exp. the use of activated sludge, in which, in a first stage, the contaminated water is contacted with the activated sludge for a sufficient period of time to decompose the impurities contained in the water, and in a second stage, the contaminated water is separated from the activated sludge, and in a third stage, it thickens part of the sludge from the second stage, characterized in that a part of the concentrated sludge from the third stage is returned to the first or second stage. 25. A method of purifying polluted water using activated sludge, in which, in the first step, the polluted water contacts the activated sludge for a sufficiently long period of time to dissolve the contaminants contained in the water, in the second step, the water that is free of impurities is separated from In the third stage, a part of the activated sludge from the second stage is concentrated, and in the fourth stage, a part of the sludge from the fourth stage is fermented, characterized in that a part of the digested sludge from the fourth stage is returned to the first and second stages. ^, 111 946 K / S1 70 £ 1 (_AA. 4 * _ 82 I ta ^ $ 050 9252 ^ 2 J5ftpNERU WATER »with DETECTION ^ J CHEMITIWCH H7 46 4.68 m 72- 16 66J W ^ A6 stfftf *, DRU6I STAP LDD Zd 2 w Pab., Issue 884/1400/81, no. 110 + 20 copies Price PLN 45 PL