NO871949L

NO871949L - PROCEDURES AND EQUIPMENT FOR CONTINUOUS CASTING.

Info

Publication number: NO871949L
Application number: NO871949A
Authority: NO
Inventors: Erik Allan Olsson
Original assignee: Olsson Ag Erik
Priority date: 1985-09-13
Filing date: 1987-05-12
Publication date: 1987-07-07
Also published as: SE8504252D0; BG80126A; SE8504252L; AU587867B2; AU6374786A; BR8606863A; JPS63500925A; ES2001785A6; SE464619B; SU1695822A3; EP0237558B1; PT83360B; PT83360A; CN86106731A; ATE71864T1; FI872097A0; DK241487D0; NO871949D0; KR870700426A; HUT43518A

Abstract

In a method of horizontal continuous casting with a horizontal or inclined mold (1), and heat treating the casting, which is at least partially solidified in the mold, the latter is supplied with melt (13) from a furnace or casting box preferably tippable about the center line of the mold, and via a casting pipe (2), the forward end of which projects into the mold opening. The mold (1) is movable in relation to the pipe (2) and is rotated continuously or stepwise in one direction or turned reciprocally about its center line. Bridging of solidified melt (13) between the pipe (2) and the casting skin (20) solidified in the mold (1) is prevented by a repelling electromagnetic force being caused to act in a substantially radial direction on the melt (13) flowing into the mold (1).

Description

Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte for kontinuerlig støping med en horisontal eller hellende støpeform, med etter-følgende behandling av støpestykket trukket ut fra formen, såvel som utstyr for utførelse av fremgangsmåten. The invention relates to a method for continuous casting with a horizontal or inclined mold, with subsequent treatment of the casting piece pulled from the mold, as well as equipment for carrying out the method.

Formålet med oppfinnelsen er å forbedre pålitelig-heten for støpeprosessen, kvaliteten av støpingen og dens overflatebeskaffenhet, såvel som å muliggjøre jevnere støpe-forløp og høyere støpehastigheter enn det som er tilfellet med fremgangsmåter for horisontal støping i den kjente teknikk. The purpose of the invention is to improve the reliability of the casting process, the quality of the casting and its surface quality, as well as to enable smoother casting processes and higher casting speeds than is the case with methods for horizontal casting in the known technique.

Ifølge fremgangsmåter for konvensjonell horisontal kontinuerlig støping, er formen fast festet til, og tettet mot forrådsbeholderen fra hvilken smeiten mates til formen, According to conventional horizontal continuous casting methods, the mold is firmly attached to, and sealed against, the supply vessel from which the melt is fed to the mold,

og som kan være en støpekasse eller en ovn, i det følgende kalt "støpekasse". Mellom denne og formen er det en forbin-delsesinnretning såsom et støperør eller et støpemunnstykke som også er tettende forbundet med formen. Sistnevnte er følgelig ikke i stand til å bevege seg fritt fra støpekassen, støperøret eller støpemunnstykket, som resulterer i forhind-ring av mange funksjoner som anses som absolutt nødvendige for et pålitelig støpeforløp i kontinuerlige støpeanlegg med vertikale støpeformer. and which can be a casting box or an oven, hereinafter called "casting box". Between this and the mold there is a connection device such as a casting pipe or a casting nozzle which is also sealingly connected to the mold. The latter is consequently not able to move freely from the mold box, the mold tube or the mold nozzle, which results in the prevention of many functions that are considered absolutely necessary for a reliable molding process in continuous molding plants with vertical moulds.

Blant disse funksjoner kan det nevnes den såkalte støpeformoscillasjon, dvs. den vertikale, reciproserende bevegelse av formen. Denne bevegelse har bare en kort strekning på 5 - 20 mm i støpestykkets uttrekkingsretning, med en hurtig retur til dens øvre stilling, er denne bevegelse ofte blitt kalt "stripningsstrekningen". Støpeformen er vanligvis gitt en noe hurtigere bevegelse enn støpestykket for bevegelsen i uttrekkingsretningen hvor denne bevegelse ofte er kjent som "negativ strip", da den relative bevegelse som følgelig inntreffer virker mot smeltens tendens til å klebe mot formens vegger. Da det er friksjon mellom det hurtig størknede støpe-skallet og formveggene, sammentrykkes alle tverrgående sprekker under strippestrekningen av strekkpåkjenninger, idet disse sprekker så føyes sammen. Den termisk mest belastede støpe-formdel vises ved stripningsstrekningen, riktignok bare en kort tid, men tilstrekkelig lenge til å tillate en effektiv smøring og en viss termisk gjenvinning av denne støpeformdel. Among these functions, mention can be made of the so-called mold oscillation, i.e. the vertical, reciprocating movement of the mold. This movement has only a short stretch of 5 - 20 mm in the casting's withdrawal direction, with a quick return to its upper position, this movement has often been called the "stripping stretch". The mold is usually given a slightly faster movement than the casting for the movement in the withdrawal direction, where this movement is often known as "negative strip", as the relative movement that consequently occurs acts against the tendency of the melt to stick to the walls of the mold. As there is friction between the rapidly solidified casting shell and the mold walls, all transverse cracks during the stripping process are compressed by tensile stresses, as these cracks are then joined together. The most thermally stressed casting mold part appears at the stripping stretch, admittedly only for a short time, but long enough to allow an effective lubrication and a certain thermal recovery of this casting mold part.

I en vertikal støpeform har slaggpartiklene som følger med smeiten mulighet for å stige opp til smeltens overflate hvor de kan "fiskes opp" eller blandes med såkalt "støpepulver" dersom slikt anvendes. In a vertical mold, the slag particles that accompany the smelting have the opportunity to rise to the surface of the melt where they can be "fished up" or mixed with so-called "casting powder" if such is used.

I berøring med smeltens overflate smelter slaggetIn contact with the surface of the melt, the slag melts

og pulveret sammen og renner ned mot menisken mellom smeiten og støpeformveggen. Derfra trekkes blandingen av det størk-nende skall ned gjennom støpeformen for å danne et glidelag mellom skallet og støpeformveggen. Slaggpartiklene som ikke klarer å flyte opp til overflaten fordeler seg ganske jevnt over det vertikale støpestykkes tverrsnitt. and the powder together and flows down towards the meniscus between the melt and the mold wall. From there, the mixture of the solidifying shell is drawn down through the mold to form a sliding layer between the shell and the mold wall. The slag particles that fail to float to the surface are distributed fairly evenly across the vertical casting cross-section.

Det sistnevnte er ikke tilfelle med horisontal støping ifølge fremgangsmåter anvendt hittil. Slaggpartiklene flyter opp i støpestykket og samles ved dets øvre del. Den faste og tettende forbindelse mellom støpeformen og støpe-kassen eller dens støperør eller støpemunning tillater hverken støpeoscillasjonen nevnt ovenfor eller smøring av støpeform-veggene og tilhørende fordeler. Det er en stor rikiso for at det skjøre støpeskall som størkner i den stasjonære, horisontale støpeform vil trekkes av, da størknende smelte har en tendens til å klebe til støperøret eller munningen eller til støpeformveggen, på grunn av fraværet av smøremiddel eller glidebelegg. The latter is not the case with horizontal casting according to methods used up to now. The slag particles float up into the casting and collect at its upper part. The fixed and sealing connection between the mold and the mold box or its mold tube or mold mouth allows neither the mold oscillation mentioned above nor the lubrication of the mold walls and associated advantages. There is a great risk that the brittle shell solidifying in the stationary, horizontal mold will pull off, as the solidifying melt tends to stick to the mold tube or mouth or to the mold wall, due to the absence of lubricant or slip coating.

Trinnvis uttrekking av støpestykket har vært prak-tisert for å motvirke de ovenfor nevnte ulemper ved horisontal-støping. Under den stasjonære periode skal her skallet som størkner i støpeformen gis tilstrekkelig tid til å vokse i tykkelse og styrke uten å bli utsatt for strekkbelastninger, slik at det vil være bedre i stand til å motstå dem under støpeuttrekkingstrinnet. For å sikre at skallet alltid rev-ner på det samme sted og allerede ved støpe forminnløpsenden er det innsatt en såkalt bryterbrikke eller ring ved over-gangen mellom innstøpingsrøret og støpeformen. Brikken har vanligvis en mindre gjennomløpsåpning enn støpeformen, delvis for å redusere varmebortledningen på dette sted, og delvis for å bestemme posisjonen for det svakeste avsnitt av det størknende metall, dvs. sprekkstedet. Til tross for at denne brikke er laget av meget motstandskraftig materiale, utsettes den for sterk slitasje og må følgelig ofte utskiftes. Stepwise extraction of the casting has been practiced to counteract the above-mentioned disadvantages of horizontal casting. During the stationary period, the shell that solidifies in the mold must be given sufficient time to grow in thickness and strength without being exposed to tensile loads, so that it will be better able to withstand them during the mold withdrawal step. To ensure that the shell always cracks in the same place and already at the mold inlet end, a so-called breaker chip or ring is inserted at the transition between the casting pipe and the mold. The chip usually has a smaller through-hole than the mold, partly to reduce heat dissipation at this point, and partly to determine the position of the weakest section of the solidifying metal, i.e. the crack point. Despite the fact that this chip is made of very resistant material, it is exposed to heavy wear and must therefore be replaced often.

Da et smøremiddel eller glidebelegg ikke kan anvendes, innsettes noen ganger en innsatsforing av et materiale som gir mindre tilbøyelighet for fastklebing enn vanlige støpeformmaterialer for å redusere klebing av smelte til støpeformveggen. Grafitt er det materiale som mest anvendes som foring, men det slites meget hurtig særlig på undersiden av støpeformen, mot hvilken støpeskallet drives av sin ege:\vekt, og således er mest utsatt for såvel mekanisk som termisk belastning. Dette ensidige anlegg i støpe-formen resulterer naturligvis i ujevn varmebortledning over støpestykkets periferi, adskilt fra ujevn støpeformslitasje, særlig mens støpestykket krymper, som forårsaker en luft-spalte mellom støpestykkets overside og støpeformen. Since a lubricant or slip coating cannot be used, an insert liner of a material that gives less tendency to sticking than normal mold materials is sometimes inserted to reduce sticking of melt to the mold wall. Graphite is the material most used as lining, but it wears out very quickly, especially on the underside of the mold, against which the mold shell is driven by its own weight, and is thus most exposed to both mechanical and thermal stress. This one-sided installation in the mold naturally results in uneven heat dissipation over the periphery of the casting, separate from uneven mold wear, particularly as the casting shrinks, which causes an air gap between the top of the casting and the mold.

Ulempene nevnt ovenfor med horisontalstøpefrem-gangsmåter anvendt hittil unngås nå i den foreliggende oppfinnelse, og fordelene beskrevet ovenfor med hensyn til støping med en vertikal støpeform gjenvinnes. Fremgangsmåten og utstyret ifølge den foreliggende oppfinnelse har de karakte-ristiske trekk angitt i kravene. The disadvantages mentioned above of horizontal casting methods used heretofore are now avoided in the present invention, and the advantages described above with regard to casting with a vertical mold are recovered. The method and equipment according to the present invention have the characteristic features stated in the claims.

Ifølge den foreliggende oppfinnelse blir støpefor-men gitt en kontinuerlig eller trinnvis dreiende bevegelse eller dreies resiproserende omkring dens senterlinje. På denne måte oppnås en jevnere og forbedret (mer intensiv) kjølevirkning langs periferien av støpestykket, da støpe-stykket drives av sin egen vekt mot undersiden av støpefor-men slik at denne side blir mest belastet termisk og mekanisk, men veksler stadig på grunn av den nevnte bevegelse. Ved støping av sirkulære støpestykker vil det videre være en periferisk relativ bevegelse mellom skallet og støpeform-overflaten, som vil bidra til å redusere strekkbelastninger og følgelig redusere risikoen for uttrekksbrikker ved uttrekking av støpestykket, da stasjonær friksjon ikke lenger er til stede på grunn av rotasjonsbevegelse av støpeformen. Denne dreiende bevegelse kan eventuelt sammenkobles med støpeformoscillasjonen slik at støpeformen bare dreies i forbindelse med stripningsstrekningen. Dette vil gi stripningsstrekningen en skrueformet bane. According to the present invention, the mold is given a continuous or stepwise rotating movement or is rotated reciprocatingly around its center line. In this way, a smoother and improved (more intensive) cooling effect is achieved along the periphery of the casting, as the casting is driven by its own weight towards the underside of the mold so that this side is most thermally and mechanically stressed, but constantly changes due to the aforementioned movement. When casting circular castings, there will also be a circumferential relative movement between the shell and the mold surface, which will help to reduce tensile loads and consequently reduce the risk of pull-out pieces when pulling out the casting, as stationary friction is no longer present due to rotational movement of the mold. This rotating movement can optionally be combined with the mold oscillation so that the mold is only rotated in connection with the stripping section. This will give the stripping section a helical path.

I tillegg medfører denne støpebevegels muligheten for et forenklet kjølesystem for støpeformen. Det system som ellers brukes, en rørformet støpeform med en omliggende kjølekappe som har til formål å fordele jevnt strømningen og virkningen av kjølemediet langs periferien av støpestykket, kan nå utskiftes mot den enklere fremgangsmåte å sprute kjølemidlet på støpeformen, da dens dreining sørger for en utjevning av kjølevirknignen. In addition, this casting movement allows for a simplified cooling system for the mould. The system otherwise used, a tubular mold with a surrounding cooling jacket whose purpose is to evenly distribute the flow and effect of the coolant along the periphery of the casting, can now be replaced by the simpler method of spraying the coolant onto the mold, as its rotation provides an equalization of the cooling effect.

Støpeformbevegelsen kan enten tilveiebringes av en separat drivinnretning eller når støpestykket ved uttrekking fra støpeformen også dreies (som skal beskrives nedenfor), med hjelp av friksjonen som eksisterer mellom støpestykket og støpeformveggen. En relativ bevegelse mellom disse over-flater eller trinnvis eller rykkvis dreining kan så finne sted ved å bremse støpeformbevegelsen. The mold movement can either be provided by a separate drive device or when the casting when extracted from the mold is also rotated (which will be described below), with the help of the friction that exists between the casting and the mold wall. A relative movement between these surfaces or stepwise or jerky turning can then take place by slowing down the mold movement.

En oscillasjon, dvs. en reciproserende bevegelse av den horisontale eller hellende støpeform, gir i tillegg fordeler som anført ovenfor for oscillasjon av en vertikal støpe-form. Det oppnås følgelig mer effektiv smøring og termisk gjenvinning i forbindelse med stripningsstrekningen, såvel som sammentrykkingen og heling av mulige tverrsprekker for-årsaket av bruk av "negativ strip". Forutsetningen for den effektive smøring og termisk gjenvinning er imidlertid at den mest utsatte del, dvs. hvor det smeltede metall kommer i be-røring med støpeformveggen før det er dannet et skall, dvs. An oscillation, i.e. a reciprocating movement of the horizontal or inclined mould, additionally provides advantages as stated above for oscillation of a vertical mould. Consequently, more efficient lubrication and thermal recovery is achieved in connection with the stripping section, as well as the compression and healing of possible transverse cracks caused by the use of "negative strip". However, the prerequisite for effective lubrication and thermal recovery is that the most exposed part, i.e. where the molten metal comes into contact with the mold wall, before a shell is formed, i.e.

i forbindelse med stripningsstrekningen, opprettholdes fri fra smelte, dvs. smeiten som kontinuerlig mates til støpe-formen holdes borte fra berøring med denne del av støpeform-veggen . in connection with the stripping section, is maintained free from melting, i.e. the melt that is continuously fed to the mold is kept away from contact with this part of the mold wall.

Fra DE 2 548 940 er det kjent, ved hjelp av den elektromagnetiske frastøtningsvirkning generert i en regule-ringsleder anordnet langs en skjøt og forsynt med vekselstrøm, å forhindre gjennomtrengning av smelte inn i skjøten mellom to rør, av hvilke én kan være bevegelig, og kan lett være en form, fordi den andre er en keramisk støpeinnretning gjennom hvilken smelte mates til støpeformen. From DE 2 548 940 it is known, by means of the electromagnetic repulsive effect generated in a regulating conductor arranged along a joint and supplied with alternating current, to prevent the penetration of melt into the joint between two pipes, one of which may be movable, and could easily be a mold, because the other is a ceramic casting device through which melt is fed to the mold.

Overflatene på hver side av spalten vil naturligvis være frilagte fra smelte, som det fremgår av fig. 5. Når støpeformen oscillerer, er det imidlertid en risiko for at fugen eller spalten mellom de to deler vil være for stor i støpeformbevegelsen i støperetningen, som derved tillater at smelte lekker ut. For å forhindre en slik situasjon når støpeformen oscillerer, er det sikrere å la den fremre ende av støperøret komme inn i støpeformen med en lengde som minst svarer til strekningen av den oscillerende bevegelse. Den elektriske leder som tilveiebringer frastøtingskraften må følgelig anbringes på utsiden av støpeformen. The surfaces on each side of the gap will of course be free from melt, as can be seen from fig. 5. When the mold oscillates, however, there is a risk that the joint or gap between the two parts will be too large in the mold movement in the casting direction, thereby allowing melt to leak out. To prevent such a situation when the mold oscillates, it is safer to allow the front end of the mold tube to enter the mold with a length that at least corresponds to the length of the oscillating movement. The electrical conductor which provides the repulsive force must therefore be placed on the outside of the mould.

Ved valg av strømstyrke og frekvens vil det naturligvis være nødvendig å ta i betraktning veggtykkelsene av støpeformen og dens evne til å slippe gjennom den elektromagnetiske strøm, dvs. materialets elektromagnetiske permeabilitet av støpematerialet. For de fleste vanlige metalliske støpeformmaterialer og tykkelser vil frekvensen vanligvis være 60 Hz eller mindre. Dersom det skulle være behov, som kan være tilfellet for større støpestykkedimensjoner, kan den elektromagnetiske permeabilitet gjøres lettere ved å bruke andre, fortrinnsvis ikke-metalliske materialer, for eksempel grafitt, i den relevante støpeformdel. Dette materiale kan være en innsats i støpeformen, hvor veggen er gjort tynnere mot innløpsenden. When choosing amperage and frequency, it will of course be necessary to take into account the wall thickness of the mold and its ability to pass through the electromagnetic current, i.e. the material's electromagnetic permeability of the casting material. For most common metallic mold materials and thicknesses, the frequency will typically be 60 Hz or less. Should there be a need, which may be the case for larger casting dimensions, the electromagnetic permeability can be made easier by using other, preferably non-metallic materials, for example graphite, in the relevant mold part. This material can be an insert in the mould, where the wall is made thinner towards the inlet end.

Ved dreining av et sirkulært støpestykke er risikoen for lengdesprekker mindre, uavhengig av støpeformbeve-gelsen, dersom menisken, dvs. berøringslinjen mellom smeiten og støpeformveggen, har en varierende avstand til støpeform-enden eller støperørmunningen langs periferien av støpestykket. Dette forhold inntreffer automatisk for en ledersløyfe anordnet konsentrisk rundt støpeformen, da det statiske trykk av metallet i støpeformen er mindre oventil enn nedentil, og dette er trykket som virker mot den jevnt fordelte fra-støtingskraft. Imidlertid virker denne kraft på smeiten, When turning a circular casting, the risk of longitudinal cracks is less, regardless of the mold movement, if the meniscus, i.e. the contact line between the melt and the mold wall, has a varying distance to the mold end or the mold tube mouth along the periphery of the casting. This condition occurs automatically for a conductor loop arranged concentrically around the mold, as the static pressure of the metal in the mold is less at the top than at the bottom, and this is the pressure that acts against the evenly distributed repulsion force. However, this force acts on the forge,

og følgelig kan banen for berøringslinjen (menisken) rundt periferien være variert med hjelp fra elektromagnetisk felt-egenskaper kjent i seg selv. Frastøtingskraften kan derfor svekkes eller styrkes langs ønskede områder av avskjerminger, asymmetriske spoler eller innsveisinger av andre materialer inn i lederen en gitt strekning for på denne måte å variere strømtettheten. and consequently the path of the line of contact (meniscus) around the periphery can be varied with the help of electromagnetic field properties known per se. The repulsive force can therefore be weakened or strengthened along desired areas by shielding, asymmetric coils or welding of other materials into the conductor in a given section in order to vary the current density in this way.

Grunnen for den ovenfor nevnte minskning av risikoen for langsgående overflatesprekker er den at det for den "usymmetriske" berøringslinje (menisken) mellom smelte og støpeformveggen, ikke bare skjer en tilvekst av støpeform-skallet i lengderetningen, men også rundt omkretsen. For berøringslinjen for et støpestykke, hvor linjen er hellende til et tenkt plan ved rette vinkler til senterlinjen av støpeformen, skjer skalltilveksten med en omtrent som en skruelinje. Krympningen av støpeskall-periferien på grunn av størkningen av smeiten mot støpeformveggen kom-penseres følgelig av en kontinuerlig forsyning av smelte som størkner mot støpeformveggen, idet smeiten derfor opptar krymp-ning både i periferiretningen og lengderetningen, som ikke vanligvis finner sted. Det ytre skall-lag innstiller seg derfor bedre til periferien av støpeformen og er i inngrep med den kjølende støpeformvegg en lengre distanse enn ellers er tilfellet. Fra dette følger at spalten mellom skallet og veggen vil være mindre, og inntreffer ved en større avstand fra menisken enn ellers er tilfellet, samtidig som delen av støpestykket som gir den verste kjøling, på grunn av spaltdannelsen mens støpestykket dreier, på nytt kommer i berøring med den kjølende støpeformvegg. Ved kontinuerlig støping ifølge konvensjonelle fremgangsmåer, er spaltdannelsen i støpeformen en stor ulempe ved at den nesten fraværende kjølevirkning av støpeformen bevirket av spaltedannelsen, resulterer i hindret vekst av skallet og selv gjenoppvarming og mykning av det med den ofte tilstedeværelse av sprekker (sprenging av støpeskallet) og utbrudd av smelte utenfor støpeformen som følge, spesielt med samtidig økning av statisk trykk av smeiten. Optimalisering av støpeformlengden er for-søkt for å unngå dette, slik at støpestykket kan kjøles direkte ved sprøyting av kjølemiddel over det såsnart som mulig. Den ovenfor nevnte risiko og behovet for hurtig, direkte kjøling på utsiden av støpeformen inntreffer ikke når støpestykket dreies, av lett forståelige grunner. Støpe-formen kan derfor lages lang og risikoen for sprekkdannelse og utbrudd av smelte på utsiden av støpeformen unngås full-stendig. Støpehastigheten kan derfor økes slik at tilgjen- geligheten for rom i lengderetningen for kjøling av støpe-stykket helt igjennom vil være den avgjørende faktor for støpehastigheten, og ikke som tidligere risikoen for utbrudd av smelte på utsiden av støpeformen. The reason for the aforementioned reduction in the risk of longitudinal surface cracks is that for the "asymmetrical" contact line (meniscus) between the melt and the mold wall, there is not only growth of the mold shell in the longitudinal direction, but also around the circumference. For the line of contact for a casting, where the line is inclined to an imaginary plane at right angles to the center line of the mold, the shell growth occurs with an approximately helical line. The shrinkage of the mold shell periphery due to the solidification of the melt against the mold wall is consequently compensated by a continuous supply of melt which solidifies against the mold wall, the melt therefore taking up shrinkage both in the peripheral direction and in the longitudinal direction, which does not usually take place. The outer shell layer therefore adapts better to the periphery of the mold and engages with the cooling mold wall for a longer distance than is otherwise the case. From this it follows that the gap between the shell and the wall will be smaller, and occurs at a greater distance from the meniscus than is otherwise the case, at the same time that the part of the casting which provides the worst cooling, due to the formation of a gap while the casting is rotating, again comes into contact with the cooling mold wall. In continuous casting according to conventional methods, the formation of cracks in the mold is a major disadvantage in that the almost absent cooling effect of the mold caused by the formation of cracks, results in hindered growth of the shell and even reheating and softening of it with the often presence of cracks (bursting of the mold shell) and eruption of melt outside the mold as a result, especially with a simultaneous increase in static pressure of the forge. Optimization of the mold length has been attempted to avoid this, so that the casting can be cooled directly by spraying coolant over it as soon as possible. The above-mentioned risk and the need for rapid, direct cooling on the outside of the mold does not occur when the casting is turned, for easily understandable reasons. The mold can therefore be made long and the risk of cracking and eruption of melt on the outside of the mold is completely avoided. The casting speed can therefore be increased so that the availability of space in the longitudinal direction for cooling the casting all the way through will be the decisive factor for the casting speed, and not, as previously, the risk of melt breaking out on the outside of the mould.

På grunn av frastøtingen av den elektromagnetiske kraft i smeiten fra støpeformveggen, er det mulig med en jevnere og mer effektiv fordeling av glidemiddel via én eller flere ganger i støperøret, særlig da denne frastøting resulterer i en hellende støpeskallkant. Munningen av støperøret kan rage inn i rommet mellom røret og smeiten. Denne fremragende rørdel kan inneholde forsynings- og fordelingsganger for midlet. Ved støping av stål kan midlet omfatte en vege-tabilsk eller mineralolje, et såkalt støpepulver eller et metall med et vesentlig lavere smeltepunkt enn for det støpte metall, for eksempel bly, vismut, aluminium eller andre lett-smeltende metall-legeringer.Metaller som er tyngre enn det støpte metall bør forsynes gjennom ganger i den nedre del av støperøret, eller langs delen som vender mot den nedover bevegende del av den dreiende støpeform, mens metaller lettere enn det støpte metall bør forsynes til den øvre del av støpeformen eller til den oppover bevegelige del av den. Dette er for å unngå at en del av det tyngre metall synker Due to the repulsion of the electromagnetic force in the melt from the mold wall, a more even and more efficient distribution of lubricant via one or more passes in the casting tube is possible, especially as this repulsion results in a sloping casting shell edge. The mouth of the casting pipe can protrude into the space between the pipe and the forge. This outstanding pipe part can contain supply and distribution passages for the agent. When casting steel, the agent may include a vegetable or mineral oil, a so-called casting powder or a metal with a significantly lower melting point than that of the cast metal, for example lead, bismuth, aluminum or other easily melting metal alloys. Metals which are heavier than the cast metal should be fed through passages in the lower part of the casting tube, or along the part facing the downward moving part of the rotating mold, while metals lighter than the cast metal should be fed to the upper part of the mold or to the upward movable part of it. This is to avoid part of the heavier metal sinking

i smeiten, eller det omvendte som er at en del av det lettere metall stiger i smeiten. Flanken av det fremragende støperør som vender mot dreieretningen for støpestykket må gis en form, dvs. helling i forhold til et tenkt plan med rette vinkler mot støpeformens senterlinje, slik at risikoen for at det dreiende skall skyves inn mellom det fremragende støperør og støpeformveggen ikke eksisterer. in the smelting, or the reverse, which is that part of the lighter metal rises in the smelting. The flank of the projecting tube facing the direction of rotation of the casting must be given a form, i.e. inclined in relation to an imaginary plane at right angles to the center line of the mold, so that the risk of the rotating shell being pushed in between the projecting tube and the mold wall does not exist .

Særlig med horisontal støping er det en risiko for hulromdannelse ved senteret av støpestykket, som et resultat av for lavt trykk i den enda flytende kjerne i støpestykkets sentrum, og som ikke er i stand til å bryte gjennom det allerede størknede metall. En økning i trykket kan oppnås ved helling av støpestykket noen få grader i tillegg til retningen av støpestykket, eller ved å anordne en elektromagnetisk kraft som virker på støpeskallet eller veggen i retningen av støpestykket. Det magnetiske felt bør være anbragt hvor støpestykkets temperatur fremdeles er over curiepunktet og ledningsstrømmens styrke og frekvens innstilles til støpe-stykkets størknede skall eller veggtykkelse såvel som dets dreiehastighet. Especially with horizontal casting, there is a risk of cavity formation at the center of the casting, as a result of too low pressure in the still liquid core in the center of the casting, which is unable to break through the already solidified metal. An increase in pressure can be achieved by tilting the casting a few degrees in addition to the direction of the casting, or by providing an electromagnetic force acting on the casting shell or wall in the direction of the casting. The magnetic field should be placed where the temperature of the casting is still above the Curie point and the strength and frequency of the wire current is adjusted to the casting's solidified shell or wall thickness as well as its rotational speed.

Støping av rørformede, eller på annen måte hule støpestykker kan oppnås ifølge oppfinnelsen ved at en enda flytende kjerne forhindres fra helt å fylle ut det omliggende støpeskall ved hjelp av en elektromagnetisk kraft som virker på smeiten i motsatt retning av støperetningen. Dreiningen av støpestykket sørger for et jevnt skall eller veggtykkelse såvel som en sentral beliggenhet av hullet. Det er ofte en fordel å dele det elektromagnetiske felt inn i to eller flere avsnitt. De elektriske vindinger som genererer disse avsnitt er passende innbyrdes adskilt med hensyn til strømstyrke og frekvens, såvel som at de er bevegelig individuelt eller sammen langs støpestykket. Casting of tubular or otherwise hollow castings can be achieved according to the invention by preventing an even liquid core from completely filling the surrounding casting shell by means of an electromagnetic force acting on the forge in the opposite direction to the casting direction. The turning of the casting ensures an even shell or wall thickness as well as a central location of the hole. It is often advantageous to divide the electromagnetic field into two or more sections. The electrical windings generating these sections are suitably separated from each other with respect to amperage and frequency, as well as being movable individually or together along the casting.

Når det skal støpes tynnveggede støpestykker, for eksempel rør, er det enklere å helle støpeformen og støpe-stykket over i støperetningen. Smeltens nivå eller dets lengde på innsiden av støpeskallet tillates så å bestemme rørtykkelsen, som vil være jevn, på grunn av dreiningen og jevn kjøling av støpestykket. Dersom det skal anvendes en støpekasse som er i forbindelse med støpeformen og vippbar omkring senterlinjen derav, kan smeltenivået eller dens lengde på innsiden av skallet bestemmes av vippevinkelen for kassen og følgelig smeltenivået i denne. I annet tilfelle måtte strømmen av smelte til støpeformen reguleres av andre fremgangsmåter, f.eks. av en stopper og terning innsatt i kassen, en skyveventil i støperøret mellom kassen og støpeformen eller ved elektromagnetisk styring av smeltestrømmen gjennom røret. Hvor det er to eller flere maskiner på linje med en felles støpekasse, er en av de sistnevnte løsninger anvend-bare, da en kasse vippbar omkring senterlinjen for støpefor-men ikke kan brukes. Fremdriften av røret som derved formes, er passende anordnet ved å bruke hellende ruller, som valgfritt kan ha en maskineringsfunksjon, altså lignende en av de konvensjonelle rørfremstillingsmåter. When thin-walled castings, such as pipes, are to be cast, it is easier to pour the mold and casting over in the casting direction. The level of the melt or its length on the inside of the casting shell is then allowed to determine the tube thickness, which will be uniform, due to the turning and uniform cooling of the casting. If a casting box is to be used which is connected to the mold and can be tilted around its centreline, the melt level or its length on the inside of the shell can be determined by the tilting angle of the box and consequently the melt level in it. In other cases, the flow of melt to the mold had to be regulated by other methods, e.g. by a stopper and die inserted in the case, a slide valve in the casting tube between the case and the mold or by electromagnetic control of the melt flow through the tube. Where there are two or more machines in line with a common mold box, one of the latter solutions is applicable, as a box tiltable around the center line for the mold cannot be used. The progress of the pipe thus formed is suitably arranged by using inclined rollers, which can optionally have a machining function, i.e. similar to one of the conventional pipe manufacturing methods.

Oppfinnelsen skal beskrives nærmere i det følgende under henvisning til tegningene, der fig. 1 er et sideriss og delvis lengdesnitt av et utstyr ifølge oppfinnelsen, The invention will be described in more detail below with reference to the drawings, where fig. 1 is a side view and partial longitudinal section of a device according to the invention,

fig. IA viser et tverrsnitt etter linjen A - A på fig. 1, fig. IB er et tverrsnitt etter linjen B - B på fig. 1, fig. IA shows a cross section along the line A - A in fig. 1, fig. IB is a cross section along the line B - B in fig. 1,

fig. 2 er et sideriss av delvis lengdesnitt av et utstyr ifølge oppfinnelsen, fig. 3 viser et lengdesnitt i nærmere detalj av et utstyr ifølge oppfinnelsen, fig. 4 er et sideriss av et utstyr ifølge oppfinnelsen, fig. 5 er et planriss av utstyret på fig. 4, og fig. 6-8 viser innretninger for ytterligere prosesser i utstyret ifølge fig. 4 og 5. fig. 2 is a side view of a partial longitudinal section of a device according to the invention, fig. 3 shows a longitudinal section in more detail of a device according to the invention, fig. 4 is a side view of a device according to the invention, fig. 5 is a plan view of the equipment in fig. 4, and fig. 6-8 show devices for further processes in the equipment according to fig. 4 and 5.

En enkel utførelsesform er vist på fig. 1 med en støpeform 1 fritt bevegelig i forhold til et støperør 2 og kjølt av påsprøytet væske 4. Støpeformen omfatter et enkelt rør, passende av et materiale som har god ledningsevne, f.eks. kobber, og er støttet av ruller 5, 6. Disse er forsynt med flenser 7, som er tilpasset en fordypning 8 maski-nert i røret. Støpeformrøret 1 er følgelig festet i stilling lengdeveis, mens det er i stand til å ekspandere fritt i denne retning. Røret 1 er forsynt med et kjedehjul 9 ved dets utløpsende for rotasjon eller dreining (dvs. rotasjon mindre enn 360°). Kjedehjulet drives av en motor via et tannhjul 11 og en kjede 10. Motoren er passende reverserbar og med variabel hastighet. Drivinnretningen 12 for tannhju-let 11 kan utformes på flere konvensjonelle måter. A simple embodiment is shown in fig. 1 with a mold 1 freely movable in relation to a mold tube 2 and cooled by injected liquid 4. The mold comprises a single tube, suitably made of a material that has good conductivity, e.g. copper, and is supported by rollers 5, 6. These are provided with flanges 7, which are adapted to a recess 8 machined in the pipe. The molding tube 1 is consequently fixed in position longitudinally, while it is able to expand freely in this direction. The tube 1 is provided with a sprocket 9 at its outlet end for rotation or turning (ie rotation less than 360°). The sprocket is driven by a motor via a gear 11 and a chain 10. The motor is suitably reversible and with variable speed. The drive device 12 for the gear wheel 11 can be designed in several conventional ways.

En lederinnretning forsynt med vekselstrøm er anbragt rundt spaltefugen 14 og støperøret. Formålet med dette er å forhindre smelte i å trenge inn i spaltefugen, som er rommet mellom røret 1 og et støperør eller støpemunnstykke 2 festet til den ikke viste støpekasse eller ovn og gjennom hvilken smelte forsynes til røret 1. Det vekslende elektromagnetiske felt genererert i lederen induserer vekselstrømmer inn i smeiten. A conductor device supplied with alternating current is placed around the gap joint 14 and the casting pipe. The purpose of this is to prevent melt from entering the gap joint, which is the space between the tube 1 and a casting tube or casting nozzle 2 attached to the not shown casting box or furnace and through which melt is supplied to the tube 1. The alternating electromagnetic field generated in the conductor induces alternating currents into the forge.

Resultatet av denne anordning er at det er en fra-støtingskraft rettet mot og med rette vinkler til lederen og dens omgivende elektromagnetiske felt. Denne kraft driver smeiten bort fra spalten og overflaten av støperøret innenfor virkningssonen for det elektromagnetiske felt. Det er mulig å anvende et elektromagnetisk felt generert av like-strøm, da det er kjent at strømmer med den samme karakter genereres dersom en ikke-magnetisk substans, f.eks. en smelte i dette tilfelle, beveges innenfor et magnetisk felt slik at det bryter feltet. Imidlertid er det usikkert hvorvidt bevegelsen i smeiten i støpeformen nærmest støperøret nær støpeformveggen er tilstrekkelig stor. I alle tilfeller er det ikke slik når det er en avbrytelse i støpingen, som kan inntreffe, f.eks. når det ønskes å dele støpestykket når det er i stillstand. Derfor er det i dette tilfelle valgt vekselstrøm med en frekvens passende for den magnetiske permeabilitet for en mellomliggende støpeformvegg. Feltets frastøtende virkning på smeiten er avhengig av den elektromagnetiske permeabilitet for ethvert mellomliggende materiale, og dets tykkelse. Avstanden til lederen spiller også en avgjørende rolle. Tykkelsen av støpeformveggen er derfor redusert delvis i denne del av støpeformrøret (ved pilen 15). Glidemiddel, som ikke reduserer tendensen for smeiten til å klebe til rørveggen, men reduserer friksjonen mellom rørveg-gen og støpeskallet som størkner mot den. Dette middel til-føres gjennom et rør 16. Beliggenheten for dette rør rundt støpe formrøret eller støperør/munnstykket bør være passende for det middel som brukes, som allerede beskrevet ovenfor. Porsjonering av midlet kan utføres av en fremmatningsskrue The result of this arrangement is that there is a repulsive force directed at and at right angles to the conductor and its surrounding electromagnetic field. This force drives the forge away from the slot and the surface of the casting tube within the zone of action of the electromagnetic field. It is possible to use an electromagnetic field generated by direct current, as it is known that currents of the same character are generated if a non-magnetic substance, e.g. a melt in this case is moved within a magnetic field so that it breaks the field. However, it is uncertain whether the movement in the melt in the mold closest to the mold tube near the mold wall is sufficiently large. In all cases, this is not the case when there is an interruption in the casting, which can occur, e.g. when it is desired to split the casting when it is stationary. Therefore, in this case alternating current with a frequency suitable for the magnetic permeability of an intermediate mold wall is selected. The field's repulsive effect on the melt depends on the electromagnetic permeability of any intervening material, and its thickness. The distance to the leader also plays a decisive role. The thickness of the mold wall is therefore partially reduced in this part of the mold tube (at arrow 15). Lubricant, which does not reduce the tendency for the melt to stick to the pipe wall, but reduces the friction between the pipe wall and the casting shell that solidifies against it. This agent is supplied through a tube 16. The location of this tube around the casting mold tube or casting tube/nozzle should be suitable for the agent used, as already described above. Portioning of the agent can be performed by a feed screw

i forlengelsen av det viste rør 16.in the extension of the tube 16 shown.

Rullene 5, 6 for støpeformrørrotasjon/dreining og kjedehjulet 11 med sitt drev er anordnet i en ramme til en fundamentplate 17. Når oscillasjon, dvs. lengdereciprose-rende bevegelse er ønsket for det dreiende/vendende støpe-formrør, kan fundamentplaten bæres av hjul, hjulsegmenter eller, som vist på figuren, av nållagerputer 18. Disse tilveiebringer liten friksjon for de reciproserende bevegelser av støpeformen og dens drivinnretning. The rollers 5, 6 for mold tube rotation/turning and the sprocket 11 with its drive are arranged in a frame for a foundation plate 17. When oscillation, i.e. longitudinally reciprocating movement is desired for the rotating/turning mold tube, the foundation plate can be carried by wheels, wheel segments or, as shown in the figure, of needle bearing pads 18. These provide little friction for the reciprocating movements of the mold and its drive device.

Denne bevegelse kan finne sted ved å bruke et eksenter, kamskive leier en sylinder-stempelinnretning 19, som kan være enten hydraulisk eller pneumatisk. Som tidligere nevnt, er det viktige her at skallet 20 dannet i støpestykket i støpeformen rett i støpeformbevegelsen i støperetningen er utsatt for et trykk i sin lengderetning, som på denne måte trykker sammen alle tverrgående sprekker som har oppstått under stripningsstrekningen. This movement can take place by using an eccentric, cam disk hires a cylinder-piston device 19, which can be either hydraulic or pneumatic. As previously mentioned, the important thing here is that the shell 20 formed in the casting in the mold directly in the mold movement in the casting direction is exposed to a pressure in its longitudinal direction, which in this way compresses all transverse cracks that have occurred during the stripping section.

En skrittmotor kan anvendes for en skrittbevegelse av støpeformen, eller et utstyr bygget opp sammen med støpe-formoscillasjonen, ved at støpeformen så dreies ett skritt ved stripningsstrekningen. En viss grad av periferisk negativ strip kan her anvendes, dvs. støpeformen vris tilbake et lite stykke, f.eks. ved fjærvirkning i innretningen som tilveiebringer dreiebevegelsen. A stepper motor can be used for a step movement of the mold, or a device built together with the mold oscillation, in that the mold is then rotated one step during the stripping section. A certain degree of peripheral negative strip can be used here, i.e. the mold is twisted back a small distance, e.g. by spring action in the device which provides the turning movement.

Når meget smale eller forskjellige dimensjonerte støpestykker skal produseres, er det passende å bruke rulle-ringer isteden for å la støpeformen være støttet direkte av rullene, idet forskjellige støpe formstørrelser som kan innsettes i rulleringen. When very narrow or differently sized castings are to be produced, it is appropriate to use rolling rings instead of letting the casting mold be supported directly by the rollers, as different casting mold sizes can be inserted into the rolling ring.

Når en enkel støpeform føres fra en støpekasse som eventuelt kan være oppvarmet, er det fordelaktig å gjøre kassen vippbar, med senterlinjen for støpeformen som vendeakse. I tillegg bør kassen være forskyvbar i tverretningen og lengderetningen av støpeformen. En anordning for å heve og senke den er også ønskelig, tatt i betraktning stillingsinn-stilling av kassens støperør i forhold til støpeformåpningen. When a simple mold is moved from a mold box that may be heated, it is advantageous to make the box tiltable, with the center line of the mold as the turning axis. In addition, the box should be displaceable in the transverse and longitudinal direction of the mould. A device for raising and lowering it is also desirable, taking into account the positioning of the box's molding tube in relation to the mold opening.

Støperøret omfatter et indre slitasjeresistant ildfast materiale såsom zirkoniumoksyd, aluminium med over 90 % A^O^, magnesitt osv. Dersom det indre rør er viklet med en elektrisk motstandstråd, kan det oppnås en effektiv barriere mot varmegjennomgang. The casting tube comprises an inner wear-resistant refractory material such as zirconium oxide, aluminum with over 90% A^O^, magnesite, etc. If the inner tube is wound with an electrical resistance wire, an effective barrier against heat transfer can be achieved.

En periferisk negativ strip kan med fordel anvendes når støpeformen dreies skrittvis. Mulige tverrsprekker kan så presses sammen og heles. Med kjede eller belteoverføring kan dette lett anordnes slik at den ikke-drevne transmisjons-del presses inn, f.eks. av et strammehjul, slik at en viss motbevegelse mot dreieretningen inntreffer. A circumferential negative strip can be advantageously used when the mold is turned in steps. Possible transverse cracks can then be pressed together and healed. With chain or belt transmission, this can easily be arranged so that the non-driven transmission part is pressed in, e.g. of a tension wheel, so that a certain counter-movement against the direction of rotation occurs.

Fig. 2 er er skjematisk sideriss av et støpestykke, delvis i vertikalsnitt, i et flerlinjet støpeanlegg for fremstilling av hule støpestykker, f.eks. rør med ønsket veggtykkelse, hule aksler eller hule rørender for maskinering osv. Støpekassen 24 er felles for alle støpeformer 21 og støpestykkene 20 hellende oppover i støperetningen, hvor støpestykkene har forskjellige dimensjoner. Avstanden sideveis mellom støpeformene og støpestykkene forutsettes å være uforanderlige, og derfor er avstanden mellom støpe-rørene 22 montert på kassen og ragende inn i støpeformene også konstant, dvs. upåvirket av enhver utvidelse av plate-veggen 2 4 rundt kassen på grunn av varme. Av denne grunn er veggen forsynt med en kjølekappe mellom hvert rør. Fig. 2 is a schematic side view of a casting, partly in vertical section, in a multi-line casting plant for the production of hollow castings, e.g. pipes with the desired wall thickness, hollow shafts or hollow pipe ends for machining, etc. The casting box 24 is common to all casting forms 21 and the castings 20 sloping upwards in the casting direction, where the castings have different dimensions. The distance laterally between the molds and the castings is assumed to be unchanging, and therefore the distance between the molding tubes 22 mounted on the case and projecting into the molds is also constant, i.e. unaffected by any expansion of the plate wall 24 around the case due to heat. For this reason, the wall is provided with a cooling jacket between each pipe.

Støpekassen er anbragt på en sleid 27, forskyvbarThe casting box is placed on a slide 27, movable

i støpestykkenes lengderetning av sylinder-stempelinnretningen 26, idet sleiden er en del av en vogn 28, forskyvbar tverrgående denne retning. Denne anordning tillater hurtig utveksling av en tømt støpekasse. in the longitudinal direction of the castings of the cylinder-piston device 26, the slide being part of a carriage 28, displaceable transversely in this direction. This device allows quick exchange of an empty casting box.

Smeiten 23 i kassen 24 står i forbindelse med hver støpeform 21 via rørene 22, hvor hver støpeform følgelig fylles til et nivå som tilsvarer smeltenivået i kassen 23. Smeltekjernens lengde innenfor det størknede støpeskall, og derved lengden som skallet vokser i tykkelse langs, er følge-lig avhengig av smeltenivået i kassen 23. Hurtig utveksling av støpekassen 24 krever den samme helning av alle støperør, støpeformer og støpestykker på fig. 2, men høyden av dem i forhold til et valgt smeltenivå i kassen kan variere fra støpestykke til støpestykke, og dimensjonen av støpeformene og støpestykkene kan også variere. Når disse parametre er fastlagt kan den ønskede veggtykkelse for hvert støpestykke Så bestemmes ved å velge de passende uttrekkings-og støpe-hastigheter, som bestemmes av de tilsvarende hastigheter av drivrullene 29. Kontinuerlig uttrekking av støpestykket med dets skall 20' fra støpeformen er muliggjort ifølge den foreliggende oppfinnelse av et anordnet elektromagnetisk felt med en frastøtningsvirkning på smeiten i støpeformen, og som forhindrer brodannelse mellom størknet smelte på støperøret og skallet størknet i støpeformen. The smelter 23 in the box 24 is connected to each mold 21 via the pipes 22, where each mold is consequently filled to a level corresponding to the melt level in the box 23. The length of the melt core within the solidified casting shell, and thereby the length along which the shell grows in thickness, is -equally depending on the melt level in the box 23. Quick exchange of the casting box 24 requires the same inclination of all casting tubes, molds and castings in fig. 2, but their height in relation to a selected melt level in the case may vary from casting to casting, and the dimensions of the molds and castings may also vary. Once these parameters have been determined, the desired wall thickness for each casting can then be determined by selecting the appropriate withdrawal and casting speeds, which are determined by the corresponding speeds of the drive rollers 29. Continuous withdrawal of the casting with its shell 20' from the mold is made possible according to the present invention of an arranged electromagnetic field with a repulsive effect on the melt in the mold, and which prevents bridging between the solidified melt on the casting tube and the shell solidified in the mold.

Det elektromagnetiske felt genereres av lederen 30 som gjennomstrømmes ved høy strømstyrke og er anbragt i høyde med røret omkring støpeformen 21. Denne beliggenhet er nød-vendig slik at strømmen av smelte gjennom støperøret 22 ikke forstyrres eller ganske enkelt forhindres, som ville være til felle dersom bare gjennomtrengning av smelte inn i spalten mellom støpeform og rør ble forhindret ifølge SE 417 484. Denne fremgangsmåte kan anvendes i visse tilfeller i kombi-nasjon med den foreliggende oppfinnelse, som skal forklares nærmere nedenfor. The electromagnetic field is generated by the conductor 30 which flows through it at a high current and is positioned at the height of the pipe around the mold 21. This location is necessary so that the flow of melt through the mold pipe 22 is not disturbed or simply prevented, which would be the case if only penetration of melt into the gap between mold and tube was prevented according to SE 417 484. This method can be used in certain cases in combination with the present invention, which will be explained in more detail below.

Drivrullene er hellende i forhold til støpestykkets senterlinje for å gi det hule støpestykke 20 og derved det størknede støpeskall 20 i støpeformen 21 en dreiebevegelse. Dersom rotasjonshastigheten for skallet gjøres tilstrekkelig stor i forhold til uttrekkingshastigheten for støpestykket, vil tykkelsen av det dannede skall, dvs. veggtykkelsen av støpestykket, være den samme hele veien rundt periferien. Dersom det ønskes valgfri tilbakesetting av denne anordning, kan drivinnretningen for støpestykket anbringes på dreibare grunnplater, ved hjelp av hvilke helningen av rullen og følgelig rotasjonshastigheten for støpestykket i forhold til dens uttrekkingshastighet kan forandres. I dette tilfelle er det naturligvis enklest å legge alle rullene enten horisontalt eller vertikalt, og ikke på tvers som vist på fig. 2. The drive rollers are inclined in relation to the center line of the casting to give the hollow casting 20 and thereby the solidified casting shell 20 in the mold 21 a turning movement. If the rotation speed for the shell is made sufficiently large in relation to the extraction speed for the casting, the thickness of the formed shell, i.e. the wall thickness of the casting, will be the same all the way around the periphery. If optional resetting of this device is desired, the drive device for the casting can be placed on rotatable base plates, with the help of which the inclination of the roll and consequently the rotation speed of the casting in relation to its withdrawal speed can be changed. In this case, it is naturally easiest to lay all the rolls either horizontally or vertically, and not across as shown in fig. 2.

Rotasjonen eller dreiningen av støpeformen utføres av en drivinnretning, og ifølge fig. 2 omfatter dette en motor 31 med en betjenbar kobling 32, et kjededrev 33 og et kjedehjul fast montert på støpeformrøret. I visse tilfeller er rotasjonen av støpeformen 21 på grunn av dens friksjon mot det roterende støpestykke 20 som trekkes ut, tilstrekkelig. The rotation or turning of the mold is carried out by a drive device, and according to fig. 2, this comprises a motor 31 with an operable coupling 32, a chain drive 33 and a sprocket fixedly mounted on the molding tube. In certain cases, the rotation of the mold 21 due to its friction against the rotating casting piece 20 which is withdrawn is sufficient.

I slike tilfeller kan støpeforminnretningen utkobles ved fri-gjøring av koblingen 32. For periodiske oppbremsinger eller stopp av denne bevegelse kan det anordnes en bremseanordning, som f.eks. virker på den ene koblingsdel og settes i eller ut av funksjon av f.eks. en elektromagnet. In such cases, the mold device can be disengaged by releasing the coupling 32. For periodic braking or stopping of this movement, a braking device can be arranged, such as e.g. works on one coupling part and is switched on or off by e.g. an electromagnet.

Støpestykket kan skjæres til ønskede lengder ved kjente fremgangsmåter. Et roterende støpestykke krever imidlertid et flertall muligheter for formgivende varmebearbeiding som skal vises med noen eksempler senere i beskrivelsen. The casting can be cut to desired lengths by known methods. A rotary casting, however, requires a number of possibilities for shaping heat treatment which will be shown with some examples later in the description.

Uttrekkanordningen for støpestykket 20 kan valgfritt utføres slik at en viss varmebearbeiding kan utføres, f.eks. en dimensjonering eller formgivning av støpestykket, men også en smimaskin anordnet etter drivrullene kan være en rasjonell løsning ved kontinuerlig fremstilling av emne-stenger. Verktøyet som kreves for slike operasjoner er naturligvis laget av materiale passende for varmebearbeiding, og kjøles med et passende medium hvor det er nødvendig. The extraction device for the casting 20 can optionally be designed so that a certain heat treatment can be carried out, e.g. a dimensioning or shaping of the casting, but also a forging machine arranged after the drive rollers can be a rational solution for the continuous production of blank bars. The tool required for such operations is of course made of material suitable for heat working, and is cooled with a suitable medium where necessary.

Naturligvis kan arbeidsoperasjonen nevnt ovenfor også anvendes i horisontalt kontinuerlig støpeutstyr for faste stenger, eventuelt etter at støpestykket er gitt passende dimensjoner av ruller, som vist på fig. 6 og 7. Naturally, the work operation mentioned above can also be used in horizontal continuous casting equipment for fixed bars, possibly after the casting has been given suitable dimensions by rollers, as shown in fig. 6 and 7.

Det horisontale støpestykke, støpt i samsvar med fig. 1, kan roteres eller dreies, i likhet med det hule støpestykke hellende oppover i sin transportretning ifølge fig. 2. Spesielt ved horisontalstøping av stål og andre metaller som er vanskelig å smelte, hvor den enda ikke størknede smelte i støpestykkets indre blir langstrakt og skarpt spissformet, forekommer det ofte hulrom og porøse steder i støpestykkets sentrumsområde. Forklaringen på dette er at mer eller mindre periodiske brodannelser av krystalli-sert smelte stenger av tilførselen for smeiten foran kjerne-spissen, før støpestykkets sentrum har størknet helt gjennom. En annen grunn er sikkert den avtagende viskositet for den mer eller mindre avsmalnende smeltekjerne i det indre av støpestykket som følge av en suksessiv senking av tempera-turen og anriking av krystalliseringskjerner. Det statiske trykk i smeiten ved toppen er for svakt til å drive smeiten fremover for å fylle hulrommene som forårsakes av størknings-krympninger. En viss fremgang er oppnådd i en forbedring av den indre struktur av støpestykket ved å anvende elektromagnetisk omrøring av smeiten i kjernetuppen. Imidlertid kan tendensen til å få feil i sentrum reduseres ved en viss nedhelning av støpestykket som reduserer det statiske trykk i kjernetuppen sammen med dreining av støpestykket. The horizontal casting, cast in accordance with fig. 1, can be rotated or turned, like the hollow casting inclined upwards in its direction of transport according to fig. 2. Particularly in horizontal casting of steel and other metals that are difficult to melt, where the not yet solidified melt in the interior of the casting becomes elongated and sharply pointed, voids and porous places often occur in the central area of the casting. The explanation for this is that more or less periodic bridging of crystallized melt cuts off the supply for the melt in front of the core tip, before the center of the casting has solidified completely through. Another reason is surely the decreasing viscosity of the more or less tapering melt core in the interior of the casting as a result of a successive lowering of the temperature and enrichment of crystallization cores. The static pressure in the melt at the top is too weak to drive the melt forward to fill the voids caused by solidification shrinkage. Some progress has been achieved in improving the internal structure of the casting by using electromagnetic stirring of the melt in the core tip. However, the tendency to fail in the center can be reduced by a certain slope of the casting which reduces the static pressure in the core tip together with turning of the casting.

På fig. 3 er det vist et eksempel på et anlegg hvor støpeformenhet og støpestykke er hellende i støperetningen. Det er også her vist hvordan støpeformrullen 21 kan roteres eller dreies i en kjølekappe 40 av omtrent det samme slag som anvendt ved vertikal støping. Den elektromagnetiske induktor 41 er bygget inn i kappen 40, som er laget av et magnetisk materiale, eller er i det minste forsynt med inn- sveisede bånd av slikt materiale, for å forhindre at lekkas-je av hvirvelstrømmer oppvarmer kappen. Den ringformede bøyle 42, bestående av laminerte plater, tjener til å lette og forsterke den elektromagnetiske fluks rundt lederen. Når det støpes en større dimensjon, kan det anvendes en innretning ifølge SE 417 484 sammen med innretningen 41, 42 ifølge den foreliggende oppfinnelse. Den laminerte ring 44 mellom den elektriske leder 43 og støperør 45, 46 forhindrer de elektromagnetiske, i det vesentlige radialt rettede krefter fra å snøre sammen og forstyrre strømmen av smelte 23 gjennom støperøret 45, 46. In fig. 3 shows an example of a plant where the mold unit and casting are inclined in the casting direction. It is also shown here how the mold roll 21 can be rotated or rotated in a cooling jacket 40 of approximately the same type as used in vertical casting. The electromagnetic inductor 41 is built into the sheath 40, which is made of a magnetic material, or is at least provided with welded-in bands of such material, to prevent leakage of eddy currents from heating the sheath. The annular hoop 42, consisting of laminated plates, serves to facilitate and amplify the electromagnetic flux around the conductor. When a larger dimension is cast, a device according to SE 417 484 can be used together with the device 41, 42 according to the present invention. The laminated ring 44 between the electrical conductor 43 and the casting tube 45, 46 prevents the electromagnetic, substantially radially directed forces from constricting and disrupting the flow of melt 23 through the casting tube 45, 46.

For å forhindre smeiten fra å sitte fast i støpe-formveggen, dersom det skulle være en uforutsett skjevstilling mellom støperør og form, er den ytre fremre overflate av røret 45 gjort noe konveks (ved pilen A). Lederen 43 anordnet rundt røret kan nå forsynes med en strøm med en høyere frekvens enn strømmen forsynt til den rundt støpeformen, da det ikke er noe elektrisk ledende materiale mellom smelte og leder. Den elektromagnetiske frastøtingskraft er riktignok mindre for høyere strømfrekvenser, men varmen generert i smeiten vil være større, som hjelper til å forhindre påkladding av størk-net smelte på røret og brodannelse av størknet smelte mellom den og skallet størknet i støpeformen i området hvor virkningen av den elektromagnetiske induktor anordnet på utsiden av støpeformen opphører. In order to prevent the melt from getting stuck in the casting mold wall, should there be an unforeseen misalignment between the casting tube and the mold, the outer front surface of the tube 45 is made somewhat convex (at arrow A). The conductor 43 arranged around the tube can now be supplied with a current with a higher frequency than the current supplied to the surrounding mould, as there is no electrically conductive material between the melt and the conductor. The electromagnetic repulsive force is admittedly less for higher current frequencies, but the heat generated in the forge will be greater, which helps to prevent solidified melt from sticking onto the tube and bridging of solidified melt between it and the shell solidified in the mold in the area where the action of the electromagnetic inductor arranged on the outside of the mold ceases.

Denne anordning kan være fordelaktig når støpestyk-ket skjæres av en stasjonær kutter og når induktoren 41 forsynes med likestrøm. Som et resultat av at støpebevegelsen må stoppes og bevegelsen av smeiten i det vesentlige stopper under skjæreoperasjonen opphører virkningen av frastøtings-kraften fra den likestrømsmatede induktor 41. Smelte som danner bro mellom støperøret 45 og skallet 20' kan følgelig inntreffe ved 45', da virkningen av den vekselstrømmatede konduktor 43 opprettholdes. Smelte forhindres derfor fra å trenge inn i spalten mellom støpeformveggen og røret ved 45', samtidig som skallet rekker å vokse i tykkelse og styrke under dets stillstandsperiode, og kan følgelig motstå den ekstra strekkbelastning som det er utsatt for når fremdriving av støpestykket (uttrekking av støpeformen) finner sted på nytt. Statisk friksjon er som kjent større enn glidefriksjon. This arrangement can be advantageous when the casting is cut by a stationary cutter and when the inductor 41 is supplied with direct current. As a result of the casting movement having to be stopped and the movement of the melt essentially stopping during the cutting operation, the action of the repulsive force from the DC-fed inductor 41 ceases. of the AC-fed conductor 43 is maintained. Melt is therefore prevented from entering the gap between the mold wall and the tube at 45', while the shell has time to grow in thickness and strength during its standstill period, and can therefore withstand the additional tensile stress to which it is subjected when advancing the casting (extraction of the mold) takes place again. Static friction is known to be greater than sliding friction.

Fig. 4-8 viser som eksempler en oversikt av noen forskjellige anvendelser av et utstyr ifølge oppfinnelsen, fig. 4 viser selve støpemaskinen sett fra én side, og fig. 5 sett ovenfra. Støpestykket 21, som produseres og roterer i denne maskin skjæres til ønskede støpestykkelengder på vanlig måte, anvender en skjærebrenner 51 på fig. 4 og 5, eller føres alternativt direkte inn i et valseverk eller en smimaskin. Fig. 4-8 shows, as examples, an overview of some different applications of a device according to the invention, fig. 4 shows the casting machine itself seen from one side, and fig. 5 seen from above. The casting 21, which is produced and rotates in this machine is cut to desired casting lengths in the usual way, using a cutting torch 51 in fig. 4 and 5, or alternatively fed directly into a rolling mill or a forging machine.

På fig. 6 anvendes et planetvalseverk som er kjennetegnet ved at et antall koniske valser 67 drives planetarisk rundt støpestykket 21, som derved gis den ønskede dimensjon. Dersom det ønskes, kan det roterende støpestykke gis en overflatebehandling, såsom avskalling ved hjelp av varmesliping eller anordning av ett eller flere skrape-verktøy langs støpestykket. En varmestrekning eller varme-utjevning kan også være ønskelig. In fig. 6, a planetary rolling mill is used, which is characterized by the fact that a number of conical rollers 67 are driven planetaryly around the casting 21, which is thereby given the desired dimension. If desired, the rotating casting can be given a surface treatment, such as peeling by means of heat grinding or arrangement of one or more scraping tools along the casting. A heat stretch or heat equalization may also be desirable.

Når støpestykket roterer, kan det på fig. 5 viste planetvalseverk eventuelt utbyttes mot eller kompletteres med stasjonære, roterende valser 68 (fig. 7), som gjør drift av valsene vesentlig enklere sammenlignet med planetvalse-verket. De skjematiske tegninger viser riktignok bare ett valsepar pressende i retning mot hverandre mot strengen, men i virkeligheten anvendes tre eller flere valser rundt støpe-stykkets omkrets for å unngå oppbryting eller hulromdannelse i senteret av støpestykket. Naturligvis kan valseutstyret utskiftes med eller kompletteres med holdeutstyr dersom det ønskes. When the casting rotates, in fig. 5, the planetary rolling mill shown may be replaced by or supplemented with stationary, rotating rollers 68 (Fig. 7), which make operation of the rollers significantly easier compared to the planetary rolling mill. The schematic drawings do indeed show only one pair of rollers pressing in opposite directions against the string, but in reality three or more rollers are used around the circumference of the casting to avoid breakage or cavity formation in the center of the casting. Naturally, the rolling equipment can be replaced with or supplemented with holding equipment if desired.

Fordelen med direkte valsing av det roterende støpe-stykke er blant annet at forskjellige støpestykkedimensjoner kan oppnås for én og samme støpestykkedimensjon, til og med under forløpet av en støpeprosedyre, ved ønsket omstilling av valseåpningene. The advantage of direct rolling of the rotating casting is, among other things, that different casting dimensions can be achieved for one and the same casting dimension, even during the course of a casting procedure, by changing the roll openings as desired.

Det nedvalsede støpestykke 21, som fremdeles roterer og uten å være avkappet, kan så, eventuelt etter passering gjennom en ytterligere varme- eller varmeutjevningsstrekning (ikke vist), føres til et konvensjonelt verk, f.eks. for frem stilling av armeringsstål eller tråd. Rotasjon av støpestyk-ket må stoppes for dette formål. Ifølge fig. 8 finner dette sted ved at den roterende rull-leder 69 tar støpestykket i sirkulær form 70 inn i den roterende trommel 71 fra hvilken støpestykket taes ut tangensielt til valseverket 72 for videre utvalsing eller formgiving. I trommelen kan det eventuelt hvis nødvendig, anordnes ikke vist utstyr for temperaturjus-tering. The rolled-down casting piece 21, which is still rotating and without being cut off, can then, possibly after passing through a further heat or heat leveling section (not shown), be taken to a conventional plant, e.g. for forward positioning of reinforcing steel or wire. Rotation of the casting must be stopped for this purpose. According to fig. 8, this takes place by the rotating roller guide 69 taking the casting in circular form 70 into the rotating drum 71 from which the casting is taken out tangentially to the rolling mill 72 for further rolling out or shaping. If necessary, equipment not shown for temperature adjustment can be arranged in the drum.

Ifølge fig. 4 og 5 utføres støping fra en støpeøse 54 forsynt med en skyveventil 52 og støperør 53. Skyveven-tilen, og dermed strømningen av smelte til støpekassen 24, kan hensiktsmesig være automatisk regulerbar med hensyn til fyllenivået i kassen. Sistnevnte er vippbar omkring senterlinjen for støpeformen 20 og støpestykket med hjelp av en stempel-sylinderinnretning 55, passende automatisk regulert med hensyn til smeltenivået i kassen 24. For å muliggjøre hurtig utskifting av kassen når den er slitt med en som er ferdig preparert, anbringes hver på en vogn 56 som er bevegelig tverrgående i støperetningen. For å muliggjøre denne bevegelse, må støpekassen 24, som har sitt støperør 22 ragende inn i støpe formåpningen, flyttes i lengderetningen av støpe-formen. Kassen anbringes derfor på en sleid 57 som hurtig kan beveges fra sin posisjon under støping ved hjelp av stempel-sylinderinnretningen 58. Den tidligere beskrevne elektromagnetiske induktor rundt den fremre ende av rørstøpe-formen 20 har henvisningstall 59. Da støpeformen roterer, According to fig. 4 and 5, casting is carried out from a ladle 54 provided with a slide valve 52 and casting pipe 53. The slide valve, and thus the flow of melt to the casting box 24, can appropriately be automatically regulated with regard to the filling level in the box. The latter is tiltable about the center line of the mold 20 and the casting by means of a piston-cylinder device 55, suitably automatically regulated with regard to the melt level in the case 24. To enable the rapid replacement of the case when it is worn with one that has been prepared, each on a carriage 56 which is movable transversely in the casting direction. To enable this movement, the casting box 24, which has its casting tube 22 projecting into the casting mold opening, must be moved in the longitudinal direction of the casting mold. The box is therefore placed on a slide 57 which can be quickly moved from its position during casting by means of the piston-cylinder device 58. The previously described electromagnetic inductor around the front end of the tube mold 20 has the reference number 59. As the mold rotates,

kan jevn kjøling oppnås ved direkte sprøyting av vann 60. Rotasjonen eller dreiningen av støpeformen utføres av drivinnretningen 61, og lengdeoscillasjon av sylinderen 62. Sekundær kjøling har henvisningstallet 63 og støtterullene uniform cooling can be achieved by direct spraying of water 60. The rotation or turning of the mold is carried out by the drive device 61, and longitudinal oscillation of the cylinder 62. Secondary cooling has the reference number 63 and the support rollers

for det roterende støpestykke 21 har henvisningstallet 64. Langs støpestykket er det en bevegelig innretning 65 for elektromagnetisk innvirkning på smeiten i støpestykkets sentrum. De skråstilte valser 66 for roterende fremdriving av støpestykket 21 er vist liggende i forskjlelige plan, men dersom det er ønskelig å ha rotasjon innstillbar i forhold til fremdriftshastigheten, kan de fortrinnsvis anbringes slik at de bare ligger an mot støpestykket fra to retninger, for å for the rotating casting 21 has the reference number 64. Along the casting there is a movable device 65 for electromagnetic influence on the forge in the center of the casting. The inclined rollers 66 for rotary propulsion of the casting 21 are shown lying in different planes, but if it is desired to have rotation adjustable in relation to the speed of advancement, they can preferably be arranged so that they only abut against the casting from two directions, in order to

oppnå en enklere drivanordning, som allerede er nevnt i forbindelse med fig. 2. Av klarhetsgrunner er drivutstyret for valsene ikke vist på tegningen. Dette kan utføres på forskjellige konvensjonelle måter. Fremdriftshastigheten kan naturligvis gjøres automatisk regulerbar med hensyn til stillingen for væskekjernespissen, som kan avføles for eksempel med ultralyd. Da frastøtingskraften utøvet av den elektromagnetiske induktor 59 hele tiden må være noe større enn det statiske trykk som virker i den nedre del av støpe-formen, er det også her passende å innføre automatisk regu-lering av strømstyrken og/eller frekvensen av strømmen som ledes til induktoren i forhold til indikert smeltenivå i støpekassen. achieve a simpler drive device, which has already been mentioned in connection with fig. 2. For reasons of clarity, the drive equipment for the rollers is not shown in the drawing. This can be carried out in various conventional ways. The forward speed can of course be made automatically adjustable with regard to the position of the liquid core tip, which can be sensed, for example, with ultrasound. As the repulsive force exerted by the electromagnetic inductor 59 must always be somewhat greater than the static pressure acting in the lower part of the mold, it is also appropriate here to introduce automatic regulation of the amperage and/or frequency of the current that is conducted to the inductor in relation to the indicated melting level in the casting box.

Hele operasjonsforløpet i et anlegg lik det beskrevne ovenfor kan automatiseres ved å anvende konvensjonell regu-lerings- og automatiseringsutstyr, som resulterer i et behov for et minimum av personale. Det er en stor fordel ved at et slikt anlegg kan oppføres på bakkenivå, som resulterer i store besparelser i byggekostnader. Transport-, mellom-lagrings- og oppvarmingskostnader, som ellers utgjør en stor del av ferdigproduktenes fremstillingskostnad, blir også redusert. The entire course of operation in a plant similar to that described above can be automated by using conventional control and automation equipment, which results in a need for a minimum of personnel. It is a big advantage that such a facility can be built at ground level, which results in big savings in construction costs. Transport, intermediate storage and heating costs, which otherwise make up a large part of the finished products' production costs, are also reduced.

Claims

1. Process for continuous casting with a horizontal or inclined mold, and heat treatment of the casting which is at least partially solidified in the mold which is supplied with melt from a furnace or mold box tippable around the center of the mold and via a casting pipe which projects with its front end into the mold opening, characterized in that bridging of solidified melt between the tube and the shell solidified in the mold is prevented by a repulsive electromagnetic force induced to act in a mainly radial direction with the melt flowing into the mold.

2. Method according to claim 1, characterized in that the casting mold is movable in relation to the casting tube, and is rotated continuously or stepwise in one direction or rotated reciprocatingly around its center line.

3. Method according to claim 2, characterized in that the casting is given a rotational movement while it is pulled out of the mould.

4. Method according to claim 2, characterized in that the mold is oscillated in its longitudinal direction.

5. Method according to one of claims 1-4, characterized in that the repulsive force is induced to act unevenly along the periphery of the melt which flows into the mould.

6. Method according to one of claims 1-5, characterized in that the tip of the casting tube, which is attached to the furnace or the casting box, opens into the mold opening.

7. Method according to one of claims 1-6, characterized in that at least part of the front end of the casting tube projects into the part freed from melt by the electromagnetic repulsion force, said outstanding part of the tube being provided with one or more channels for supplying lubricant to the mold surface, in that the flank of the prominent part opposite the direction of rotation of the casting is given such a shape that the risk of an already solidified casting shell, due to its rotation, being pushed into the gap between the casting tube and the mold wall is reduced.

8. Method according to claim 3, characterized in that the upstream casting propulsion device exerts an electromagnetic force mainly in the casting direction and on the still liquid metal core to prevent melt from completely filling the casting when the casting shell or walls have reached a desired thickness, so that it forms a tubular casting.

9. Method according to one of claims 1-8, characterized in that the casting is processed to the desired cross-section by conical rollers, possibly after the casting has passed a temperature equalization stretch.

10. Method according to claim 9, characterized in that the conical rollers rotate planetary around the casting, possibly after the casting has passed a temperature equalization stretch.

11. Method according to claim 9, characterized in that the conical rollers are stationary.

12. Method according to claim 3 or 10, to the extent that these are subordinate to claim 3, characterized in that the casting's rotational movement is transformed by means of a guide device rotating with the string into a helical movement that runs tangentially out of the casting.

13. Method according to one of claims 1-12, characterized in that the mold and the casting lean downwards in the casting direction in order to increase the static pressure in the liquid tip.

14. Method according to one of the claims 1-13, characterized in that the casting mold or the casting piece tilts upwards in the casting direction, that the level or length of melt that has not solidified on the inside of the casting shell is set to the desired wall thickness of the tube shaped casting which is thereby formed.

15. Method according to one of claims 1-14, characterized in that the desired static pressure in the mold is maintained by the mold box or the furnace which is tilted around a center coinciding with the center line of the mold and in that the degree of this tipping is regulated according to the value of the inductive resistance in the conductor which surrounds the mold and provides the electromagnetic repulsion force.

16. Method According to one of claims 1-15, characterized in that the melt is fed into the mold from a vacuum device.

17. Equipment for carrying out the method according to one of claims 1-16, comprising a) a casting box with a casting tube attached to it for transferring melt from the box to a mould, b) a horizontal or inclined, cooled mould, c) discharge and drive rollers for the casting cast in the mold, d) a secondary cooling section between the discharge or drive rollers and the mold, with cooling pipes provided with spray nozzles and also support rollers, e) a cut-off device for the casting, possibly arranged so that the casting is first heat treated, characterized in that the mold is movably stored for its rotation or partial rotation (rotation) and longitudinal oscillation, in that an inductor fed from an energy source is placed on the outside of the mold near the infeed end of the mold, and that there are drive devices for the mold's movements.

18. Equipment according to claim 17, characterized in that a casting box is placed on a sled and a carriage for rapid replacement of one casting box with another.

19. Equipment according to claim 17 or 18, characterized in that the drive device for the rotation or rotation of the mold is adjustable and can be disconnected from the mold.

20. Equipment according to one of claims 17 - 19, characterized in that the mold comprises a single metal tube which is cooled by spraying water on it.

21. Equipment according to one of claims 17 - 20, characterized in that the mold is placed in a cooling jacket and sealed against it so that the mold tube can be rotated or turned and allowed to expand as a result of it being heated.

22. Equipment according to one of claims 17 - 21, characterized in that the front end of the casting tube which projects into the mold opening has a shape such that part of its wall projects into the space freed from melt by the action of the electromagnetic inductor that surrounds the mold and in that the casting shell solidified against the mold wall is not driven into the gap between this pipe part and the mold wall when the casting is rotated or turned during its extraction.

23. Equipment according to claim 22, characterized in that a friction-reducing agent is supplied to the mold wall from one or more channels in or near the outstanding casting tube part.

24. Equipment according to one of claims 17 - 23, characterized in that the extraction or transport rollers are arranged at an oblique angle to the casting in order to cause a rotating extraction or transport movement of the casting.

25. Equipment according to claim 24, characterized in that the extraction or transport rollers are fixed in rotatable racks which allow a change in the angle between the rollers and the casting and thus a change in the ratio between the casting's rotational movement and transport speed.

26. Equipment according to one of claims 17 - 25, characterized in that a planetary rolling mill is arranged after the transport or extraction rollers for rolling down the casting to the desired dimension.

27. Equipment according to one of claims 17 - 25, characterized in that a roller device is arranged after the extraction or transport rollers, which consists of one or more sets of at least three driving rollers, stationary arranged around the rotating casting and the press against it for its down-rolling to the desired dimension.

28. Equipment according to one of claims 17 - 27, characterized by a device for canceling the casting's rotation, and comprising a curved conductor rotating with the casting's rotation speed and which delivers the casting in a circular shape.